Φ210~310 mm管坯连铸长水口保护浇注的工艺实践

特殊钢 ›› 2016, Vol. 37 ›› Issue (6): 38-40.

Φ210~310 mm管坯连铸长水口保护浇注的工艺实践

李国丰，贺冰林，王学义，刘义仁

天津钢管集团特殊钢有限公司，天津300301

收稿日期:2016-06-27 出版日期:2016-12-01 发布日期:2022-07-27
作者简介:李国丰(1984-)，男，硕士(2009年北京科技大学)，工程师， 2006年北京科技大学(本科)毕业，炼钢工艺研究。

Process Practice of Long Nozzle Shielding Pouring for Φ210 ~ 310 mm Tube Bloom Casting

Li Guofeng, He Binglin, Wang Xueyi ，Liu Yiren

Special Steel Co, Tianjin Steel Pipe Group, Tianjin 300301

Received:2016-06-27 Published:2016-12-01 Online:2022-07-27

摘要/Abstract

摘要： 12Mn4V、37Mn、26CrMo48V等钢种管坯的乍产工艺流程为150 t EAF-LF-VD-Φ210~310 mm圆坯连铸。由于氩封不严密等因素,150 t钢包至26 t中间包过程钢水氮含量增加值△N波动较大,△N最大值达到65×10^-6。通过改进套管清理工具,增加机械手配重,改善钢包流嘴和套管的紧密,保持氩气流量120 L/min,压力0.05MPa等措施,使从钢包到中间包增氮量稳定在5×10^-6以下,连铸管坯氮含量为30×10^-6~60×10^-6。

关键词: 管坯, 26 t中间包, 钢水氮含量, 长水口, 氩气, 保护浇注

Abstract: The production process flowsheet of tube bloom for 12Mn4V, 37Mn, 26CrMo48V etc steels is 150 t EAF- LF-VD-Φ210~310 mm round bloom casting. Due to the factors including argon shielding no-close etc, during 150 t ladle to 26 t tundish process the increment value of nitrogen content in liquid △N fluctuates largely, the largest △N is up to 65 x 10^-6. With using the measures including improving shroud cleaning implement, increasing mechanical arm counterbalance, improving tight tough touch of ladle flow mouth and shroud, and maintaining argon flow rate 120 L/min and pressure 0.05 MPa, the increment value of nitrogen content in liquid from ladle to tundish is stably less than 5 X 10^-6, and the nitrogen content in casting tube bloom is 30 x 10^-6 ~60 x 10^-6.

李国丰, 贺冰林, 王学义, 刘义仁. Φ210~310 mm管坯连铸长水口保护浇注的工艺实践[J]. 特殊钢, 2016, 37(6): 38-40.

Li Guofeng, He Binglin, Wang Xueyi , Liu Yiren. Process Practice of Long Nozzle Shielding Pouring for Φ210 ~ 310 mm Tube Bloom Casting[J]. Special Steel, 2016, 37(6): 38-40.

[1]	杨亚迪, 赵晶, 崔剑征. 180 t钢包底吹氩过程钢液流场特性数值模拟[J]. 特殊钢, 2021, 42(5): 6-10.
[2]	蒋鲤平, 徐建飞, 于飞, 屈志东. 120 t LF精炼过程搅拌强度对Q195低碳钢中大尺寸夹杂物数量的影响[J]. 特殊钢, 2021, 42(4): 47-50.
[3]	丁磊, 贾景岩. 氩气保护对电渣重熔气阀钢NCF3015铝钛烧损的影响[J]. 特殊钢, 2021, 42(2): 52-55.
[4]	陈均, 曾建华, 陈永, 陈天明. 120t LD-LF-RH-CC全流程钢水氮含量控制技术研究和工艺实践[J]. 特殊钢, 2016, 37(2): 49-53.
[5]	安杰, 赵越, 李忠伟, 魏仁杰. 30 t VOD精炼含氮不锈钢底吹氮气合金化的生产实践[J]. 特殊钢, 2015, 36(6): 10-12.
[6]	阮飞, 赵凤光, 富晓阳, 刘卓承, 杨吉春, 张捷宇. 异型坯连铸长水口浸入深度对36 t中间包流场和温度场的影响[J]. 特殊钢, 2015, 36(1): 9-13.
[7]	邓鹏辉, 周立新, 潘明旭, 张洲. 氩气保护气氛对电渣重熔过程1Cr18Ni9Ti钢钛烧损的影响[J]. 特殊钢, 2015, 36(1): 38-40.
[8]	朱玲莉, 高标, 向杰, 孙冬婷, 陶欢, 张艳丽, 韩芳. 氩气流量对100 t 底吹钢包内渣眼形成影响的数值模拟[J]. 特殊钢, 2014, 35(5): 8-11.
[9]	储莹, 霍朝宾. 210 t LF精炼底吹氩过程气、渣、钢液三相流场优化的数值模拟[J]. 特殊钢, 2014, 35(4): 12-15.
[10]	马琼, 胡秋芳, 冯捷. 120 t复吹转炉吹氧后氩气搅拌工艺的冶金效果[J]. 特殊钢, 2012, 33(5): 38-39.
[11]	陈书浩, 王新华, 黄福祥, 何肖飞. 热轧钢板表面翘皮缺陷的特征和形成机理[J]. 特殊钢, 2011, 32(5): 47-50.
[12]	储莹, 郭汉杰, 杨学民. 底吹氩过程LF炉盖内气体流动的数值模拟[J]. 特殊钢, 2010, 31(2): 10-13.
[13]	方剑, 邹喜洋, 谢凯意, 袁泽喜. 40Mn2V非调质钢热变形再结晶的研究[J]. 特殊钢, 2009, 30(5): 65-67.
[14]	崔凤兰, 崔小朝, 刘凯, 田汉. 旋流水口对圆管坯连铸结晶器内钢水流场的影响[J]. 特殊钢, 2009, 30(4): 36-38.
[15]	常立忠, 杨海森, 李正邦. 氩气保护对低合金钢电渣重熔锭质量的影响[J]. 特殊钢, 2009, 30(4): 59-60.