最新刊期
      2018年第39卷第4期

        试验研究

      • VOD + LF精炼的工艺流程304不锈钢夹杂物的演变

        王传东, 王志军
        2018, 39(4): 1-4.
        摘要：对304不锈钢采用VOD + LF精炼工艺流程的夹杂物的变化进行研究,分别在其连铸连浇第2炉 VOD炉冶炼开始前和结束后、LF炉弱搅拌工艺开始前和结束后、中间包浇铸中期、连铸坯进行取样,并利用化学成分分析、金相观察以及电镜能谱分析进行检测。研究发现304不锈钢生产过程T[O]随流程逐渐降低;夹杂物数量 在LF弱搅拌前呈上升趋势，随后工艺流程中逐渐降低;而夹杂物形态在进行还原工艺前以Cr2O3、MnO的氧化物为 主,还原工艺后以硅酸盐夹杂物为主;而LF精炼弱搅拌后，夹杂物变为以钙铝酸盐球形夹杂物为主。同时对夹杂 物的产生机理进行了分析和研究。  
        关键词：304不锈钢, VOD-LF-CC工艺流程, 夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 喷吹氧化钼粉冶炼含钼铁水的试验研究

        张永亮, 王建昌, 王彦平, 翟俊
        2018, 39(4): 5-8.
        摘要：研究了铁水成分、温度条件下氧化钼的还原反应热力学,并在80 t铁水脱硅、脱磷预处理工序进行了多炉喷吹氧化钼粉工艺试验,试验确定了合理的喷吹氧化钼粉工艺参数,氧化钼粉粒度0.10～0.15 mm,喷吹时间30～35 min,对应喷吹流量3.0～3.5 kg/min,试验炉次氧化钼粉中钼的收得率达98%以上。  
        关键词：氧化钼;铁水喷吹;钼合金化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷装与热装加热对GCrl5轴承钢晶粒度影响的热模拟试验

        刘亚丽, 段晓鸽, 张君平, 陈良
        2018, 39(4): 9-11.
        摘要：对轴承钢的冷装和热装加热进行实验室热模拟,对不同热装温度加热后的铸坯晶粒度级别进行分析,对比冷装条件下晶粒度,找到合理的热装温度。试验结果表明,当热装温度超过700℃,其铸坯组织的晶粒和冷装相比明显变得粗大,晶粒度级别在1～2级;根据生产现场连铸坯相变前的平均冷却速度为0.41℃/s,GCr15轴承钢连铸坯的热装温度应控制在670℃以下。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 潘先明, 杜坤, 李刚, 向华钧, 杨煌光, 王川
        2018, 39(4): 12-16.
        摘要：测定了S690钢管（/%:0.15C,0.25Si,1.32Mn,0.012P,0.005S,0.20Cr,0.04Al,0.08V）0.01～30℃/s冷却速率下连续冷却转变（CCT）曲线,并研究了890～970℃淬火,600～690℃回火对其组织和力学性能的影响。结果表明,S690钢管相变点Ac3为828℃,Ac1为753℃,Ms为395℃,临界冷却速率为13℃/s,存在铁素体、珠光体、贝氏体,马氏体4个相变区;选择910～930℃淬火,钢管的组织较细小均匀,平均晶粒尺寸13.9μm,具有较高的硬度,HRC值42.5;在615～675℃回火,钢管可得到均匀的回火索氏体组织,其综合力学性能优良。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 中高锰钢在真空精炼过程中的气化行为

        孔令种, 邓志银, 朱苗勇
        2018, 39(4): 17-19.
        摘要：为了解释中高锰钢真空精炼过程中Mn的非氧化损失行为,进行了工业实验和热力学计算。研究结果表明,在真空条件下钢液中Mn会因气化而大量挥发损失。温度、钢中Mn含量以及精炼真空度对Mn的气化挥发行为有着很大的影响。随着温度的升高和钢液中Mn含量的增加,Mn在气相中的饱和蒸气压增加,Mn的气化挥发变得更加容易。同等条件下,真空度越低,钢液中的Mn越容易气化。在VD和RH真空精炼条件下,Mn在钢液中的传质不应是决定Mn气化挥发速率的限制性环节。  
        关键词：中锰钢;高锰钢;气化挥发;二次精炼;真空处理   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • LF喂Ca线改善易切削钢Y1Cr13硫化物形貌的工艺实践

        张孟旳, 张荣兴, 白李国, 李广斌, 腾艳峰, 雷学东
        2018, 39(4): 20-22.
        摘要：试验钢Y1Cr13(/%:0.11C,0.31Si,1.14Mn,0.024P,0.28S,12.43Cr,0.001 1Ca,0.012Al,0.008 40,Mn/S 4.07)的冶金流程为60 t AOD-LF-150 mm×150 mm坯连铸-轧制Φ12 mm材。原未加Ca的LF精炼渣碱度为1.7～2.1,用Fe-Si脱氧,T[0]为0.012%～0.015%,而改进的加Ca工艺为LF FeSi脱氧后补加Al线深脱氧,T[O]为0.007%～0.010%,加Ca线进行夹杂物变性处理。结果表明,加入实芯钙线使钢中长条型硫化物变性为球型或纺锤型,线材产品中硫化物长度由最长的160μm缩短为100μm,纺锤形硫化物(长宽比≤3)所占比例由52.90%提高至72.09%,提高了产品切削性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • SWRH82B钢Φ14 ~ 15 mm盘条的生产实践

        刘立德, 张毅, 龙国荣, 高长益, 谢祥, 杨昌涛
        2018, 39(4): 23-27.
        摘要：采用Cr、V微合金化技术开发了抗拉强度≥1180 MPa的SWRH82B钢Φ14～15 mm盘条(/%:0.79～0.82C,0.15～0.35Si,0.60～0.90Mn,≤0.025P,≤0.006S,≤0.015As,0.26～0.32Cr,0.04～0.07V)。水钢用100 t转炉-LF精炼-160 mm×160 mm连铸(结晶器带电磁搅拌)-铸坯缓冷-高速线材轧制-Stellmor风冷的工艺流程生产的SWRH82B钢Φ14～15 mm盘条组织的索氏体化率达到了95%。盘条的抗拉强度为1 180～1 270 MPa,断面收缩率为27.0%～37.5%。盘条满足大规格高强度矿用钢绞线的要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 刘鹏
        2018, 39(4): 28-30.
        摘要：莱钢特钢事业部新区采用铁水+废钢-100 t电弧炉-LF-VD-Φ500,600 mm圆坯连铸-步进式加热炉-950轧机轧制-缓冷-退火的流程生产Φ110～260 mm AISI4145HM钢（/%:0.44～0.46C,0.21～0.23Si,1.32～1.33Mn,1.18～1.20Cr,0.30～0.31Mo,0.16～0.17Ni,≤0.012P,≤0.004S,≤0.05Cu,0.15～0.35Alt）。通过控制电弧炉终点[C]≥0.15%,[P]≤0.008%,出钢预脱氧和合金化,LF高铝精炼渣（30%～40%Al2O3）及喂0.45kg/t钢钙线,VD后梯度软吹,控制中间包钢水过热度12～25℃,拉速0.25～0.35 m/min,全程保护浇铸及M-EMS和F-EMS,轧后缓冷、退火等工艺措施,生产的铸坯低倍组织良好,中心疏松和中心缩孔≤1.0级,裂纹和皮下气泡为0级,各类夹杂物级别≤1.5,级别总和≤7.0,钢的各项指标均满足协议要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 22SiMn2TiB钢250 mm连铸坯氧化铁皮分析及工艺改进

        陈本文, 张坤, 苏春霞, 赵刚, 杨晰, 付超
        2018, 39(4): 31-34.
        摘要：采用扫描电镜、EDX能谱仪和X射线衍射仪对22SiMn2TiB钢连铸坯的氧化铁皮除不净的原因进行分析。结果表明,在现行加热工艺条件下容易使钢中Si（0.70%～1.00%）氧化,并在连铸坯氧化铁皮中形成Fe2SiO4（铁橄榄石）,经高压水除鳞冷却后Fe2SiO4形成类似锚状形貌,将FeO层钉扎住,增加了与基体的附着力,致使氧化铁皮很难完全被除掉。通过优化加热工艺,控制连铸坯加热出炉温度为1 250～1 300℃,可使连铸坯经除鳞点后温度控制在1 173℃以上,减小氧化铁皮与基体的结合力,可有效的解决22SiMn2TiB钢连铸坯除鳞不净的问题。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 马氏体不锈钢420M Φ158.75 mmx25.4 mm厚壁管ASSEL轧制工艺实践

        彭俊, 万五霞, 黎福华, 唐科
        2018, 39(4): 35-37.
        摘要：420M钢(/%:0.18～0.23C,≤1.00Si,0.25～1.00Mn,≤0.020P,≤0.005S,12.0～14.OCr,≤0.50Mo,≤0.50Ni)的生产工艺流程为20 t EAF-AOD-LF-3 t锭-Φ190 mm管坯-Φ193 mm×29 mm毛管-ASSEL机组轧成Φ158.75 mm×25.4 mm管。因420M钢热塑性差,穿孔时顶头耗损大,毛管内壁易产生折叠,ASSEL轧管后易产生表面裂纹等缺陷。通过优化工艺,管坯加热温度从1 240～1 280℃降至1 150～1 250℃,采用含钼顶头代替中碳CrMo钢顶头,改进轧管工艺参数,轧后缓冷和退火,显著提高钢管表面质量,一次探伤合格率由不足50%提高至95%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸工艺参数对SWRH82B钢160 mm x 160 mm坯中心碳偏析的影响

        童为硕, 李晶, 闫威
        2018, 39(4): 38-42.
        摘要：试验研究了结晶器电磁搅拌频率、拉速、过热度及二冷强度对SWRH82B连铸小方坯中心碳偏析的影响。研究结果表明,结晶器搅拌电流为300 A时,低电磁搅拌频率下铸坯中心碳偏析情况较好;拉速为1.8 m/min时,提高二冷比水量有利于改善中心碳偏析,但二冷比水量过高会加剧偏析;拉速为1.8 m/min时,二冷比水量为0.75 L/kg较为合适,拉速为1.9 m/min时,二冷比水量为0.8 L/kg是比较合适的;当过热度在20～30℃时,过热度对铸坯中心碳偏析的影响不大。  
        关键词：SWRH82B钢,160 mm X160 mm连铸坯, 中心碳偏析, 拉速;二冷比水量, 过热度   
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        更新时间：2026-01-21

      • Φ168.3 mm x7.92 mm X70QS抗硫无缝钢管的生产实践

        王学敏, 邓叙燕, 冯莹
        2018, 39(4): 43-47.
        摘要：根据API5L标准要求设计了X70QS无缝钢管的化学成分,采用热膨胀相变仪测定了试样钢种的CCT曲线,结果表明,当冷速达到20℃/s时,组织中珠光体消失,贝氏体含量较多,合适的淬火冷却速度应选择20℃/s以上。采用"100 t EAF→LF+VD精炼→圆坯连铸→精密斜轧机组轧制→调质热处理"工艺流程对X70QS无缝钢管进行生产。生产过程中有效控制了S含量、非金属夹杂物、铸坯偏析,解决了穿轧粘钢的问题。结果表明,X70QS无缝钢管的金相组织主要为铁素体+回火贝氏体,晶粒度在8.5级以上,各类夹杂物的总和≤2级;力学性能和抗硫化氢腐蚀性能完全满足API 5L的标准要求;-60℃时未达到材料韧脆转变温度。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 熊玉彰, 张贤忠
        2018, 39(4): 48-50.
        摘要：试验的36MnVNS4含硫非调质钢（/%:0.36C,0.66Si,1.00Mn,0.010P,0.045S,0.26V,0.0110N）的冶炼工艺流程为铁水+废钢-70 t EBT EAF-LF-方坯连铸-轧制。研究了LF 19.82%Al2O3,（CaO）/（SiO2）=2.64和14.63%Al2O3,（CaO）/（SiO2）=2.15两种渣系精炼对软吹后钢中氧含量,喂S线后S的收得率以及钢中夹杂物成分和形貌的影响。结果表明,高碱度白渣精炼工艺有利于钢中氧含量的降低,但不利于钢中硫含量的稳定;精炼渣碱度（CaO）/（SiO2）由2.64降低至2.15时,有利于钢中硫含量的稳定控制,硫的回收率由35%提高至75%;两种精炼工艺下钢中的夹杂物分布、形貌和组成基本相同。通过钢包钙处理,长条状MnS夹杂转变为球状复合夹杂。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 汽车板深冲用DC06 IF钢230 mm铸坯夹杂物分布研究

        刘俊山, 张华, 倪红卫, 李庆胜, 成日金
        2018, 39(4): 51-54.
        摘要：针对邯宝炼钢厂采用"复吹转炉-RH精炼-板坯连铸”工艺生产的IF钢铸坯，通过SLIME法电解萃 取，过滤分离,SEM及EDS等手段，对不同位置铸坯的夹杂物的数量、尺寸、成分及来源进行了系统的分析。研究表明,头坯1.5 m处的全氧、氮含量分别为70 X10-6、47 x 10-6明显高于交接坯和正常坯;头坯2. 5m处夹杂物数量 达22. 1 mg/10 kg,是正常儕坯的27倍;铸坯头坯中夹杂物的主要成分为富含K、Na的SiO2类夹杂，是结晶器保护 渣卷渣所致,夹杂物的尺寸主要在300 μm以内。需优化保护渣成分，粘度增大为(0.5±0.1)Pa・s,提高保护渣 A12O3含量等手段降低卷渣风险。通过增加头尾坯切除量，并进行火焰清理，深冲用钢因铸坯夹杂缺陷造成的热轧 带降级率由0.3% -0.4%降至0.2%以下。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 250 mm铸坯红送工艺生产Nb-V-Ti微合金钢板表面裂纹分析

        曹磊, 王国连
        2018, 39(4): 55-57.
        摘要：利用金相观察、能谱分析、连铸坯红送与冷送工艺的对比试验等手段，对红送工艺生产微合金钢板出现的表面裂纹进行了分析研究。结果表明,红送工艺生产微合金钢板表面裂纹并不是因为连铸坯本身存在裂纹缺陷，而是由于铸坯在凝固后的冷却过程中，大量细小的C、N化合物在奥氏体晶界析出，降低了晶界强度，导致钢板表面裂纹形成。  
        关键词：Nb-V-Ti微合金钢;红送;表面裂纹   
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        更新时间：2026-01-21

      • 析出相对塑料模具钢LJ338ESR腐蚀性能的影响

        柯明鹏, 刘宏玉, 贺吉白, 李民华, 方皓彦, 卢建夺
        2018, 39(4): 58-62.
        摘要：利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、硬度仪、电化学分析仪,研究了塑料模具钢LJ338ESR经不同固溶和时效温度处理后的组织、硬度和腐蚀性能变化。结果表明,固溶温度为1 000～1 090℃时,随固溶温度上升,合金元素及NbC更多地溶入基体中,使得组织的均匀性增加,水冷后马氏体量增加,导致硬度上升,而耐蚀性能增强。时效温度为300～450℃时,随温度上升,细小富Cu相形核并与基体形成共格bcc结构,共格应变能逐渐增大,导致硬度上升,而耐蚀性能减弱;当时效温度为450～600℃时,随温度上升,富Cu相逐渐由共格过渡到非共格态,共格应变能降低,导致硬度下降,而耐蚀性能增强。600℃形成的逆变奥氏体进一步提高了耐蚀性。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 退火温度对刃具钢6CrW2Si组织和硬度的影响

        刘向艳, 杨建华, 康湉, 翟军, 刘桂江, 马群革, 穆立峰
        2018, 39(4): 63-65.
        摘要：为满足用户加工硬度的特殊需求(硬度≤210HBW),降低6CrW2Si钢硬度,本文利用连轧厂实际辊底式退火炉进行了不同退火温度的退火试验,并借助金相显微镜对不同退火温度下的组织进行了分析,以确定最佳的退火温度。结果表明:6CrW2Si的退火硬度与退火温度有关,随着退火温度的升高,硬度先下降后上升,当退火温度为810℃时,钢材平均硬度值最低(193 HBW左右),球化组织为均匀的球化珠光体组织。  
        关键词：退火温度;球化组织;硬度;6CrW2Si钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 模具钢4Cr5MoSiVl超声探伤缺陷的分析和工艺改进

        吕安明
        2018, 39(4): 66-69.
        摘要：山钢特钢事业部新区采用铁水+废钢→100 t电弧炉→双工位LF→双工位VD→圆坯连铸(Φ500 mm断面)→步进式加热炉→950轧机轧制的流程生产模具钢4Cr5MoSiV1,个别批次的4Cr5MoSiV1模具钢存在探伤不合格缺陷,通过对该批次探伤不合格缺陷部位运用超声波进行定位,对所取试样进行金相和扫描电镜分析,最终确认了铸坯的心部缺陷及轧制压缩比小,是造成该批次4Cr5MoSiV1钢探伤不合格的主要原因,并提出了相应的改进措施。  
        关键词：4Cr5MoSiV1;探伤;分析;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21
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