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- 摘要：为研究Ta对Ni16Co10W8Cr5Al合金在1 200 ℃均质化过程中MC碳化物演化行为的影响，试验通过热力学计算、显微组织观察、图像统计及能谱分析，揭示了Ta对MC碳化物在1 200 ℃均质化10 h后的成分变化以及粗化的影响。从热力学计算来看，Ta的加入提高了MC碳化物的稳定性及完全溶解温度；统计结果显示，在1 200 ℃热处理10 h后，合金中MC碳化物的面积占比与尺寸均增加，但是0Ta合金中的碳化物变化明显大于2Ta合金；能谱面扫描结果显示，MC碳化物核部和壳层中C元素分布基本一致，说明核-壳结构主要来源于Ti、Nb、Ta、W、Mo等金属元素在MC颗粒核/壳区域中的分布差异。添加Ta后，Ta在MC碳化物区域明显富集，并改变Ti、Nb、W、Mo等金属元素的分配，使MC颗粒呈现Ti-Nb-Ta多元富集特征，提高了MC碳化物的稳定性，并抑制了均质化过程中的粗化行为。综合来看，Ta的加入提高了碳化物的稳定性，减缓了均质化过程中的元素再分配与粗化。关键词：Ni16Co10W8Cr5Al高温合金;MC碳化物;Ta;均质化;核-壳结构0|0|0更新时间：2026-10-22
- 摘要：针对海上光伏支架高盐腐蚀工况下镀锌钢材耐蚀不足、含镍不锈钢成本偏高的行业难题，设计了无镍高铬钼超低碳氮铁素体不锈钢26Cr1Mo。通过Cr、Mo主耐蚀合金搭配少量Cu提升钝化膜稳定性，添加Ti、Nb稳定化元素固定钢中C、N，有效抑制贫铬区的形成，降低不锈钢晶间腐蚀敏感性；通过“转炉、VOD真空脱碳、LF精炼、控温热轧与连续退火工艺”，规避σ、Laves、α' 等析出相。试验确定最优退火制度为980～1 000 ℃、保温8 min、水冷，力学性能满足抗拉强度≥550 MPa、屈服强度≥350 MPa、伸长率≥25%的设计要求。腐蚀性能测试表明，26Cr1Mo晶间腐蚀速率仅0.12 mm/a、模拟海水临界点蚀温度72.4 ℃、应力腐蚀试验120 h无裂纹。该不锈钢不含贵金属镍，在保障优异耐海水腐蚀的同时有效控制生产成本，对推进海上光伏产业发展、落实“双碳”目标具备工程价值。关键词：海上光伏;支架系统;铁素体不锈钢;耐蚀性;清洁能源0|0|0更新时间：2026-10-22
- 摘要：冷坩埚悬浮熔炼（CCLM）技术采用水冷铜坩埚而非耐火材质坩埚作为熔炼容器，可以有效解决高温熔体侵蚀坩埚的问题，适合于制备超高纯净度金属材料。本研究使用该工艺制备K465镍基铸造高温合金，当熔炼室真空度低于0.01 Pa时，通入高纯氩气开始熔炼，待金属原材料化清后精炼10 min。最终制备的K465高温合金主元素含量可以满足合金成分要求，并且成分均匀性较好。合金中杂质元素w［O］、w［N］均为0.000 3%，w［S］仅0.000 049%。铸态合金的微观组织主要为γ相、γ′相、（γ+γ′）共晶相以及富含Ti、W、Nb、Mo的块状或条状碳化物，这与真空感应熔炼制备的合金微观组织一致。合金的室温抗拉强度大于1 000 MPa、伸长率大于5%，合金在975 ℃、225 MPa条件下的高温持久寿命大于45 h。研究结果表明，冷坩埚悬浮熔炼技术可以制备出高纯净度的K465镍基铸造高温合金，具备优异的力学性能，为高温合金纯净化熔炼提供了新思路。关键词：悬浮熔炼;K465高温合金;纯净度;微观组织;力学性能0|0|0更新时间：2026-10-22
- 摘要：轧后冷却控制是热轧钢材组织性能调控的关键环节，其传统物理模型和数据驱动模型受限于机理假设简化、学习效率低、参数难以动态适配等问题，无法精准应对轧制工况时变的复杂场景。提出一种基于智能增强（Intelligent Augmentation， IA）的轧后水冷控制模型，实现算法与经验的深度融合，其核心原理为“机理约束+数据校正+动态反馈”。生产实践表明，该模型有效解决了传统模型鲁棒性差、学习慢的问题，冷却误差控制在±20 ℃以内，学习调整速率相比传统模型提升30%以上，为提升热轧钢材产品质量、推动钢铁工业智能化升级具有重要意义。关键词：轧后控冷;智能增强;机理约束;数据校正;动态反馈0|0|0更新时间：2026-10-22
- 摘要：在中碳Cr-Mo-Ni-V高合金成分体系基础上添加0.05% w［Nb］、经热轧后750 ℃退火、用户多轧程冷轧及1 050 ℃淬火+500 ℃回火等加工热处理工序生产的一种Nb微合金化双金属带锯条背材X32钢带产品。对Nb微合金化双金属带锯条背材X32试验钢在不同工序状态下的力学性能进行了分析，并通过金相显微镜（OM）和透射电子显微镜（TEM）等方法对试验钢微观组织及碳化物析出相进行了表征分析。结果表明，X32钢带退火态组织主要为粒状珠光体，细小铁素体组织基体上弥散分布着M23C6碳化物（尺寸约30~100 nm）；成品组织主要为回火屈氏体，板条内存在少量未溶的（Nb，M）C碳化物及以Cr、Fe为主的细针状合金偏聚区。采用Nb微合金化的双金属带锯条背材试验钢（X32-Nb）在热轧退火、冷轧半成品及其成品工序中，较X32钢的硬度、强度均略有升高，伸长率未明显降低，锯条成品空转试验寿命更长。X32-Nb试验钢成品硬度50.5HRC、强度1 548 MPa、伸长率14.5%，锯条空转试验寿命70.5 h，满足用户使用要求。关键词：Nb微合金化;带锯条背材;组织性能;碳化物析出0|0|0更新时间：2026-10-22
- 摘要：针对ER70S-6盘条在拉拔过程中发生断裂的问题，通过光学显微镜、扫描电镜等设备对断裂盘条组织进行分析。结果发现：断裂盘条的微观结构中存在硬质异常组织，根据其硬度及形貌判断为贝氏体，贝氏体阻碍组织协调变形，是盘条拉拔断裂的主要原因。断裂盘条的抗拉强度为正常盘条的1.07倍，断面收缩率为正常盘条的95%，力学性能差异进一步增大了拉拔断裂倾向。为改善盘条质量，将w［C］控制在0.070%附近；轧后将吐丝温度由880 ℃降低至850 ℃，辊道速度由0.15 m/s降低至0.13 m/s，使相变区平均冷却速率由1.2 ℃/s降低至0.8 ℃/s。优化后盘条组织以铁素体和珠光体为主，未见明显贝氏体形貌。上述成分与冷却工艺参数有利于促进铁素体和珠光体转变、抑制贝氏体形成，从而改善盘条的拉拔适应性。关键词：ER70S-6盘条;断裂;贝氏体;拉拔0|0|0更新时间：2026-10-22
- 摘要：针对高碳中锰钢奥氏体晶粒粗大限制其强度和伸长率这一关键问题，研究了Fe-1.4C-8Mn-2Al高碳中锰奥氏体孪晶诱导塑性（TWIP）钢的组织、力学性能和断裂机理，对比分析了铸造+固溶态、热轧+固溶态及选区激光熔融（SLM）增材制造工艺对实验钢的影响。结果表明，铸造+固溶态实验钢因奥氏体晶粒严重粗化（约1 mm），屈服强度仅371 MPa，伸长率约15%，且拉伸过程中出现应力突降，表明内部或表面裂纹导致提前断裂。热轧+固溶后晶粒细化至370 μm，屈服强度提高至447 MPa，伸长率提升至20%，但晶粒仍较粗大。采用SLM工艺制备的实验钢，因超高冷却速率实现细晶强化，屈服强度达到687 MPa，但伸长率降至14%，断口存在不连续区域。铸造+固溶态和热轧+固溶态实验钢的沿晶断裂与粗大晶粒导致的晶界应力集中，以及塑性变形不协调密切相关。SLM试样的塑性不足则源于晶粒尺寸不均匀（等轴晶与<100>方向柱状晶共存）及制备缺陷。未来需优化SLM工艺参数，抑制晶体择优生长，并消除未熔化粉末或缩孔等缺陷，还可以通过后续热处理优化成分分布和组织均匀性，以实现高强度与良好塑性的优异匹配。关键词：高碳中锰钢;热轧;晶粒尺寸;TWIP效应;增材制造2|0|0更新时间：2026-10-22
- 摘要：以特钢厂100 t钢包为研究对象，采用物理模拟与数值模拟相结合的方法，系统研究了底吹氩工艺参数对钢包内流体流动、混匀时间、液面裸露及壁面切应力的影响。通过对比不同透气砖类型、底吹流量、底吹位置，揭示了流场演变规律与搅拌能利用机制。结果表明，弥散性透气砖搅拌效果优于狭缝型透气砖，增大底吹流量可显著减少混匀时间。单孔底吹最优偏心率为0.75R，过小或过大均不利于搅拌能有效利用。双孔底吹混匀效果受夹角影响显著，偏心率0.6R，夹角为135°时混匀时间最短，且能有效分散渣眼面积与壁面切应力，减轻包衬侵蚀。关键词：钢包底吹氩;物理模拟;数值模拟;混匀时间;渣眼裸露;壁面切应力14|8|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：GH3625合金是一种典型的高温合金，其冶炼过程通常采用双联工艺进行生产，然而部分过程不可见，参数测定及结果预测较为困难，此时就需要借助数值模拟方法对相关过程进行探究。针对GH3625合金VIM、ESR过程控制，结合Procast与Meltflow软件，通过构建计算模型，可对凝固过程进行计算分析，并给出工装尺寸和工艺参数对VIM和ESR过程的影响规律。结果表明，
- 摘要：针对大型P92钢锭生产表面裂纹的工程问题，本研究基于ProCAST模拟软件建立了高度为2 720 mm的19吨P92马氏体耐热钢模铸的热-力耦合模型。利用JMatPro计算与生产现场实测获得了P92钢热-物性能参数。系统研究了浇注温度与浇注速度对19吨P92铸锭应力场的影响规律。数值模拟结果表明，铸锭锭尾底部为应力集中高发区，锭尾棱边凹点是热裂纹萌生的核心风险区；在1 540、1 550、1 560 ℃三个浇注温度下，随着浇注温度的升高，应力集中现象加剧，应力极值均出现在锭尾棱边凹点处，与1 560 ℃高温浇注工况相比，1 540 ℃低温浇注可使该位置应力极值降低4.7%。当浇注速度分别为2、3、4 t/min时，浇注速度的提升会加剧裂纹倾向，低速浇注（2 t/min）使棱边最大主应力较高速浇注（4 t/min）时降低9%。为降低锭尾热裂风险，推荐采用（1 550±5） ℃的低速浇注工艺，可有效缓解应力集中、降低热裂纹风险。关键词：大型铸锭;P92马氏体耐热钢;裂纹;应力场2|8|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：为研究QGF17非调质钢的连续冷却转变行为，采用热膨胀相变仪测定了试验钢在不同冷却速率下的膨胀曲线，并结合金相显微镜、扫描电子显微镜和显微硬度测试，系统分析了冷却速率对显微组织、相变特征及硬度变化的影响。结果表明，QGF17钢的临界转变温度为Ac₁≈751 ℃、Ac₃≈863 ℃。随冷却速率由0.1 ℃/s提高至10 ℃/s，试验钢组织由相对粗大的铁素体/贝氏体复合组织逐渐转变为以针状铁素体和板条贝氏体为主的复合组织。低冷速条件下，相变发生温度较高，组织中铁素体比例较高，硬度较低；随着冷却速率增加，过冷奥氏体稳定性提高，扩散型转变受到抑制，贝氏体及马氏体类组织比例增加，显微硬度整体升高，由0.1 ℃/s时的718HV1增加10 ℃/s时的943HV1，0.2、0.5 ℃/s条件下显微硬度与锻态相当，约为920HV1。基于膨胀曲线、组织观察及硬度结果，绘制了QGF17钢的连续冷却转变曲线，为该钢种非调质化控冷工艺设计及强韧性调控提供了试验依据。关键词：非调质钢QGF17;连续冷却相变;显微组织;显微硬度;CCT曲线7|9|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：研究了不同回火温度（170、230、290 ℃）对NM400耐磨钢微观组织与力学性能的影响。结果表明，30 、50 mm板厚样品回火后的组织分别为板条马氏体+M/A组成、板条马氏体+M/A组成+粒状贝氏体。随着回火温度升高，马氏体板条内部位错缠结程度降低，位错密度下降，析出相由ε碳化物逐渐转变为θ碳化物。力学性能方面，30 mm板厚试样抗拉强度为1 250~1 300 MPa，50 mm板厚为1 000~1 050 MPa，伸长率随温度先增加后减小。强化机制分析表明，位错强化和固溶强化是主要强化方式，C元素的间隙固溶强化贡献约622.3 MPa，位错强化贡献随温度升高从442.7 MPa降至343.4 MPa（30 mm）。关键词：NM400钢;回火温度;微观组织;力学性能;强化机制1|7|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：采用Gleeble-3800热模拟试验机，结合金相分析、扫描组织分析和显微硬度测试，系统研究了NM400低合金高强度耐磨钢在静态和动态条件下的连续冷却转变（CCT）行为及其组织演变规律。研究结果表明，在静态CCT曲线中，当冷却速率≤5 ℃/s时，组织主要由铁素体和珠光体组成；冷却速率在5~20 ℃/s范围内，组织转变为贝氏体；当冷却速率>20 ℃/s时，形成全马氏体组织。动态CCT曲线显示，热变形显著促进相变，使贝氏体和马氏体转变区间向高冷速方向偏移，临界马氏体冷速降至15 ℃/s。在900 ℃变形温度下，材料展现出最高的硬度峰值（444 HV），显著高于950 ℃（408 HV）和850 ℃（442 HV）变形条件。关键词：NM400钢;耐磨钢;低合金高强度;CCT;微观组织演变2|8|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：针对冷挤压齿轮在高温渗碳过程中易发生奥氏体晶粒粗化的问题，研发了一种抗晶粒粗化的高温渗碳齿轮钢，齿轮高温渗碳后奥氏体晶粒不发生粗化，利用余热直接淬火，省去了中冷处理工序。通过成分设计与第二相析出物尺寸控制，系统研究了B、Ti、Nb、Al、N等元素对晶粒度、淬透性及析出相行为的影响。结果表明，含B钢中B优先与N结合形成BN，减少了AlN的析出量，弱化了AlN钉扎晶界的效果，导致晶粒粗化；而不含B且N含量较高的钢中可充分形成AlN、Nb（C，N）等纳米级析出物，具有强烈的晶界钉扎效应，显著抑制晶粒长大。进一步研究表明，通过优化连铸坯加热工艺（1 220 ℃保温200 min），可使大颗粒析出相充分固溶，在后续冷却过程中形成细小弥散的第二相，显著提高钉扎力，实现渗碳后无粗晶。所开发的钢采用不含B优化成分（（质量分数）/%为0.16~0.25C，0.10~0.30Si，0.90Mn，1.80Cr，0.05Nb，0.05Al，0.016N）通过AlN、Nb（C，N）复合析出细晶，并通过加热工艺的合理控制（加热温度≥1 220 ℃，保温时间≥200 min），获得了0.2 μm以下的AlN、Nb（C，N）析出物，在淬透性J9（38HRC）、J15（33HRC）满足目标要求的同时（J9为34~40HRC，J15为28~35HRC），可实现渗碳后直接淬火，省去中冷处理工序，为高效节能的齿轮制造提供了材料基础。关键词：高温渗碳;冷挤压;齿轮钢;晶粒粗化;AlN;Nb（C，N）;免中冷处理;直接淬火3|9|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：结合公司量产的110钢级SUP13Cr超级马氏体不锈钢的坯料选型需求，以连铸坯与锻坯从穿孔-连轧工艺制备的无缝钢管管材为对象，对轧态到热处理态全工序组织演变与性能差异进行分析。结果发现，两类坯料相变规律无本质差异，工业常规冷却速率下均仅发生马氏体相变，无异常组织析出；相同工艺参数下，锻坯管材的组织均匀性与性能稳定性更具优势，1 100～1 300 ℃高温塑性表现平稳；连铸坯管材存在明显的轧态组织遗传特征，带状组织与δ铁素体偏聚无法通过热处理完全消除，硬度均匀性以及0 ℃至-40 ℃横向、纵向韧性均劣于锻坯，且在1 160～1 200 ℃存在塑性低谷。但两类坯料制管各项指标均满足行业订货标准。研究结果可为该钢种油套管的坯料选型及热加工工艺参数设定提供数据支撑。关键词：SUP13Cr不锈钢;连铸坯;锻坯;显微组织;力学性能;高温性能8|10|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：采用光学显微镜、扫描电镜及冲击性能测试，研究了锻造工艺对采用EAF+LF+VD+保护气氛电渣重熔方式冶炼的热作模具钢FS450（4Cr5Mo2V）等向性及冲击性能的影响，对比分析了轴向反复镦拔法与多向锻造法两种工艺下钢的组织与性能。两种工艺下的试验钢球化组织均达到NADCA#207的AS4级，但多向锻造显著改善了带状偏析。在冲击性能方面，多向锻造试样的横向和纵向冲击吸收功平均值分别为25.1、26.2 J，横纵比为0.96；轴向反复镦拔试样分别为20.6、24.8 J，横纵比为0.83，冲击断口中多向锻造试样韧窝尺寸更大、更深，准解理平面较少，且存在较多撕裂岭，表现出更好的韧性。两种工艺下的试验钢淬回火组织均为回火马氏体+弥散碳化物，晶粒度均细于7级，但多向锻造晶粒更为均匀、细小。综上，多向锻造法提高了组织均匀性并减轻带状偏析，显著提升了FS450钢的冲击韧性和等向性，优于传统轴向反复镦拔工艺。关键词：模具钢;锻造;冲击韧性;等向性1|8|0更新时间：2026-08-12
- 摘要：水下油气装备的力学性能和可靠性要求极为严苛。本研究以40CrNi2Mo水下阀杆锻件为对象，系统分析了各主要合金元素的作用，研究了化学成分、锻造比及热处理工艺对钢的力学性能的影响。通过鉴定试块（QTC）的制作和检测，最终确定在拔长锻比为4.5∶1的情况下，水下阀杆锻件经910 ℃完全退火+（890～900）℃双介质淬火+（620～630）℃高温回火后，其性能优异。批量生产的阀杆锻件，本体取样检测的屈服强度为950 MPa，抗拉强度为1 080 MPa，伸长率为19.5%，断面收缩率为62.0%，-29 ℃冲击吸收功均值为71.8 J，产品表面硬度331HBW，完全满足技术要求。关键词：40CrNi2Mo;水下阀杆;锻造;热处理工艺;力学性能104|43|0更新时间：2026-06-30
- 摘要：为研究冷轧工艺参数对SUS301L不锈钢板厚度偏差的影响，基于ABAQUS有限元软件建立了二十辊冷轧机1/4对称模型，采用控制变量法分析了前张力、后张力和轧制速度对钢板厚度均匀性的影响。厚度波动采用厚度偏差的标准差进行量化。结果表明，当前张力从130 MPa增至160 MPa时，标准差由6.46×10⁻3降至6.19×10⁻3；继续增加至190 MPa时，标准差升至7.22×10⁻3。后张力为85 MPa时，标准差最小，为5.75×10⁻3；超过115 MPa时，板形恶化。轧制速度在6~7 m/s范围内厚度最为均匀。6 m/s时，标准差为5.75×10⁻3；轧制速度增至8 m/s时，标准差升至8.06×10⁻3。冷轧最优工艺参数为：前张力160 MPa、后张力85 MPa、轧制速度6~7 m/s；该工艺参数组合下钢板厚度分布最均匀，浪纹等板形缺陷风险最低。关键词：SUS301L不锈钢;冷轧;厚度偏差;有限元模拟;工艺参数优化100|33|0更新时间：2026-06-30
- 摘要：针对VIM+ESR以及电弧炉+AOD+连铸两种工艺生产的N06625镍基合金板材，采用力学试验机、光学显微镜、扫描电镜（SEM）、能谱（EDS）、电子探针等手段，对偏析与组织性能开展研究工作，结果表明，N06625镍基合金连铸坯Mo、Nb偏析小于传统电渣锭，可以为后续均质化及热加工创造良好条件；由于N06625镍基合金连铸坯原始枝晶细小，偏析程度轻，采用更短的均质化时间即可消除偏析，具有更好的工艺适用性，
- 摘要：马氏体不锈钢因具有高强度、高硬度而广泛应用于各个领域，然而，由于高碳、高合金含量导致其凝固过程易析出网状碳化物，严重影响材料的性能。针对热轧态的Fe-13Cr-0.7C-0.3V马氏体不锈钢，采用差示扫描量热仪（DSC）确定其相变温度后，考察了奥氏体化温度对试验钢组织及性能的作用规律，明确了适宜的淬火温度；在此基础上，深入研究了100 ~ 700 ℃回火温度对其组织及性能的影响。研究表明，Fe-13Cr-0.7C-0.3V马氏体不锈钢奥氏体化开始转变温度为 834.3 ℃，结束转变温度为879.6 ℃。升温奥氏体化进程中，V元素介入导致碳化物发生溶解粗化抑制与尺寸细化，伴随残余奥氏体体积分数上升，致使材料硬度下降。在回火过程中，温度升高驱动马氏体分解析出，过饱和碳自固溶体脱溶并形成弥散碳化物。经200 ℃回火后，Fe-13Cr-0.7C-0.3V钢可获得1 930 MPa的抗拉强度和3.8%的断后伸长率。关键词：马氏体不锈钢;热处理;碳化物;力学性能;微观组织97|38|0更新时间：2026-06-30
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