最新刊期
      2018年第39卷第6期

        试验研究

      • 吕国成, 包丽明, 刘坤
        2018, 39(6): 1-5.
        摘要：以鞍钢180 t顶底复吹转炉为原型,设计超音速氧枪喷头进行了复吹转炉传统射流与聚合射流对熔池相互作用的水力学模型实验。超音速射流水模实验确定最佳的均混时间为12.6 s;在保持最佳顶吹气体流量的条件下,以降低枪位模拟聚合射流对熔池的相互作用。结果表明:当氧枪枪位下降到40 mm时,均混时间为11.8 s,这说明聚合射流完全可以达到传统射流对熔池的搅拌效果,可取消底吹系统,简化转炉设备和提高转炉炉龄。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 18 t三流非对称中间包流场数值模拟

        李哲, 孙彦辉, 窦炳胜, 王璐, 蔡亦凡
        2018, 39(6): 11-15.
        摘要：针对三流非对称中间包,运用ANSYS Fluent软件对其控流方案进行模拟,比较不同方案下钢液的流场、温度分布和停留时间分布（RTD）特征。模拟结果显示:原方案中有明显的短路流出现,各个水口钢液的流动一致性差,3个水口的实际停留时间分别为459.44 s、519.43 s和636. 94 s,并且温度最大温差为7 K,死区比例为23.9%;最佳优化方案减少了短路流,钢液流动一致性提高,3个水口的实际停留时间分别为517.13 s、532.66 s和502. 12 s,死区比例降低到19. 8%,最大温差降低到2. 5 K,流动一致性良好,钢液流动更合理。工业试验以316L钢种为研究对象,中间包T[O]由49×10-6降至40×10-6降幅为18. 4%,铸坯T[O]由34×10-6降至28×10-6降幅为17. 7%,洁净度改善较为明显;中间包夹杂物数量密度由7. 2个/mm2降至4. 7个/mm2铸坯由5.4个/mm2降至3. 5个/mm2夹杂物数量降低。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 转炉四元熔渣中锰矿含碳球团焰化行为模拟研究

        张波, 王宇菲, 王大萍, 刘浪, 郝春晖
        2018, 39(6): 16-21.
        摘要：采用实验模拟与数值模拟相结合的方法,对锰矿含碳球团在转炉4元熔渣（51CaO-16SiO2-10MgO-23FeO）中的熔化行为进行研究。结果表明,锰矿含碳球团在熔渣中还原时生成了固态产物层,减少固态产物层的厚度和存在时间,能加快球团在熔渣中的还原速度;基于一维非稳态导热微分方程建立了含碳球团熔化过程的数值模型,模型计算与实验结果能较好吻合;采取不同条件进行模拟计算发现,当熔渣温度为1 600℃时,假设固态产物层不存在,球团还原时间可缩短35%左右;对锰矿含碳球团进行预热、适当缩小球团直径及降低还原产物熔点均能减少固态产物层存在时间,从而提高球团还原速度。  
        关键词：渣浴还原;含碳球团;熔化行为   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 自耗电极冶金质量对G20CrNi2Mo轴承钢电渣锭洁净度的影响

        李世健, 成国光, 苗志奇, 陈列, 姜新岩
        2018, 39(6): 6-10.
        摘要：研究了G20CrNi2Mo轴承钢电渣重熔过程自耗电极对电渣锭洁净度的影响。结果表明,电渣锭洁净度与自耗电极的冶金质量有较大的相关性。随着自耗电极氧含量的升高,电渣锭氧含量呈升高趋势。通过扫描电镜-能谱仪分析发现,氧含量较高的自耗电极中低熔点CaO-MgO-Al2O3夹杂物数量比低氧含量自耗电极的要多。由于低熔点夹杂物与钢液的界面能较低,限制了其在电渣重熔过程中的去除效率,从而导致电渣锭氧含量较高。通过电弧炉出钢高拉碳操作,氧含量低于0. 002 0%的锭子数量占到总量的90%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 0.9C-9Mn-2Cr-Mo中锰耐磨钢的冲击滚动复合磨损性能

        赵海燕, 张恒
        2018, 39(6): 47-50.
        摘要：通过M2000多功能摩擦磨损试验机研究0. 9C-9Mn-2Cr-Mo中锰钢和Hardax400(0. 22C-1.6Mn-1.4Cr-Mo)以及Hardex500(0.27C-1.0Mn-0.94Cr-Mo)耐磨钢的冲击和滚动复合摩擦磨损性能,并利用XRD、SEM和TEM等分析了组织转变及磨损机理。实验结果表明,热轧中锰钢比Hardox马氏体耐磨钢表现出更好的抗冲滚磨料磨损性能。中锰钢冲滚磨损表面存在厚度达1000μm的硬化层,最高显微硬度达HV490,洛氏硬度达HRC53。中锰钢磨损机制以凿削破坏为主,伴随局部的疲劳剥落破坏;位错强化、形变孪晶和马氏体相变是中锰钢硬化和抗磨损性能改善的主要原因。  
        关键词：0.9C-9Mn-2Cr-Mo;热轧中锰钢, 冲滚磨损;磨料磨损;磨损机理   
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        更新时间：2026-01-21
      • 赵海泉, 王新宇, 赖奇, 周兰花
        2018, 39(6): 51-53.
        摘要：研究了不同C、Si含量对低碳钢冷轧板(/%:0.005～0.034 C,0.008～0.054 Si,0.28～0.30 Mn,0.023-0.026 P,0.004～0.007 S,0.044～0.060 Al)力学性能的影响,工业生产流程为铁水预处理-80tBOFRH-连铸-热轧-酸洗-冷轧。结果表明:C、Si含量越高,强度、硬度越高,伸长率越低。采用工业生产的Q195热轧板(/%:0. 0112 C,0.009 Si,0.30 Mn,0.025 P,0.006 S,0.052 Al)进行实验室冷轧试验,试验结果表明冷轧压下率由41%升高到57%,强度、硬度逐渐降低,伸长率略有升高.当C含量为0.005%～0.010%, Si含量为≤0.012%,冷轧下率为40%～50%,Q195冷轧板的抗拉强度(Rm)≤660MPa,(HRB)硬度值为86～89,满足技术要求.  
        关键词：低碳钢冷轧板, C含量,&nbsp;Si含量, 冷轧压下率, 力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 匡旭光, 杨俊
        2018, 39(6): 54-57.
        摘要：以硬质合金带锯条背材RM80为研究对象,采用金相显微镜、扫描电镜(SEM)对金相检测,采用硬度检测仪来检测硬度,通过空转疲劳试验和高速切铜来验证背部的疲劳寿命。结果表明:在高速切削时,硬质合金双金属带锯条背材RM80采用高温短时间淬火最佳,淬火温度范围为1150～1160℃ ,碳化物溶解充分,并且马氏体组织均匀较细;回火最佳温度为640℃左右,组织为回火索氏体。通过高速切削实验,RM80背材的疲劳性能提升约30%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 轧制压下量对低碳超细晶粒钢Q235B组织及性能的影响

        刘曼, 徐光半, 袁清, 王周头, 熊志强
        2018, 39(6): 58-61.
        摘要：低碳钢Q235B奥氏体化后淬火得到马氏体组织,然后在室温下进行多道次轧制,总压下量分别为50%与70%,随后在500～650℃退火2 min制备低碳超细晶粒钢,研究轧制压下量对超细晶粒钢组织及性能的影响。采用光学显微镜和扫描电子显微镜观察显微组织演变,用能谱仪分析析出物颗粒化学成分,在Instron-5969拉伸试验机上进行拉伸实验。结果表明,冷轧+退火马氏体起始组织可以制备超细晶钢,强度相比原始钢强度提高近一倍。此外,随着压下量的增加,再结晶温度降低,渗碳体颗粒易长大,不利于超细晶钢机械性能的提高。相同退火工艺下,压下量增加,铁素体晶粒及渗碳体尺寸长大,其综合机械性能降低。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 500 MPa Nb-Ti微合金高强度汽车车轮钢510CL开发和使用性能

        肖尧
        2018, 39(6): 62-65.
        摘要：开发试验的 510CL 钢(/% ：0. 08C,0. 07Si,1.25Mn,0. 008P.0. 005S,0. 023Nb,0.018Ti)经半钢脱硫- 200 t顶底复吹转炉-LF-230 mm x 1 650 mm板坯连铸-连轧成5.0 mm板。为了保证车轮钢具有良好的焊接性能，釆用了低碳Nb-Ti微合金化,并结合TMCP(热机械控制轧制工艺)技术开发出500 MPa高强度车轮钢。试验钢的扩 孔率超过100%和焊接性能良好,其冷成形性能和疲劳寿命均达到用户的技术指标，使用后试验钢达到设计要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 工程机械用TQ960E微合金化低碳高强度钢的开发

        孟传峰, 王一德, 卫英慧, 崔天燮, 王育田
        2018, 39(6): 66-70.
        摘要：研究了工程机械用TQ960E微合金化低碳高强度钢的化学成分设计、钢质纯净度提升、热处理工艺试验、析出物分析等,结果表明,TQ960E钢12 mm热轧板(/%:0. 18C,0.23Si,1.50Mn,0.010P,0.003S,0.06Ti,0.002B,0.006 3N,0.001 30)最佳淬火温度860～900℃,回火温度300～350℃,工业化试制出的钢板屈服强度≥1000 MPa,抗拉强度≥1 100 MPa,延伸率≥10%,-40℃ 冲击功≥34 J,满足国内工程机械用超高强钢的标准及应用要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 非对称热轧单面不锈钢-碳钢复合板生产工艺研究

        陈振业, 马娥, 朱文婷, 赵燕青, 赵帅, 孙力, 王国栋
        2018, 39(6): 71-74.
        摘要：釆用“电子束真空焊接制坯+热轧”的工艺在钢厂热连轧生产线上进行了“316L不锈钢+Q345C碳 钢”的单面不锈钢复合板热轧生产。采用非对称制坯及异步轧制的手段生产出了高品质单面不锈钢复合板，所生 产的不锈钢复合板界面剪切强度大于320 MPa、屈服强度大于370 MPa、抗拉强度大于520 MPa、断后伸长率大于 30%,各项指标均达到GB/T8165-2008的要求。不锈钢层和碳钢层结合度良好，复合界面平直，无明显缺陷，不锈 钢与碳钢之间实现了良好的冶金结合，结合率达100% 。  
        关键词：不锈钢-碳钢复合板;复合坯;热轧;异步轧制;剪切强度   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • HRB400钢Ti微合金化和轧后冷却工艺优化的生产实践

        卓伟伟, 张波, 刘浪, 李春晓
        2018, 39(6): 22-24.
        摘要：HRB400钢（/%:0.21～0.25C,0.35～0.60Si,1.30～1. 55Mn,≤0.045P,≤0.045S）Φ14 mm钢材的生产工艺为100 t BOF-吹氩-150 mm×150 mm坯连铸-轧制。为解决因提高HRB400钢屈服强度并减少因C、Mn元素过高导致的钢材冷弯开裂现象,采用添加氮化钛合金进行Ti微合金化和优化控轧控冷的工艺试验。结果表明,当钢中Mn和Si含量（/%）分别降低0. 35和0. 10,添加0.007%Ti（试验2）或控制钢筋上冷床温度670～690℃,成品钢筋强度均能达到460 MPa的试验目标值;而在采用Ti微合金化和优化的冷却工艺（上冷床钢筋温度670～710℃,/%:0.22C, 0.34Si, 1.00Mn, 0.007Ti,试验3）试验钢的平均屈服强度Rel达到485 MPa,原工艺（上冷床温度690～730℃, /%:0. 22C,0. 43Si,1. 37Mn）的平均屈服强度Rel仅为435 MPa。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 杨传浩, 刘仲礼, 姜科, 宋道滨
        2018, 39(6): 25-27.
        摘要：采用传热学理论对大型电渣炉结晶器冷却强度的影响因素进行了分析,计算得出直径1 800 mm结晶器的最佳水流速为1.2 m/s,并提出了套层厚度为10 mm的高速水套型结晶器优化设计方案,经电压77.5 V,电流19 kA,熔速31. 6 kg/min,水流1. 2 m/s,重熔60 t 0. 030C-17.16Cr-11.80Ni-2.55Mo-0.072N奥氏体不锈钢电渣锭的生产结果表明,电渣锭成型良好,表面光洁,渣皮分布均匀,改善了电渣锭成型质量。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t转炉半钢增硅热补偿技术研究及应用

        陈均, 曾建华, 李平凡, 杨森祥, 梁新腾
        2018, 39(6): 28-32.
        摘要：针对攀钢钒采用半钢冶炼热源不足带来的终点碳偏低、终渣TFe含量高及捞渣烟尘大的问题,提出在提钒转炉出半钢时加入硅铁对半钢进行化学热补偿的炼钢新工艺,并通过对工艺参数的研究和优化,实现了工业应用。应用效果表明,增硅新工艺减少了转炉兑半钢时碳的烧损以及过程温降,提高了半钢炼钢转炉热源,半钢质量更为稳定,使得中高碳钢终点钢水碳含量在0.07%～0.12%的比例由32.2%大幅度提高到92.38%;重轨钢终渣TFe由19.9%降低到18. 62%,Q系列钢终渣TFe由20. 85%降低到18.89%;且新工艺的应用明显缓解了提钒捞渣烟尘大的问题,具有明显的环保效益。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • AOD低成本冶炼0Crl3C不锈钢双渣工艺实践

        宋云霞, 李广斌, 白李国, 邸永田, 张孟旳, 雷学东
        2018, 39(6): 33-35.
        摘要：针对邢钢一步法(脱磷站+60 t AOD +60 t LF)生产0Crl3C不锈钢过程中将AOD单渣操作改为双渣操作，以期降低脱碳期石灰加入量,并釆用一次还原后补加石灰，来保证终渣质量,降低不锈钢整体冶炼成本。试验得出:AOD单渣变双渣操作后对于碳含量要求严格的低碳0Crl3C钢，后续炉渣变化对增碳产生的影响较小，并且前期渣量明显减少, 石灰、萤石及硅铁每炉分别少用1.003 ~ 1.387 t、0.332 ~ 0.411t及0.106 ~ 0.177t,吨钢成本 下降 37.48 -44.48 元。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 乳化液润滑工艺对冷轧IF钢板表面质量的影响

        夏垒, 李岩, 张红梅
        2018, 39(6): 36-39.
        摘要：分析了无润滑和釆用两种不同乳化液润滑轧后IF钢板表面质量，并通过对乳化液摩擦学性能分析研 究了造成轧后表面质量差异的原因。研究发现，釆用乳化液润滑可以使轧后钢板表面更加平整、光滑，改善表面质 量;LP-2润滑时轧后钢板表面质量比使用LP-1润滑时更好，主要是因为LP-2乳化液其油膜强度更高，润滑过程中 油膜更加稳定，抗磨减摩效果更好。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 不锈钢022Cr25Ni22Mo2N电渣锭锻造裂纹原因分析和工艺改进

        张军, 李造宇, 杨娥, 张永强, 贾余超
        2018, 39(6): 40-42.
        摘要：20 t EAF-VOD-LF-VD-铸棒-2.5 t电渣重熔锭锻成Φ200 mm圆棒上发现大量表面横向裂纹,采用扫描电镜对裂纹的微观形貌进行观察,分析结果表明,裂纹是由于锻造前加热温度过高,导致了晶界熔融而造成的。通过试验和生产实践得出,022Cr25Ni22Mo2N钢电渣锭加热温度由原1180℃降至1110℃时,消除了锻材裂纹。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 8620系齿轮钢300 mm x360 mm连铸坯宏观偏析改善的工艺实践

        刘勇, 高鹏
        2018, 39(6): 43-46.
        摘要：8620齿轮钢(/%:0. 18～0.22C,0. 17～0.26Si,0.70～0.90Mn,≤0.025P,0. 15～0.23S, 0.40～0.60Cr,0.40～0.70Ni,0.15～0.25Mo)300 mm×360 mm坯连铸的中间包钢水过热度为20～30℃,拉速为0.5～0. 6 m/min,通过钻孔分析、射钉试验、原位分析和铸坯低倍组织分析,研究了电磁搅拌参数[M-EMS(100～200) A,(2.0～2.2)Hz,F-EMS(150～200)A,8 Hz]和二冷水参数(一段28 L/min,二段38～45.6L/min,三段19.2～24L/min)对连铸坯C、S偏析的影响。通过采用优化工艺参数-二冷一段28 L/min,二段45. 6 L/min,三段19. 2 L/min和电磁搅拌M-EMS 150 A,2. 2 Hz,F-EMS 200 A,8 Hz,8620系齿轮钢连铸坯偏析指数0. 98～1.05的比例由原30%提高至92.8%。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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