最新刊期
      2019年第40卷第2期

        试验研究

      • 300 t RH精炼装置浸渍管浸入深度的试验研究

        李应江
        2019, 40(2): 1-4.
        摘要：基于相似原理,按照1:4的比例对马钢300 tRH精炼装置建立了水模型,考察了不同浸渍管浸入深度对循环流量、混匀时间、真空室内停留时间等参数的影响。试验结果表明,随着浸入深度的增加,循环流量呈上升趋势,当浸渍管浸入深度大于500 mm时,循环流量上升趋势减缓;浸渍管浸入深度大于500 mm时,混匀时间出现低点;当浸入深度到达520 mm时,真空室停留时间上升趋势开始减弱,当浸入深度超过560 mm后,真空室停留时间变化较小。综合考虑以上因素,马钢300 t RH最佳的浸渍管浸入深度应控制在520～560 mm内。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 含氮马氏体不锈钢420U6冷轧板再结晶退火的热模拟试验

        李筱, 卫英慧, 廉晓洁, 卫争艳
        2019, 40(2): 5-8.
        摘要：采用Gleeble-3800热模拟试验机并结合硬度法与金相法分别测定了压下率66%含氮马氏体不锈钢420U6的1 mm冷轧板定时条件下的再结晶温度和恒温条件下的再结晶时间,通过Arrhenius公式计算了试验钢的再结晶激活能。试验结果表明,当保温时间为60 s时,试验钢的再结晶温度为664.2℃当退火温度为780℃时,再结晶时间为7.7 s;再结晶激活能Qr为145.3 kj/mol。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 秦凤婷, 刘宗辉
        2019, 40(2): 9-12.
        摘要：分析了转炉冶炼过程使用氧化钼直接还原合金化代替出钢时钼铁合金化的氧化钼热力学和动力学还原条件。并在110t转炉进行冶炼B7(/%:0. 38～0.48 C,0.15～0. 25 Mo)和42CrMoA钢(/%:0.38～0.45 C,0.15～25 Mo)的工业试验。结果表明,转炉氧化钼还原合金化与出钢钼铁合金化的钼收得率基本相同,约为95%,应用氧化钼直接合金化冶炼成本明显降低,吨钢成本约降低22元。  
        关键词：转炉炼钢;B7钢42CrMoA钢;氧化钼;直接合金化;收得率   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 20Cr13不锈钢25 t VOD-LF硅脱氧精炼工艺的生产试验

        尚大军
        2019, 40(2): 13-16.
        摘要：试验20Cr13不锈钢（/%:0.20C, 0.37Si, 0.54Mn, 0.030P,0.002S, 12.22Cr, 0.007Al）的生产流程为25t EAF-VOD-LF-模铸。分析了[Si]和炉渣碱度对渣中(Cr2O3）含量的影响和用硅脱氧工艺炉渣的脱硫效率。结果表明,20Cr13不锈钢VOD-LF硅脱氧精炼工艺铬的回收率为99. 27%;LF精炼开始的[S]为0. 014%,精炼结束[S]为0.007%,能满足实际生产需求;并可节约铝锭和高碳铬铁,降低20Cr13不锈钢生产成本。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高强度耐热钢40CrMoV盘条的开发和生产实践

        李永超
        2019, 40(2): 17-20.
        摘要：邢钢采用80t顶底复吹转炉-LF-RH-325 mm×280mm大方坯连铸流程生产40CrMoV钢（/%:0.36～0.44C, 0.15～0.35Si, 0.45～0. 70Mn, ≤0.025P, ≤0.025S, 0.80～1.15Cr, 0.50～0.65Mo, 0.25～0.35V）Φ18 mm热轧盘条。结果表明,通过控制BOF终点碳0.08%-0.12%,出钢温度1640～1660℃出钢加脱氧剂和合金,LF渣系为CaO-SiO2-Al2O3精炼后白渣碱度4～8,T（FeO+MnO）≤1. 0%,RH真空度≤100 Pa,处理时间≥20 min,喂钙线,并采用连铸结晶器电磁搅拌和控冷控轧等工艺措施,该钢盘条平均T[O]为10×10-6平均N含量33×10-6抗拉强度1 200～1 250 MPa,断面收缩率59%～62%,非金属夹杂级别A0.5和D1.0,低倍组织级别均为1.0级,各项性能指标较好满足了客户的需求。  
        关键词：80 t BOF-LF-RH-CC流程;40CrMoV;高强度耐热钢盘条;生产工艺   
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        更新时间：2026-01-21
      • 2019, 40(2): 21-23.
        摘要：非调质钢C70S6 BYΦ60 mm棒材的生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-240 mm×240 mm坯连铸-连轧。连轧材经现场超声波探伤并对缺陷定位取样,通过低倍、金相显微等检验方法对缺陷进行分析,得出该缺陷为心部裂纹,其产生原因主要是铸坯加热不均和轧后冷却应力较大造成。通过改善铸坯加热工艺,将加热二段温度从1 239℃提高至1 248℃,总加热时间≥2.0 h,均热段1 232℃20～40 min,轧后冷却由堆冷24 h改成坑冷38 h,探伤不合格率由36. 80%降至0. 78%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 20CrMnTiH齿轮钢的淬透性计算及窄淬透性带控制

        王继臣, 赵千水, 李超群, 白刚
        2019, 40(2): 24-27.
        摘要：采用非线性方程计算法计算20CrMnTiH钢末端淬透性,只需利用生产实际数据加以修正,就能进行精确的淬透性计算和预报,与实测值偏差不超过2HRC。采用化学成分设计和控制,保证20CrMnTiH钢△[C]不超过0.007%,△[Si]波动不超过0.04%,△[Mn]、△[Cr]不超过0.02%,△[Ti]不超过0.01%,△[Alt]不超过0.010%,[Ni]、[Cu]不超过0.05%,[Mo]、[W]、[V]不超过0.03%,[P]、[S]不超过0.020%,[N]和[B]分别不超过0.006 0%和0.0005%,并控制碳偏析指数不超过1.035%,可实现国际先进水平的末端淬透性HRC4带宽控制。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 链轨节用钢15B36Cr的开发与试制

        梁佰战, 郑力宁, 肖波
        2019, 40(2): 28-30.
        摘要：淮钢采用90 t顶底复吹转炉-LF-RH-200 mm×200 mm连铸-连轧工艺流程试生产了2炉Φ60 mm链轨节用钢15B36Cr(/%:0.30～0.37C、0.15～0.30Si、1.20～1.50Mn、≤0.040P、≤0.0505、0.20～0.40Cr、≤0.25Ni、≤0.35Cu、≤0.06Mo、0.0005～0. 0030B)。通过加严影响淬透性化学成分,控制出钢碳≥0.08%,转炉有效挡渣和下渣检测系统控制下渣,LF炉铝粒和电石渣面脱氧,RH最低真空度处理20～30 min,结晶器电磁搅拌、末端电磁搅拌和连铸低过热度保护浇铸等工艺措施,15B36Cr钢的化学成分稳定控制在内控范围内,除了B粗以外,其他类型非金属夹杂物级别全部控制在1.0以内,淬透性控制在较窄的范围内,试制钢种关键技术指标达到客户和预期设计要求。  
        关键词：链轨节用钢15B36&amp;90 t顶底复吹转炉-LF-RH-CC I艺流程 试制   
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        更新时间：2026-01-21

      • L80-1级高抗挤毁石油套管用钢29MnCr6的开发

        程凯, 冯莹, 邓叙燕, 刘珂, 李英真
        2019, 40(2): 31-34.
        摘要：达力普石油专用管有限公司成功开发出用于生产Φ244.5 mm×10. 03 mm规格L80-1钢级抗挤毁石油套管的经济性材质-29MnCr6。与常规25CrMo材质相比,29MnCr6材质冶炼成本低,热处理能耗小,可降低生产成本。经性能检测,29MnCi6材质与常规25CrMo材质相比,轧制出的L80-1钢级石油套管拉伸性能相当,冲击韧性符合API 5CT标准要求,而且抗挤毁值相差不大,均具有高出API Bull 5C2标准抗挤毁值60%的高抗挤毁水平,因此,29MnCr6材质完全可代替25CrMo材质。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t RH-LF生产低碳钢QD08的工艺实践

        刘列喜, 范石伟, 徐雷, 李海恩, 王文培, 李海
        2019, 40(2): 35-37.
        摘要：介绍了芜湖新兴铸管有限责任公司炼钢厂采用RH-LF精炼法生产低碳钢QD08的工艺实践。通过对转炉出站钢水初始条件,RH真空脱碳原理和过程控制,后续LF冶炼3个方面的分析研究,结果表明,初始钢水控制条件为[C] 0.04%～0.10%,[0]>300×10-6转炉终点出钢温度T≥1 650℃。随真空处理时间延长,真空度降低,真空室内PCO减少,碳氧浓度积呈降低的趋势,真空室内因发生碳氧反应进行脱碳,RH真空脱碳满足热力学条件;脱碳速率的变化规律为先增大后减小,脱碳速率有一定的规律;RH真空处理后的钢水需在LF完成脱硫、升温、合金化等操作,并且需保证终渣量20～23 kg/t,终渣（FeO）+（MnO）<1.2%,碱度R≥3.5等工艺条件。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 何润, 李林森, 孙志诚
        2019, 40(2): 38-41.
        摘要：超高强度钢（/%:0.3C-1.6Si-0.8Mn-1.1Cr-0.48Mo-0.1V）采用6 t真空感应加真空自耗双联工艺冶炼。通过对比真空感应工序不同浇注温度冶炼钢的组织和力学性能,结果表明,当VIM浇注温度从（1 600±10)°C 降至（1 560±10)℃时,带状评级结果从2.5级降为1级,断裂韧性均值从85 MPa. m1/2提高到116.3 MPa.m1/2。因此,低温浇注是改善材料均匀性的关键方法。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 40%铁水-50 t EAF-LF-VD-CC流程16MnCr5齿轮钢的开发

        刘兵
        2019, 40(2): 42-45.
        摘要：通过LF使用0.004%Ti的中碳锰铁和0.012%Ti的低钛铬铁调整合金成分,扩散脱氧0.3%Ti的碳化硅使用量≤10 kg/炉,使用高碱度精炼渣（/%）:50～55CaO,5～8SiO227～31Al2O37MgO, ≤0.8（FeO+MnO）以及喂硫线等工艺措施,生产的4炉16MnCr5钢化学成分稳定/%:0.17～0.19C, 0.12～0.16Si, 1.15～1.16Mn, 0.012～0.016P, 0.026～0.030S, 0.93～0.96Cr, 0.007～0.008Ti, 0.0006～0.0008B, 0.026～0.030Alt, 0.0013～0.0015O,钢中非金属夹杂物A细系≤2.0级,A粗系≤1.5级,其它均≤1.0级,带状组织≤2.0级,淬透性带宽△HRC值≤6,满足技术协议要求。  
        关键词：40%铁水-50 t EAF-LF-VD-CC流程;齿轮钢16MnCr5, 氧含量,&nbsp;非金属夹杂物;淬透性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 泡沫渣抑制剂在60 t转炉炼钢生产中的应用

        兴超, 姚娜, 张利武
        2019, 40(2): 46-48.
        摘要：分析了转炉炼钢喷溅产生的原因和危害,并探讨泡沫渣抑制剂成分、加入量和加入方式对喷溅的影响。生产结果表明,抑制剂最佳的成分/%:10～15C,35～40Ca0,5～10MgO,25～30挥发分+灰分,粒度20～50mm,加入量2 kg/t,泡沫渣抑制使用后炉渣成分/%:43. 97CaO, 17. 95SiO26. 8MgO,碱度2. 45,达到了预期效果,喷溅量由使用前300～600 kg/炉减少至100～300 kg/炉,吨钢可降低生产成本5～10元。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 改善60 t EAF-LF-VD-CC流程冶炼齿轮钢FAS3420H洁净度的研究

        安杰, 李涛, 李刚, 冯桂萍, 张妍
        2019, 40(2): 49-52.
        摘要：以抚顺特钢一炼钢厂的生产数据为实践依据,以改善汽车齿轮钢FAS3420H的洁净度为目的。使用扫描电镜分析水口结瘤物和棒材中氧化物夹杂的化学成分,确定了通过减少钢中的B类夹杂物来解决水口结瘤问题的方向。通过优化电弧炉供氧曲线降低钢水氧化性、优化精炼炉渣流动性和碱度提高夹杂物吸附能力等措施,解决了连铸过程水口结瘤问题,同时达到棒材的氧含量平均值为9.2×10-6B类夹杂物B细不高于1.0级、B粗不高于0.5级的控制水平。  
        关键词：齿轮钢, FAS3420H;601 EAF-LF-VD-CC流程, 洁净度;夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 含P高强度IF钢酸轧拉矫断带分析和工艺改进

        李俊生, 薛仁杰, 马娥, 曹晓恩, 罗翔
        2019, 40(2): 53-56.
        摘要：采用化学成分、扫描电镜及俄歇电子能谱等手段分析了含P高强IF钢HC250IF酸轧拉矫断带原因,明确B含量低未能抑制P的晶界偏聚,形成的FeTiP或Fe3P化合物导致晶界脆性是酸轧拉矫断带的根本原因。通过优化加硼工艺、提高钢中B含量从0.0002%～0.0007%升至0.000 8%～0.0012%、严格控制N含量≤30×10-6、RH添加硼铁后真空净循环≥8 min保证成分均匀性的措施可有效避免含P高强IF钢酸轧拉矫断带  
        关键词：含P高强IF钢;断带;磷偏聚;硼   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 高牌号无取向硅钢热变形条件下动态再结晶组织特征

        光红兵, 林媛, 张文康
        2019, 40(2): 57-62.
        摘要：为了进一步降低高牌号无取向硅钢制造成本,通过优化热变形工艺,促进动态再结晶,实现不常化"一次冷轧"法生产低成本高牌号硅钢成为一种可能。实验室以2.5%（Si+Al）硅钢为基,为尽可能地接近实际粗轧情况,通过Gleeble-1500D热模拟试验机以0.1s-1恒应变速率对加热温度1100～1200℃,热变形温度900～1050℃,变形量20%～65%,进行模拟。通过显微组织的观察,结果表明:在恒变形速率下,原始组织为等轴晶、热变形温度越高、变形量越大则越有利于动态再结晶的发生,而加热温度（≤1200℃）对动态再结晶无显著影响。  
        关键词：高牌号硅钢;动态再结晶;变形温度;变形量   
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        更新时间：2026-01-21
      • 李筱, 卫英慧, 卫争艳, 苏莹
        2019, 40(2): 63-66.
        摘要：研究了不同退火温度和保温时间对SUS410L热轧态钢板再结晶行为和力学性能的影响。试验结果表明,当保温温度为700℃时,保温480 min后SUS410L热轧钢板仍未完成再结晶。当保温温度为750℃和800℃时分别于120 min和30 min基本完成再结晶,晶粒在之后的保温时间里逐步长大。为避免退火过程中出现马氏体而降低材料的延伸率,退火温度≤800℃。材料的力学性能与热处理后的再结晶程度密切相关。当保温温度为750℃且保温时间为480 min时可获得最佳的综合机械性能:延伸率38%,HRB硬度值67,屈服强度236 MPa,抗拉强度441 MPa。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 机硅锰系弹簧钢35SiMnVB的疲劳性能

        邓通武
        2019, 40(2): 67-70.
        摘要：研究测试了35SiMnVB钢含钒硅锰系弹簧钢和常用的60CrMn钢的组织、性能、高频疲劳性能,以及用于给定车型钢板弹簧总成的工艺性能和台架疲劳寿命,结果表明,35SiMnVB钢具有良好的强韧性匹配,比60CrMn钢的具有更高的高频疲劳寿命、更优的工艺性能,台架疲劳寿命全部在15万次以上,各项指标均达到该车型钢板弹簧总成的技术要求。  
        关键词：钒;弹簧钢;疲劳性能   
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