最新刊期
      2019年第40卷第3期

        试验研究

      • 15MnVB钢160 mm xl60 mm铸坯热变形奥氏体连续冷却转变行为

        李世琳, 阮士朋, 王利军, 王宁涛
        2019, 40(3): 5-7.
        摘要：采用Gleble-1500热模拟机测定了15MnVB钢在0.05～20℃/s冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合光学显微镜的微观组织观察,测绘了该钢热变形奥氏体连续冷却转变过程中的动态CCT曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态和硬度。实验结果表明,15MnVB钢在0.05-20℃/s冷却速率下的组织主要由铁素体+珠光体、铁素体+珠光体+贝氏体、铁素体+珠光体+贝氏体+马氏体、贝氏体+马氏体组成。  
        关键词：15MnVB钢;铸坯;热模拟;CCT曲线   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 超声波探伤不合格T91钢棒材的分析和工艺改进

        邢国成, 刘桂江, 李涛, 程丽杰, 孙大利
        2019, 40(3): 8-12.
        摘要：试验T91钢(/%:0.10C,0.30Si,0.45Mn,0.012P,0.005S,8.90Cr,0.95Mo,0.08Nb,0.22V)的生产流程为60t UHP EAF-AOD-LF-VD-240 mm×240 mm坯连铸-加热-连轧。对超声波探伤不合格的T91钢Φ90 mm材低倍检验结果表明,钢材存在中心裂纹和孔洞;通过金相分析得出,缺陷出现三种特征:(1)过烧型孔洞和裂纹;(2)连铸坯带来的轴心晶间裂纹;(3)铸坯的缩孔。通过连铸Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ区二冷水量分别由原28、31和17 L/min优化成15、18和10 L/min,并通过控制连铸坯加热温度,使连铸坯中心的等轴晶比率由原14%提高至25%以上,铸坯的中心裂纹级别由2.0降至0.5以下,T91钢材的超声波探伤不合格率由5%降至0.2%以下  
        关键词：T91钢;60 t UHP EAF-AOD-LF-VD-CC流程;超声波探伤;中心裂纹;轴心晶间裂纹;二冷水   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t BOF-LF-CC炼钢过程60钢洁净度的试验研究

        孙乐飞, 吴义超, 王学林, 操瑞宏, 傅清霞, 万勇
        2019, 40(3): 13-18.
        摘要：通过LF精炼和连铸过程钢水和炉渣取样,对3炉60钢冶炼各个阶段的T[O]显微夹杂物的数量、尺寸及类型的变化进行了系统研究。结果表明,在LF进站时,3炉60钢中T[O]为0.007 0%左右;从LF进站→钙处理后→软吹结束→中间包浇注→铸坯,3炉60钢中T[O]总体呈现缓慢降低的趋势,其铸坯中T[O]降到0.003%以下。LF进站时,3炉60钢中夹杂物以硅锰脱氧产物SiO2-Mn0-（Al2O3）复合夹杂为主;经钙处理后,其钢中夹杂物转变为CaO-SiO2-Al2O3-Mg0系复合夹杂,该复合夹杂物的主要成分为CaO+MgO 20%～40%,SiO220%～40%,Al2O330%-50%。由于中间包浇注过程钢液存在明显二次氧化,导致60钢中间包内钢水T[O]和二次氧化产物SiO2-MnO-（Al2O3）夹杂数量明显增加。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 180 t转炉高废钢比冶炼工艺开发

        管挺, 王耀, 刘飞, 邹长东, 王建华
        2019, 40(3): 19-22.
        摘要：通过对转炉炼钢过程的平衡计算结果进行分析,得出了提高废钢比的措施:减少渣量,减少冷却剂用量和添加升温材料等。结合理论计算和生产实践,减少1 kg/t炉渣可提高废钢比0.10%,减少1kg/t冷却剂可提高废钢比0.19%,增加1kg/t无烟煤可提高废钢比0.27%,增加1 kg/t清洁升温剂可提高废钢比0.41%,工艺优化后转炉废钢比可由17.0%提高到23.1%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 深拉型搪瓷内胆用热轧钢带开发及应用

        刘友荣, 孙全社
        2019, 40(3): 23-27.
        摘要：热水器搪瓷内胆结构由三段式升级为二段式,内胆毛坯的成形方式由卷圆成形+冲压成形方式转变成深拉成形方式,相应的钢板也必须满足深拉成形要求。由于搪瓷内胆结构的变化,对钢板提出了更高的要求,在保障涂搪性能的基础上还需更好的深拉性能。宝钢运用钢厂工业数据与试验设计(DOE)工具,建立钢种设计优化模型,开发出了深拉型搪瓷内胆专用热轧钢板。经工业大生产验证,深拉件报废比例可以控制在千分之四以内,涂搪性能优良。  
        关键词：搪瓷内胆;深拉成形;热轧钢带;DOE(试验设计)   
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        更新时间：2026-01-21

      • 改善弹簧钢55SiCrA-l连铸坯碳偏析的工艺实践

        和红杰, 郭键, 叶凡新, 赵彦领, 张云鹏
        2019, 40(3): 28-31.
        摘要：Φ13 mm 55SiCrA-1钢(0.55%C)的生产流程为脱S铁水-80 t BOF-LF-RH-280 mm×325 mm坯连铸-轧制。所生产的Φ13 mm55SiCrA-1钢在冷拉过程中出现异常断裂,金相分析结果表明,盘条心部存在明显的黑点,且中心相邻区域出现负偏析现象。通过优化钢水过热度(15～25℃),二冷比水量(0.25 L/kg),结晶器电磁搅拌电流(300 A)和轻压下量(辊Ⅰ-1 mm,Ⅱ-2.5 mm,Ⅲ-3.5 mm,Ⅳ-3.5 mm和V-2 mm)使碳在铸坯横截面上分布趋于均匀,碳含量范围由原来0.49%～0.63%降至0.52%～0.60%,使冷拔断丝率由原7%降至0.5%。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 李博鹏, 王占忠, 柳萍, 张光鸿, 郑文超, 饶金元, 王川
        2019, 40(3): 32-34.
        摘要：采用铁水+废钢-120 t转炉-LF-RH-410 mm×530 mm大方坯连铸-步进式加热炉-750轧机轧制-退火的流程生产规格Φ115～250 mm 18CrNiMo7-6（/%:0.15～0.19C,0.25～0.40Si,0.40～0.60Mn,1.50～1.80Cr,1.40～1.70Ni,0.25～0.35Mo,≤0.020P,≤0.020S,0.020～0.040Al,0.0100-0.0200N）。通过控制出钢预脱氧和合金化,深真空时间≥15 min,软吹氮气,控制中间包钢水过热度,拉速0.48 m/min,全过程Ar气保护,连铸M-EMS和F-EMS,轧制后退火等工艺措施,生产的产品宏观夹杂物检测含量≤20mm/dm3碳中心偏析指数≤1.10,晶粒度≥7级,钢材各项指标满足协议要求。  
        关键词： 410 mm x 530 mm连铸坯, 18CrNiMo7-6钢;宏观夹杂物;晶粒度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 控轧控冷对38CrMoAl钢盘条硬度的影响和工艺优化

        马志军
        2019, 40(3): 35-38.
        摘要：Φ8～20 mm 38CrMoAl钢(/%:0.35～0.42C,0.20～0.45Si,0.30～0.60Mn,≤0.035P,≤0.035S,1.35～1.65Cr,0.15～0.25Mo,0.70～1.10Alt)的生产工艺为90 t转炉-LF-VD-150 mm×150 mm方坯连铸-连轧。分析了成分、轧制温度、冷却速度对38CrMoAl钢组织的影响。通过将铸坯加热温度、开轧温度和吐丝温度分别由(1100±40)℃,(1020±20)℃(和(900±15)℃降至(1060±40)℃,(980±20)℃和(840±15)℃,同时降低冷却线辊道速度,盘条HB硬度值由284～353降至221～254,显著降低冷拔过程的断丝率。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 400系易切削不锈钢硫铁加入方式优化

        姜方, 李广斌, 白李国, 张孟旳, 邸永田, 冯文甫
        2019, 40(3): 39-42.
        摘要：邢钢一步法(脱磷站+60t AOD+60t LF)生产400系易切削不锈钢过程中,前期采用硫铁全部在AOD出钢时加入配[S],AOD出钢至上机浇铸过程中钢渣碱度始终处于低碱度范围(R=1.40～1.95),硫铁消耗较大,钢液氧含量偏高,随着冶炼炉数的增加,炉衬侵蚀严重,影响AOD炉龄和钢坯质量,且钢渣较长时间处于低碱度状态,极易造成钢中[C]含量的上升(尤其是430F、430FR低碳类钢种),很难实现多炉连浇。后期通过优化硫铁加入方式,在LF后期加硫铁,AOD炉渣碱度2.0～2.3,LF炉渣碱度1.6～2.0,缩短低碱度渣处理时间,降低[S]损耗和钢液氧含量及对炉衬侵蚀。使易切削不锈钢[S]的收得率由62%提高到75%,吨钢硫铁消耗下降2.12 kg,铸坯皮下气泡等缺陷得到控制。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 0.88C-1.2Si-0.75Mn-2Al高强度电缆铠装钢用盘条的试制

        冯路路, 乔文玮, 鲁修宇
        2019, 40(3): 43-45.
        摘要：采用中高碳成分添加低密度元素Si、Al进行轻量化的设计思路设计了试验钢的化学成分,试验钢采用50 kg真空感应炉冶炼。利用金相显微镜、SEM扫描电镜和力学性能检测设备对试制后的Φ6 mm盘条进行了显微组织观察、珠光体片层间距的测量和屈服强度、抗拉强度、延伸率的检验。结果表明:盘条在600℃等温2 h后的金相显微组织为铁素体+珠光体的混合组织,珠光体的片层间距为(126±5) nm,屈服强度大于1 183 MPa、抗拉强度大于1 425 MPa、延伸率大于10%,其力学性能满足电缆用铠装钢的技术要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 赵燕青, 孙力, 梁爱国, 田志强, 陈振业, 罗应明, 杨浩
        2019, 40(3): 46-48.
        摘要：研究了淬火温度对780 MPa级水电用钢(/%:0.09C,0.10Si,1.50Mn,0.009P,0.002S,0.90Cr,0.20Ni,0.023Ti,0.004Nb,0.001 0B)组织和力学性能的影响。结果表明,试验钢不同温度淬火后均得到了板条贝氏体组织,随着淬火温度910℃升高至950℃,奥氏体平均晶粒从9.1μm长大到16.6μm,试验钢回火后基本保持了淬火态的板条结构。淬火温度在910～950℃试验钢的强度随着淬火温度的升高先增大后减小,并在930℃时达到最大,试验钢冲击韧性和断后延伸率与强度有着相同的变化规律。在930℃淬火,610℃回火的工艺参数条件下,获得最佳的力学性能:屈服强度为802 MPa,抗拉强度为858 MPa,伸长率为19%,-40℃冲击功为238 J。  
        关键词：Ti-Nb-B微合金化;淬火温度;水电用钢;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 陈俊, 陈晨, 罗恒勇
        2019, 40(3): 49-52.
        摘要：试验钢采用50 kg中频感应炉熔炼,并轧成13mm钢板。试验了R1-0.15MoNb,R2-0.15MoV,R3-0.35MoNbV,R4-0.35MoNbVB和R5-0.35MoNbVTiB耐火钢的轧制温度（1 010～1 050℃）对该钢性能的影响。结果表明,R3钢（/%:0.04C,1.12Mn,0.32Si,0.018P,0.023S,0.35Cr,0.35Mo,0.025Nb,0.15N）在1030℃轧制后具有最佳的综合性能,即抗拉强度598 MPa、屈服强度514 MPa、延伸率28%、屈强比0.86、600℃回火前后HV硬度值分别为215和204、0℃冲击功124J;600℃的屈服强度355 MPa,屈强比为0.69,满足耐火钢国家标准要求。  
        关键词：Nb-V微合金化;钼;建筑;耐火钢;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 双相不锈钢成分、性能及析出相分析

        于海成, 严与辉, 刘小杨, 唐张献, 吴桂林
        2019, 40(3): 53-58.
        摘要：叙述了常用的超级双相不锈钢的成分、耐蚀性和应用,分析了不同种析出相、有害相、点蚀当量值(PRE)及焊接对双相不锈钢组织和性能的影响,得出通过控制合金化成分,调整点蚀当量值,编制合理的热处理工艺,严格控制有害相析出,使两相比含量比值接近1,可获得良好耐蚀性、高强度和耐磨性的双相不锈钢。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Nb-V微合金化含Cu高强度耐候钢的开发和耐蚀性

        姚纪坛, 孙力, 安会龙, 信瑞山, 潘进, 赵燕青, 任帅
        2019, 40(3): 59-61.
        摘要：通过合适的成分设计和控轧控冷工艺开发出一种综合力学性能优异的Nb-V微合金化含Cu高强度耐候钢（/%:≤0.12C,≤0.40Si,≤1.40Mn,≤0.020P,≤0.010S,0.40～0.45Cr,0.25～0.35Cu, ≥0.020Al,0.02～0.03Nb,0.02～0.03V）,并对其耐蚀性能进行了研究。该高强耐候钢组织由铁素体、珠光体和贝氏体组成,抗拉强度高达697 MPa,屈强比为0.73,断后伸长率为24.6%, -40℃纵向冲击功为70.6 J。盐雾及周期浸润试验结果表明,该钢耐蚀性能显著优于Q345B,其锈层主要由Fe3O4、α-FeO（OH）和γ-FeO（OH）构成,且随着时间增加,Fe3O4相对含量增加,α-FeO（OH）变化较小,γ-FeO（OH）减少。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 张君平, 时振明, 刘亚丽
        2019, 40(3): 62-64.
        摘要：试验的Q345E钢(/%:0.13C,0.23Si,1.45Mn,0.012P,0.005S,0.045V,0.030Nb,0.030Al)的冶炼工艺为100 t EAF-LF-VD-Φ500 mm坯连铸-Φ140 mm材轧制。通过Q345E钢热处理试验得出晶粒度级别对试验钢-40℃冲击功有显著影响;当钢材晶粒度级别为7.0时,-40℃冲击功仅为12～16 J,当晶粒度级别为9.0～10.0时,-40℃冲击功为80～198 J。通过将终轧温度从960℃降至865～910℃,钢材晶粒度级别由7.0提高至8.5～9.6,-40℃冲击功由12～16 J提高到61～82 J,满足-40℃冲击功34 J的标准要求。  
        关键词：Q345E钢;Φ140 mm棒材;-40 °C冲击功;晶粒度;控轧控冷   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热形变淬火对L485QS酸性管线用钢09MnNb淬硬性的影响

        方剑, 黄彦, 唐应波
        2019, 40(3): 65-69.
        摘要：对L485QS酸性管线用钢09MnNb进行不同工艺的热形变淬火试验,测试淬硬性并观察相应的组织。结果表明,试验钢在850～1 100℃进行0.2～0.8变形水淬后可获得三种类型的组织,变形温度是影响组织转变类型的主导因素,当温度≤900℃时,主要获得针状铁素体,当温度为950～1 000℃时,主要获得细条状贝氏体,当温度≥1050℃时,主要获得粗大的板条状贝氏体。增大变形量在未再结晶和部分再结晶区分别促进针状铁素体转变和细条状贝氏体转变,在完全再结晶区使板条状贝氏体组织粗细不一致。采用09MnNb钢在950～1 000℃进行ε≥0.4的热变形淬火时,可获得以细条状贝氏体为主的淬火组织,以及较高且稳定的淬硬性,并有利于后续回火性能的调控。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 316奥氏体不锈钢中厚板轧制晶粒度控制研究

        杨相歧, 庄迎, 李吉东, 尹嵬
        2019, 40(3): 70-73.
        摘要：针对316不锈钢中厚板晶粒度控制问题在实验室进行了一系列的轧钢试验,分别对钢坯原始组织状态、总轧制压缩比、单道次变形率3个因素进行分析。试验结果表明,当轧制压缩比超过6时,钢坯原始组织状态对中厚板全厚度晶粒均匀性无明显影响;钢坯加热温度、道次压下量相同时,总压缩比为6生产工艺能够轧制出全厚度晶粒均匀的钢板;当轧制总压缩比为4时,单道次压下率超过30%时,钢板表面晶粒度为2级和7级混晶组织;单道次轧制变形量均小于10%时,即使轧制总压缩比足够大,钢板热轧态晶粒度依然不均匀。  
          
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