最新刊期
      2019年第40卷第4期

        试验研究

      • 超高压气瓶钢34CrMo4H热压缩流変应力行为

        原凌云
        2019, 40(4): 1-3.
        摘要：采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了34CrMo4H钢在900～1200℃、应变速率0.1～10s-1时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时材料的流变应力与变形温度、应变速率之间的关系,确定了该钢的流变应力本构方程。结果表明,34CrMo4H钢在热压缩时流变应力随形变温度的升高而减小,随应变速率的增加而增大。应变速率小于0.1 s-1时,该钢应力-应变曲线表现出明显的动态再结晶特征。34CrMo4H级钢的变形激活能为395.45kJ/mol。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 精轧和吐丝温度对SCM435线材氧化铁皮物相结构的影响

        王宁涛, 李世琳, 阮士朋, 王利军
        2019, 40(4): 4-6.
        摘要：线材的氧化铁皮起着保护线材免锈蚀的作用,但是也需要在酸洗时容易除去。影响铁皮除去或结合力的主要是铁皮的厚度和其物相结构。通过对不同轧制条件下的氧化铁皮厚度、物相结构进行检测分析,研究了精轧温度和吐丝温度对φ12 mm SCM435氧化铁皮物相结构的影响。研究表明,随着精轧温度或吐丝温度的升高,SCM435线材的氧化铁皮厚度均会增加,且在800-900℃短时间就会生成较厚(约20μm)的氧化铁皮;由于Cr的氧化选择性,精轧温度在870℃以上,吐丝温度在810℃以上时,随精轧温度或吐丝温度升高,氧化铁皮中FeO比例提高;但是吐丝温度高于860℃后,物相结构的变化趋缓,FeO的比例变化不大。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 陈瑞梅, 白雪峰, 孙彦辉, 张一民, 卓超, 金吉男, 付少朋, 朱雪珍
        2019, 40(4): 7-11.
        摘要：研究了模铸工艺生产的AISI 321不锈钢含钛夹杂物的演变。工业试验表明,LF喂钛线后,发生钛的氧化行为,随着冶炼过程的进行,Ti2O3在夹杂物平均成分中的比例逐渐升高,TiN主要以均质氮化钛和含芯氮化钛为主,含芯TiN核心成分为MgO及MgO·Al2O3也有少量的TiOx-MgO-Al2O3核心。通过热力学软件Factsage计算了钢水中Ti-Al-O、Ti-N稳定相图以及凝固过程TiN的析出行为。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 抗H2S腐蚀钢板的失效机理研究

        吴小林, 张明, 孙宪进, 刘振伟
        2019, 40(4): 12-15.
        摘要：针对抗H2S腐蚀钢板（质量分数/%:0.16C,0.32Si,1.25Mn,0.018AI,0.000 7S,0.007P）在失效过程的关键影响因素进行分析,通过对比夹杂物和带状组织对H2S腐蚀（HIC）性能的影响,阐明了H2S腐蚀失效机理以及改善抗H2S腐蚀性能的方法。结果表明,MnS夹杂物和连续的带状组织是导致H2S腐蚀裂纹的关键因素,通过两次880℃保温60 min正火处理,可使带状组织由连续变为断续,抗HIC性能会明显改善,长度裂纹敏感率为0  
        关键词：H2S;MnS夹杂, 带状组织, 正火处理   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 风电齿圈用钢F42CrMo4探伤缺陷分析和工艺改进

        刘鹏
        2019, 40(4): 16-18.
        摘要：F42CrMo4钢风电齿圈的生产工艺流程为热装铁水-100 t EAF-LF-VD-Φ500 mm CCM-缓冷-锻制成Φ2000～3900 mm环形锻件。对探伤不合格的风电齿圈缺陷部位运用超声波进行定位取样,分析表明,氧化铝类夹杂物以及铸坯疏松缺陷,是造成部分批次风电齿圈用F42CrMo4钢探伤不合格的主要原因。通过控制电弧炉终点碳≥0.15%,LF终点喂钙线0.50 kg/t,喂钙后软吹氩≥10 min,VD后氩气流量由2×25 L/min增加至2×30 L/min,控制钢水过热度10～18℃等工艺措施使钢中氮、氢和氧含量分别由原≤80×10-6、≤1.5×10-6和≤20×10-6降低到≤75×10-6、≤1.2×10-6和≤15×10-6锻件探伤合格率提高到98.95%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 10t AOD冶炼Inconel 690合金的工艺实践

        张如金, 刘仲礼, 武明, 徐志强, 陈革
        2019, 40(4): 19-22.
        摘要：目前Inconel 690合金广泛用于核电站蒸汽发生器传热管。其通常采用真空感应炉冶炼自耗电极,冶炼成本较高。本研究通过对Inconel 690合金熔体的热力学分析和还原过程的讨论,认为采用电弧炉+氩氧精炼炉冶炼工艺路线,可以生产出满足标准要求的自耗电极。通过实践,表明此工艺可行,生产的自耗电极化学成分满足要求,气体含量低。为该产品的生产开辟了一条低成本、高效率的冶炼工艺路线。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 304L不锈钢轧制边裂缺陷研究

        韩立豪, 陈家昶, 刘姗姗, 王波, 张捷宇
        2019, 40(4): 23-27.
        摘要：钢厂采用立式连铸生产304L不锈钢,但在轧制过程中易出现边裂现象。本文采用化学成分分析、微观组织观察、能谱分析及高温力学性能检测等手段,对钢材组织、边裂部位的断裂形貌以及断裂部位存在的夹杂物进行了研究。结果表明304L热轧板的组织为奥氏体和铁素体。裂纹穿过两相组织并导致组织的压缩变形。裂纹内含有CaO-SiO2-Al203-MgO复合型夹杂物,夹杂物含有Na元素和K元素。最终确定在生产过程中卷进的保护渣是导致钢材产生轧制边裂的原因。  
        关键词：304L不锈钢;边裂;保护渣   
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        更新时间：2026-01-21

      • 60 t AOD生产0Crl3C钢不加萤石一次还原渣的生产实践

        冯文甫, 马富平, 叶凡新, 郭键, 郭志彬, 范建英
        2019, 40(4): 28-30.
        摘要：AOD生产不锈钢时还原期炉渣二元碱度在2.0以上时具有较高的熔点,加入15kg/t以上的萤石完成化渣。对AOD还原期化渣的机理进行分析,试验在不同碱度下一次还原不加萤石的化渣效果。结果表明,依靠低碱度进行一次还原化渣的工艺可行,但需要增加二次还原,即:AOD一次还原炉渣碱度控制在1.7,在倒渣完毕补加石灰、萤石进行二次还原、脱硫,来预防钢水过氧化造成钢包侵蚀引发的增碳问题;同时,为消除石灰增碳以及保持较好活性度,二次补加石灰酌减控制在2%～4%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 49MnVS3曲轴用非调质钢控轧控冷工艺技术研究及应用

        刘献达, 郝彦英, 刘运娜
        2019, 40(4): 31-33.
        摘要：49MnVS3非调质钢(/%:0.47C,0.39Si,0.90Mn,0.016P,0.050S,0.22Cr,0.09V,0.015Ti,0.011Al,0.02Ni)的生产流程为铁水预处理-60t顶底复吹转炉-LF处理-VD真空脱气-220 mm×300 mm坯连铸-控轧控冷。研究了控轧控冷工艺对49MnVS3非调质钢组织和性能的影响。φ110 mm轧材试验工艺参数:加热温度1150～1250℃、开轧温度1 0500℃、终轧温度850℃、轧后冷却速度70℃/min、冷却开始温度850℃和终止温度500℃。结果表明,试验炉次粒度提高高.5～1.0级,带状组织减轻轻0.5～1.5级,硬度、强度及塑韧性均有所提升,获得良好的强韧性匹配。  
        关键词：控轧控冷;非调质钢;工艺参数;强韧性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高410S不锈钢连浇炉数的工艺实践

        李广斌, 王子超, 霍立国, 王森, 张荣兴, 郭松
        2019, 40(4): 34-37.
        摘要：邢钢一步法(脱磷站+60 t AOD+LF)生产410S不锈钢过程中,由于AOD的冶炼周期远大于连铸机浇钢和脱磷站的处理时间和连铸中间包水口下部侵蚀严重无法实现多炉连浇,严重影响连铸机作业率和整体钢铁料消耗。提高单中间包连浇炉数有利于减少中间包的使用数量、提高连铸机的作业率、降低钢铁料消耗、降低连铸机辅材及能源介质消耗。通过合理提高入炉冷态返回废钢比例(3.5t/炉),选择合适合金硅含量(3.5%)来缩短410S不锈钢AOD的冶炼周期至71 min,连铸机采用中间包分体水口快换,使连浇炉数由6炉提高到12炉。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 无取向电工钢冶炼过程氧含量控制

        郭飞虎, 仇圣桃, 乔家龙, 刘磊
        2019, 40(4): 38-42.
        摘要：无取向硅钢的磁性能与钢的洁净度水平密切相关。为实现对无取向电工钢冶炼过程氧含量的合理控制,分析了无取向电工钢冶炼过程碳氧含量变化数据,热力学计算转炉终点临界碳含量与炉渣αFeO。结果表明:随着转炉终点碳含量的降低,终点氧含量升高且波动范围大,合理出钢碳含量应控制为0.03%～0.05%;为满足炉渣中T.Fe≤24%的现场生产要求,终点碳含量应高于0.031%;钢包底吹氩气可有效降低钢液中过剩氧,降低钢液的平均碳氧积;据现场生产数据,RH精炼前理想碳、氧含量应控制为0.025%～0.035%和500×10-6～650×10-6相应转炉终点碳含量控制为0.03%～0.04%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 席志伟, 罗红梅, 孙国栋
        2019, 40(4): 43-47.
        摘要：利用金相显微镜、洛氏硬度计和扫描电镜,对经过预备热处理(退火、淬火、调质)+亚温淬火+高温回火处理(又称临界区淬火+回火)后的42CrMo钢的组织、冲击性能以及断口形貌进行了观察和分析。结果表明,预备热处理为退火处理时,亚温处理后残留的铁素体粗大不均;且在回火索氏体之间分布不均匀;预备热处理为淬火处理和调质处理时,残留的铁素体形态细小,且与回火索氏体均匀分布。采用不同预备热处理时,亚温处理后的硬度差别很小。亚温处理后42CrMo钢的冲击性能均高于常规调质处理后的冲击性能;预备热处理为调质处理时,亚温处理后的冲击功最大,从其断口形貌中可以看出,其起裂区和裂纹纤维扩展区所占比例较退火处理和淬火处理时要大。因此,调质处理更适合作为42CrMo钢的预备处理。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 热处理温度对含钼铁素体不锈钢0Crl7Mo2S组织及性能的影响

        姜方, 张孟旳, 王刚, 白李国, 王笑丹, 张荣兴
        2019, 40(4): 48-50.
        摘要：不锈钢中添加钼元素可显著改善其耐点蚀能力,但中高铬铁素体不锈钢中添加钼元素后会促进组织中形成富铬、富钼类析出相,会在一定程度上降低材料耐点蚀性能;故制定合理的热处理工艺是生产含钼类铁素体不锈钢时的重要环节。以0Cr17MO2S钢种为例,研究了热处理温度750～1050℃对材料内组织、力学性能及析出相的影响。  
        关键词：热处理;含钼不锈钢;组织;析出相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 316L/Q370qE复合板组织演变特征及腐蚀行为

        王子蒙, 亢淑梅, 徐美玲, 王俊舟, 董明, 路金林
        2019, 40(4): 51-54.
        摘要：借助扫描电子显微镜(SEM)、硬度仪、万能试验机、盐雾箱等设备,研究了不同的热处理温度对316L/Q370qE力学性能、组织、耐蚀性的影响。实验得出,在热处理温度为400、700、900、1100℃下,样品的扩散区宽度随着温度升高而加宽。316L/Q370qE复合板界面处的剪切强度为385 MPa,均大于标准要求的210 MPa。316L侧在盐雾环境中以点蚀为主,Q370qE侧以均匀腐蚀为主。400℃的年腐蚀速率最低,700℃的年腐蚀速率最高。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 磁控电渣对1 t ESR锭GCr15轴承钢凝固组织及成分偏析的影响

        张福利, 袁建路, 翟永臻, 张晓峰
        2019, 40(4): 55-58.
        摘要：对GCr15轴承钢在电渣过程中施加电磁搅拌,分析电磁搅拌对电渣铸锭凝固组织和化学成分的影响。结果表明,电磁搅拌可以显著改善电渣铸锭凝固过程传热条件,减少GCr15电渣锭网状碳化物的形成。同时,由于电磁搅拌的作用,电渣锭的C、Cr等主要元素成分偏析指数稳定控制在1.03以下。当搅拌电流为50 A至200 A,频率为6Hz时,电渣锭中心无网状碳化物形成,碳偏析指数为1.02。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 铬、锰对HRB400钢筋力学性能的影响

        高菊, 闫绍维, 马立兴, 尹金枝
        2019, 40(4): 59-61.
        摘要：针对钢中残留铬元素含量高的特点,在试验室条件下分析研究了几组不同Cr、Mn含量试验用钢,铬、锰合金元素含量对HRB400试验钢筋力学性能及显微组织的影响;并利用扫描电镜、电子探针等手段分析了HRB400试验钢筋力学性能与珠光体含量、析出物微观组织的关系。结果表明,在锰含量分别为1.15%、1.25%、1.35%低、中、高锰条件下,随Cr含量的增加,试验钢筋屈服强度、抗拉强度随之提高,微量铬元素起一定的强化作用,从而可减少Mn元素加入量;Cr含量由0.1%增加至0.3%珠光体含量增加,且晶粒度平均在8～9级,钢中有Cr-Fe-Mn复合合金渗碳体和铬碳化物析出;0.125～0.135%Mn,0.20%Cr试验钢筋组织和力学性能达到国标规定的要求;且根据试验结果并结合当前合金元素的价格,吨钢可节约成本约20元。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 微合金化铌钒对高碳钢组织转变影响

        沈奎, 江卓俊, 于学森, 张宇
        2019, 40(4): 62-65.
        摘要：研究了四种成分银钒微合金化(Nb 0～0.072%,V 0.09%～0.12%)高碳钢(0.70%～0.73%C)在900～1200℃的加热温度下的奥氏体晶粒长大规律,并采用热模拟试验机测定了连续冷却相转变行为,利用金相显微镜、硬度仪等研究了冷却速度对金相组织、硬度等指标的影响。结果表明:Nb和V含量增加可细化奥氏体晶粒尺寸,降低高温晶粒长大倾向,并且CCT曲线转变区向右下方移动,贝氏体和马氏体形成和结束点向低冷速方向扩大.结束点由8℃/s降低至3℃/s,样品硬度也随之增加。  
        关键词：高碳钢, 铌;钒;连续冷却相转变;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 焊丝钢ER70S-6氧化铁皮机械剥离性能研究

        李皓, 张亚运, 郭慧英, 王纳, 张宇
        2019, 40(4): 66-70.
        摘要：通过扭转试验和扫描电镜评价了焊丝钢ER70S-6的氧化皮剥离性能。氧化皮和基体之间存在的铁硅氧化物Fe2SiO4（2FeO·SiO2）和FeO为主要成分的富硅层,在机械折弯及砂带打磨过程中难以除净,使焊丝表面镀铜效果及焊接性能恶化。提出了通过提高加热炉加热段温度至985℃、提高均热段温度至1110℃,进而阻碍氧向富硅层的扩散;建立PF线保温墙和保温通廊,进而促进FeO的歧化反应;缩短精轧机换辊时间3h,进而减少氧化铁皮对铁基体的压入;降低吐丝速度至90m/s、提高吐丝温度至930℃进而增加氧化铁皮厚度等方式来改善ER70S-6表面氧化皮剥离性能。工艺优化后,ER70S-6表面氧化铁皮由粉末状脱落变为片层状脱落,粗细拔半成品表面间断性发黑现象消失,镀铜层平均厚度由1.45μm增加至3.6μm,表面光亮度显著提高。  
          
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