最新刊期
      2019年第40卷第5期

        试验研究

      • 轧制参数对板带热轧温度分布的影响

        郭志强, 杨杰, 任学平
        2019, 40(5): 1-6.
        摘要：提出了一种研究Q345钢的模型,该方法基于使用有限元法（FEM）的热机械分析。为了评估材料在轧制过程中的轧制行为,采用了有限元程序Abaqus/Explicit,并对热轧工艺进行了三维建模。考虑了传热机构的合适模型,并预测了轧制带材的温度分布和热轧带钢轧制过程中的温度变化。考虑了以下各种工艺参数的影响:轧制速度（90～210 r/min）,较高的轧制速度导致变形金属内的温度降低;压下量（5%～15%）,更高的压下量导致表面和带材中心的温度降低;带材的初始厚度（115～345 mm）,在越大的板厚度中受到的热变形影响的区域的尺寸越小;传热系数[30～50 W/（m2·K）],随着传热系数的增加,带材的表面温度和中心温度降低。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 基于温度场的17 t双流中间包控流装置优化模拟

        韩东, 艾新港, 李胜利, 曾红波, 王月
        2019, 40(5): 7-11.
        摘要：中间包控流装置影响包内钢液的流动状态以及钢液温度的均匀程度,这决定了钢液是否能够高质量的稳定浇铸。以钢厂17t双流中间包为原型,按与实际中间包1:2比例建立模型。通过正交水模拟实验以及对温度场的数值模拟,得出在考虑温度的条件下最优化的中间包控流装置组合为:堰距包底距离260 mm、坝高360 mm、堰与水口间距离580 mm、坝与水口间距离1170 mm。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 铸态超级双相不锈钢S32750热变形行为及组织演变

        武敏, 李建春, 李国平, 卫英慧
        2019, 40(5): 12-16.
        摘要：通过Gleeble-3800热压缩实验研究了铸态超级双相不锈钢S32750(/%:0. 017C,0.53Si,0.93Mn,0.023P,0.001S,25.58Cr,7.00Ni,4.03Mo,0.28N)在变形温度为950～1200℃、应变速率为0.1～25/s、真应变为1条件下的热变形行为与组织演变规律。结果表明,超级双相不锈钢S32750热变形行为受变形温度和应变速率的影响明显。在950～1050℃、0.1/s变形时,流变曲线表现出"类屈服平台"特征;当变形温度为1100～1200或应变速率为10/s、25/s时,流变曲线为典型的动态再结晶特征。对其微观组织进行观察发现,铁素体在各变形条件下均发生动态再结晶;奥氏体在950℃和1200℃时基本不受应变速率影响,前者发生动态回复,后者发生动态再结晶。而在1050℃时,受应变速率影响较大:小应变速率下(0.1/s)下发生动态回复,大应变速率下(10/s)发生动态再结晶。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 20CrMnTiH齿轮钢0120 mm棒材硬点缺陷分析及改善措施

        丰年
        2019, 40(5): 17-20.
        摘要：通过金相显微镜、扫描电镜和能谱仪分析了20CrMnTiH齿轮钢Φ120 mm棒材锯切下料过程硬点缺陷成因。结果表明,齿轮钢棒材试样内部存在30～80μm大颗粒夹杂物聚集是造成齿轮钢锯切过程硬点缺陷的主要原因。这些大颗粒夹杂物主要为Al2O3夹杂物和TiN夹杂物的聚集。通过控制120 t转炉出钢钢水溶解氧含量小于200×10-6、调整精炼终点钙铝参数（0.015%～0.025%Al,0.0015%～0.0020%Ca）、连铸保护浇铸减少过程吸氮、浇铸钢水温度由1530℃降至1525℃、优化二冷配水加速钢的凝固等措施,消除了转炉生产20CrMnTiH齿轮钢硬点缺陷。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 300 mm x360 mm连铸坯生产Φ80 mm非调质钢38MnVS6工艺实践

        王春梅, 黄永建, 李双江
        2019, 40(5): 21-23.
        摘要：非调质钢38MnVS6（/%:0.36～0.40C,0.50～0.65Si,1.30～1.45Mn,≤0.020P,0.045-0.065S,0.10～0.30Cr,0.015～0. 030Al,≤0.05Mo,0.08～0.12V,0.013～0.019N,0.015～0.025Ti）棒材生产流程为60 t LD-LF-VD-CC-Roll工艺。通过控制LD终点[C]≥0.10%,[P]≤0.015%;LF精炼渣碱度R和Al2O3含量分别控制在3.0～4.0和20%～～25%; VD后喂S线,控制钢水[S]=0.055%左右;连铸采用低碱度（R=0.65）保护渣;控制终轧温度900℃,轧后棒材缓冷等工艺生产Φ80 mm棒材,产品A类夹杂（粗细）在1.5级,中心疏松1.5级,晶粒度7级,棒材产品性能良好。  
        关键词：60 t LD-LF-VD-CC-Roll, 38MnVS6易切削钢,&nbsp;工艺实践, 冶金质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高碳绞线钢SWRH82B中心碳偏析控制实践

        王文培, 刘列喜, 李海, 徐雷, 范石伟, 丁理
        2019, 40(5): 24-27.
        摘要：针对高碳钢SWRH82B钢绞线拉丝材笔尖断裂及网碳超标缺陷,研究了180 mm×180 mm断面高碳钢SWRH82B方坯中心碳偏析产生机理,分析了钢水过热度、拉速、末端电磁搅拌、二冷强度等因素对SWRH82B钢碳偏析的影响。结果表明,180 mm×180 mm断面SWRH82B钢中心碳偏析与过热度存在拟合关系为y=1.0929-0.0088x+3.1069×10-4x2过热度为控制碳偏析最佳工艺参数为过热度20～30℃;拉速1.4 m/min;末端电磁搅拌电流400 A频率10 Hz;二冷采用弱冷比水量0.4 L/kg。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 梅钢精冲钢连铸板坯中心偏析控制技术与应用

        于小春, 倪修华
        2019, 40(5): 28-30.
        摘要：连铸板坯的中心偏析是造成精冲钢带状组织的重要原因。动态轻压下技术是改善连铸板坯中心偏析的有效手段。本文通过射钉试验,准确测定了230 mm连铸板坯凝固末端的位置,为制定合理的轻压下工艺参数提供了重要参考。在轻压下工艺改进前(9、10段,总压下量7.5 mm),典型精冲钢的板坯中心偏析级别在曼标M2.4以上;通过改进轻压下位置和压下量参数后(8、9段,总压下量10 mm),连铸板坯的中心偏析得到明显改善,板坯低倍偏析曼标控制在M2.0以内,精冲钢用户的带状组织也得到有效控制。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 普通取向硅钢板坯低温加热生产工艺及磁性研究

        董爱锋, 侯鹏飞, 张文康
        2019, 40(5): 31-36.
        摘要：研究了以Cu2S+AlN为抑制剂采用低温板坯加热二次冷轧法和中间厚度完全脱碳的工艺生产0.30 mm厚普通取向硅钢（/%:0.03～0.05C、3.0～3.2Si、0.18～0.24Mn、0.005～0.012S、0.006～0.011N、0.012～0.024Als、0.4～0.55Cu）的工艺过程。研究表明:加热温度在1220～1300℃时,酸溶铝（Als）和氮（N）(/%)分别在0.01～0.022、0.007～0.011时,随着Als和N含量的增加,磁感升高,铁损降低,成品磁性能呈现逐步优化趋势,产品合格率高;二次冷轧压下率控制在55%～60%（即一次冷轧后厚度0.65～0.70 mm）可保证得到均匀的一次晶粒和适量的高斯晶核;脱碳退火温度、时间和板厚对脱碳影响较大,退火气氛和加湿水温影响较小;回复退火对磁性能影响不大。通过研究,确定了最佳工艺参数:1290℃加热,1160℃开轧,终轧温度930～960℃;二次冷轧压下率在55%～60%;中间退火温度840～850℃,加湿水温65℃,退火气氛20%H2+80%N2  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 彭俊, 李倩, 江南崧
        2019, 40(5): 37-39.
        摘要：根据自升式钻井平台支撑系统用管的服役条件及使用要求,设计了X100QO厚壁钢管的化学成份。采用"70 t电弧炉冶炼→LF+VD→连铸Φ460 mm圆坯→ASSEL机组轧管→调质热处理"工艺流程生产Φ406mm×45mm规格X100QO大口径厚壁无缝钢管。通过生产过程控制钢的纯净度及尺寸精度,并根据试验结果确定了950℃淬火,水冷,530℃回火,空冷的热处理工艺。检测结果表明,该无缝钢管具有高强度及优良的冲击韧性、焊接性能好,完全满足自升式钻井平台支撑系统用管的设计及使用要求,并通过了ABS美国船级社的认证。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t BOF-LF-VD-CC流程抗硫管线钢KS30的生产实践

        魏巍, 李虹
        2019, 40(5): 40-42.
        摘要：抗硫管线钢主要用于加工石油、天然气的输送管道,对钢的强度、韧性、抗氢致裂纹(HIC)、抗硫应力腐蚀裂纹(SSC)和焊接性能等要求很高。结合石钢京诚生产抗硫管线钢的生产实践,对各成分的作用及影响进行了分析,并对抗硫管线钢KS30生产实践进行了介绍。在铁水P含量≤0.120%、铁水S含量≤0.050%的情况下,优选原辅料,可保证抗硫管线钢KS30成品P含量≤0.010%、S含量≤0.0015%、O含量≤0.0012%,轧材抗HIC、抗SSC性能全部合格  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 20钢管外折缺陷原因分析及改进措施

        吕国成, 齐晓峰, 包丽明
        2019, 40(5): 43-45.
        摘要：采用酸洗、形貌观察和金相分析等方法对20钢管外折缺陷原因进行了研究。结果表明,连铸坯皮下气泡和针孔缺陷导致了圆钢表面纵裂纹,圆钢表面纵裂纹是导致钢管外折缺陷的直接原因。通过将钢中酸溶铝含量由0.006%～0.010%提高到0.010%～0.020%,连铸拉速稳定在(1.8±0.03)m/min,过热度控制在15～30℃和环形加热炉温度由1250℃提高到1270℃等措施,20钢穿管一次合格率由47.01%提高到96%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 低合金高强度钢板坯窄面微裂纹产生机理分析和工艺改进

        曹树卫, 高新军, 孙拓
        2019, 40(5): 46-49.
        摘要：采用金相分析方法对低合金高强度钢(/%:0.16～0.18C,0.20～0.40Si,1.42～1.55Mn, ≤0.025P, ≤0.012S,0.015～0.025Nb,0.100～0.115V,0.010 0～0.0150N)连铸板坯窄面微裂纹的产生机理进行了分析研究。结果表明:板坯窄面表层显微组织不合理如奥氏体晶粒粗大、奥氏体晶界处先共析铁素体膜的形成以及第二相质点在奥氏体晶界处的偏析等是微裂纹产生的机理。通过优化连铸板坯窄面冷却工艺,将窄面冷却水量增加35%;细化了晶粒,抑制了铁素体膜的产生,改变了第二相质点析出,改善了铸坯表层组织,消除了铸坯窄面微裂纹缺陷。  
        关键词：低合金高强度钢;板坯;窄面微裂纹;显微组织;冷却   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 常化温度对2.3% Si无取向硅钢2.5 mm热轧板冲击韧性的影响

        张淑娟, 陆佳栋, 岳重祥, 李化龙
        2019, 40(5): 50-53.
        摘要：对900-950℃常化处理后的2.3%Si无取向硅钢进行了室温至100℃的冲击试验,采用扫描电镜观察不同条件下的冲击断口形貌,分析了常化温度对2.3%Si无取向硅钢韧性的影响。结果表明,当冲击试验为室温时,随常化温度的升高,试验钢由韧性断裂逐渐转为脆性断裂,冲击功由21.4J降至12.2J;当冲击温度为100℃时,经900～950℃常化处理后的试验钢冲击功为28.4～33.2J,为韧性断裂;经常化处理后的冲击断口区域夹杂物主要为AlN。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 汽车用非调质钢C38+N的研究

        李刚, 郭晓俊, 王连海
        2019, 40(5): 54-56.
        摘要：汽车用非调质钢C38+N既可以用作制造曲轴材料,亦可以用来生产发动机胀断连杆,采取优化化学成分（/%:0.36～0.40C,0.50～0. 65Si,1.40～1.55Mn,0.10～0.20Cr,0.015～0.020N,0.020～0.035S,≤0.025P,0.003～0.015Al）、喂S线控制硫化物含量等手段,生产的C38+N钢机械性能为Rp0.2506～544 MPa,Rm 854～879 MPa,A 12%～23.5%,Z 26%～30%,满足标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 回火温度对渗碳钢18Cr2Ni4WA组织和硬度的影响

        刘向艳, 崔鸿, 李刚, 董树权, 杨建华, 穆立峰, 刘桂江
        2019, 40(5): 57-59.
        摘要：为满足用户加工HBW硬度值≤269的需要,降低18Cr2Ni4WA钢Φ60 mm材硬度,利用连轧厂实际辊底式退火炉进行了630～750℃5h炉冷至500℃空冷的回火试验,并借助金相显微镜对18Cr2Ni4WA钢不同回火温度下的组织进行了分析,以确定最佳的回火温度。结果表明,18Cr2Ni4WA钢随回火温度的升高硬度先下降后上升,当温度为670℃时,钢材平均HBW硬度值最低(HBW238左右),回火组织为均匀的回火珠光体组织。  
        关键词：回火温度;金相组织;硬度;18Cr2Ni4WA钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧压下率对含氮马氏体不锈钢420U6组织和性能的影响

        李筱, 卫英慧, 王斌, 卫争艳
        2019, 40(5): 60-63.
        摘要：采用四辊可逆冷轧机组对热轧退火态含氮马氏体不锈钢420U6（/%:0.16C,13.63Cr,0.083N）进行了压下率10%～90%的冷轧,研究了冷轧压下率对该钢组织和力学性能的影响。试验结果表明:当冷轧压下率达到90%时,碳化物的数量由原始退火态的0.1×106个/mm2大幅提高至2.35×106个/mm2,而碳化物的平均直径则由1.11μm降低到0.22μm,同时碳化物的分布更加均匀。此外,材料的硬度和屈服强度分别由原始退火态的170 HV和335 MPa分别大幅提高到冷轧压下率为90%的325 HV和1 108 MPa,而延伸率在冷轧压下率为0%～40%时出现大幅下降,之后则逐渐稳定在6%左右。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 颜慧成, 成旭东, 巩彦坤, 张凯, 马静超
        2019, 40(5): 64-66.
        摘要：通过对220 mm包晶钢板坯进行在线快冷试验,取冷却后板坯角部样,进行热酸浸及金相分析。从零段到矫直段的角样结果表明,角部横裂纹在矫直段内弧出现,随着板坯从结晶器往后延伸,奥氏体晶界的铁素体膜不断增厚,晶界越清晰,奥氏体晶粒度尺寸1.0～1.5 mm。由于奥氏体晶粒粗大,并且奥氏体晶界铁素体膜脆弱,矫直段铸坯角部温度偏低,进入第Ⅲ脆性区后,导致角部横裂沿着晶界展开。通过结晶器窄面水量由原30～32 m3/h增加至34～36 m3/h,关闭矫直段内弧边部喷嘴,使板坯角部横裂得到有效控制。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 钒对25CrMnB钢履带板耐磨性能的影响

        邓通武
        2019, 40(5): 67-70.
        摘要：针对现有履带板容易因快速磨损而造成早期失效的问题,以25CrMnB作为对比钢,分别添加了0.08%、0.12%和0.16%的V,在实验室采用150 kg中频真空感应炉冶炼并浇铸成50 kg的钢锭,钢锭经过箱式电阻炉加热后轧制成12 mm厚扁钢。通过耐磨性试验、析出相分析等方法,研究了不同钒含量对其耐磨性能的影响。结果表明,随着钢中钒含量的增加,钒的析出物数量增加,试验钢的硬度和耐磨性均大幅提升,当钢中V含量由0.004%增加到0.16%时,试验钢的HRC硬度值从36.5提高到43.5,与25CrMnB钢相比,其相对磨损率由100%降低到88.2%,相对磨损率降低了11. 8%。  
        关键词：25CrMnB钢;钒;履带板;耐磨性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 非调质钢50MnSiV新能源汽车电机轴的开发

        谭利, 吉光, 肖波, 郑力
        2019, 40(5): 71-72.
        摘要：非调质钢50MnSiV(/%:0. 50C,0.52S,1.20Mn,0.010P,0.025S,0.15Cr,0.10V,0.015Ti,0.015N)制造的新能源汽车电机轴,省去传统调质钢20CrMnTiH渗碳热处理和矫正精整工序,不仅可提高材料95%利用率和2天交货周期,还可以降低25%成本。50MnSiV钢抗拉强度1100 MPa、屈服强度858 MPa、冲击功48J。其静扭扭矩(4697 Nm)、疲劳寿命(±1600 Nm双向扭转12万次、±1400 Nm双向扭转27万次)较渗碳20CrMnTiH钢提高了27%和93%～140%,并且其性能指标和8万公里的路试结果均满足电机轴的技术要求。  
        关键词：非调质钢, 50MnSiV,&nbsp;20CrMnTiH, 渗碳处理, 电机轴   
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