最新刊期
      2019年第40卷第6期

        试验研究

      • 15CrMoG钢棒材表面缺陷机理分析和工艺改进

        李亚强, 刘建华, 何杨, 董凯, 张佩, 郑桂芸
        2019, 40(6): 1-6.
        摘要：分析得出,棒材表面细小纵裂纹和表面裂口缺陷产生于铸坯加热之前,且与结晶器弯月面保护渣有关。利用Thermo-Calc热力学软件计算15CrMoG钢凝固相变过程,结合亚包晶钢连铸凝固特点综合分析15CrMoG钢棒材表面缺陷的产生原因和产生机理。结果表明:15CrMoG钢在固相线温度附近发生包晶反应L+δ→γ和包晶转变δ→γ,不仅导致初生坯壳生长不均匀,而且加剧P、S元素在凝固前沿的偏析。而初生坯壳不均匀是导致棒材表面缺陷根本原因。棒材表面细小纵裂纹产生于结晶器内坯壳薄弱处,经过二冷和轧制工序在夹杂物和硫偏聚处扩展长大。棒材表面裂口缺陷是初生坯壳不均匀导致结晶器内液面波动大,造成铸坯夹渣所致。通过控制[C]0.16%～0.17%、[S]≤0.005%、保护渣碱度1.2、熔点≥1200℃、粘度≥1.0Pa·s,260 mm×30mm铸坯水量150 m3/h,拉速0.5 m/min等措施,裂纹合格探伤合格率由原45%提高至98%。  
        关键词：15CrMoG钢;亚包晶钢;表面缺陷;包晶反应;包晶转变   
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        更新时间：2026-01-21

      • 00Cr26Mo4超级铁素体不锈钢的热变形行

        王天翔, 胡尚举
        2019, 40(6): 7-11.
        摘要：在Gleeble-3500热模拟试验机上进行高温压缩实验,研究00Cr26Mo4超级铁素体不锈钢在变形温度为1050～1250℃、应变速率为0.01～10 S-1条件下的热变形行为。采用幂函数、指数函数和双曲正弦模型模拟该材料的热变形参数,建立了相应的热变形本构方程。结果表明,在热压缩过程中,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的升高而增加,流变应力并未出现明显峰值,材料的软化机制仅有动态回复。探究了幂函数、指数函数和双曲线函数3种模型与00Cr26Mo4钢本构关系的相关性。结果表明,双曲正弦函数模型更符合00Cr26Mo4超级铁素体不锈钢热加工流变应力应变曲线变化规律,并基于双曲正弦函数模型建立了00Cr26Mo4钢的本构方程,计算了热变形激活能238.836 kJ/mol。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 取向硅钢第二相的研究进展

        陈镱, 彭其春, 徐光
        2019, 40(6): 12-17.
        摘要：总结了MnS、AlN和Cu2S等第二相的研究现状,介绍了取向硅钢中第二相的种类及其选用条件,阐述了第二相粒子发挥抑制作用的机制和Ostwald粗化对第二相粒子的影响,概述了不同第二相对取向硅钢磁感和铁损的影响,提出了短流程工艺与低固溶温度第二相的结合将是生产高端产品的首选。  
        关键词：取向硅钢;第二相;Ostwald粗化;磁感;铁损;低固溶温度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 超高强铁素体/贝氏体双相钢的控轧控冷实验研究

        高尉钧, 王潑旭, 张润奇, 蔡一钦, 李壮, 刘艳敏, 于涛, 李朝华
        2019, 40(6): 18-22.
        摘要：在实验室Φ450 mm轧机上进行了铁素体/贝氏体双相钢（/%:0.22C,0.47Si,2.50Mn,0.05Al,0.02Nb,0.41 Cu）终轧800～860℃的控轧控冷实验。结果表明,实验钢经控轧控冷后,获得以铁素体/贝氏体双相组织为主并含有少量残余奥氏体+马氏体的复相组织。降低终轧温度、加快冷却速度可使铁素体晶粒细化。800℃终轧后层流冷却到560℃,然后空冷到室温的实验钢组织中残余奥氏体含量为11.4%,对强度和韧性的良好匹配贡献很大,其力学性能为:抗拉强度（Rm）1131MPa ,屈强比(Rp0.2/Rm)0.61,伸长率(A50)16%,强塑积(Rm×A50)18096 MPa·%  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 超超临界电站锅炉用耐热钢的水蒸汽氧化行为

        张伟, 白银, 包汉生, 陈正宗, 刘正东
        2019, 40(6): 23-27.
        摘要：燃煤火力发电站利用高温高压蒸汽为工质进行发电。随着火力发电的水蒸汽参数提高到超超临界,水蒸汽氧化问题变得尤其突出。当前超(超)临界火电站锅炉用耐热钢主要有低合金耐热钢、9%Cr型马氏体耐热钢和18Cr-8Ni型奥氏体耐热钢。综述了上述三类耐热钢的蒸汽氧化行为,着重介绍了动力学规律和氧化皮结构特点以及提高抗蒸汽氧化性能的方法。并对这三类材料使用中会出现的蒸汽氧化问题提出了对策。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 82B钢的微合金化-相变控制与生产实践

        韦轶华, 李松, 白志玲, 王琳松, 常进, 高长益
        2019, 40(6): 28-33.
        摘要：为了优化82B钢的成分和热轧冷却工艺,以提高82B盘条的强度,测定了80钢和82B钢的等温转变温度对相变时间、珠光体片层间距的影响以及Cr元素对82B相变温度的影响,分析了Cr合金化和相变控制对82B盘条的微观组织和抗拉强度的影响。对于82B,当温度在595～615℃相变速度最快,其转变时间为10～15s,在590～625℃可得到理想的0.10～0.20μm的珠光体片层间距;通过添加0.18%～0.24%Cr和控制热轧冷却速度,可以控制82B钢的相变温度区间和相变速度,得到均匀细片状的珠光体组织;将Φ12.5mm 82B盘条的主要成分调整为0.78%～0.84%C、0.15%～0.35%Si、0.78%～0.88%Mn和0.18%～0.24%Cr;在热轧控冷过程中,弱化水冷,强化风冷,控制82B盘条的吐丝温度为840～880℃,目标值860℃,增大82B盘条在风冷线上的冷速,提高了盘条的强度。  
        关键词：82B钢;高碳钢;钢绞线;微合金化;相变, 珠光体   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电弧炉返回法冶炼Crl3型不锈钢工艺优化实践

        蒋世川, 张健, 付建辉, 陈琦
        2019, 40(6): 34-38.
        摘要：通过提高返回比并使炉料小型化,控制冶炼过程开始吹氧温度、升温速度和终点温度,将高熔点、低碱度渣系优化为CaO/SiO21.4～2.5的高碱度、低熔点的45.6～53.6 CaO-21.6～32.0 SiO2-3～13 Cr2O3-5～10MgO-5～10 Al2O3-0～5 CaF2复合渣系,以及采取合理的供电制度等工艺措施,使不锈钢冶炼时间缩短30 min/炉,电耗降低75 kWh/t,电极消耗降低1.89 kg/t,炉龄提高64次,渣中Cr2O3含量降低到6%～12%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 无铁水预处理超低硫管线钢L245NCS的生产实践

        魏巍, 李虹
        2019, 40(6): 39-41.
        摘要：LF精炼渣系控制在CaO 50%～58%、Al2O327%～35%、SiO2≤10%、MgO≤10%、（TFe+MnO）≤1.0%,MI范围0.25～0.30,R范围8～9.5,（CaO）/（Al2O3）范围1.6～1.9,Als含量0.010%～0.020%。渣系脱硫效果好,化渣快,可在无铁水预处理的情况下,满足生产成品S≤15×10-6超低硫管线钢L245NCS的要求。  
        关键词：&超低硫管线钢, S≤ 15x10-6,&nbsp;LF精炼渣系   
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        更新时间：2026-01-21

      • 南钢低温高压服役用30.8 mm x4 342 mm宽板X80M管线钢的开发

        翟冬雨, 杜海军, 姜金星
        2019, 40(6): 42-45.
        摘要：南钢根据中俄东线油气管道Φ1422 mm特宽幅X80M管线钢制管要求和5300 mm宽厚板生产线工艺装备特点,通过低温用特宽、特厚钢板的合金设计、微观组织细化、TMCP精细调控等技术,成功开发了低温超大输量管道用钢的成套工业化制造技术。为了提高30.8 mm钢板的低温韧性,320 mm铸坯进行转钢展宽轧制,展宽3道次,压下量80mm;展宽后进行纵道次轧制,压下量都在22mm以上,钢板进入超快冷进行冷却,开冷温度设定为740～750℃,终冷温度430～450℃。得到了晶粒均匀细小的针状铁素体组织,具有较高的强度与良好的低温韧性的低温管线产品。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高强度Q355NHE耐候H型钢的开发

        李建中, 叶高旗, 张玉峰
        2019, 40(6): 46-50.
        摘要：介绍了津西高强度Q355NHE耐候H型钢试制和生产工艺,对生产过程中的关键工序进行了分析和讨论,通过控制成品碳0.06%～0.10%,镍铬当量比(Ni/Cr)0.35～0.45,连铸一冷下降10%,二冷比水量0.70 L/kg左右,稳定连铸浇注周期35～40 min,加热炉在炉时间≤150 min,以及含铌钢的控制轧制等工艺措施,减轻了连铸坯表面凹陷和裂纹,减少了钢中大型C类夹杂物,杜绝了耐候H型钢表面的龟裂缺陷,从而保证-40℃低温冲击功超过标准27J的要求,平均值为156 J。  
        关键词：高强度耐候钢H型钢,铸坯表面凹陷, C类夹杂物;含微Nb钢轧制;低温冲击韧性   
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        更新时间：2026-01-21
      • 周鹏, 崔珊
        2019, 40(6): 51-54.
        摘要：430不锈钢冷轧酸洗板在折弯加工过程中出现了开裂现象,为了找出裂纹成因,对所使用的430不锈钢冷轧酸洗板进行了化学成分分析、力学性能测试和金相检验,并对样品折弯开裂处的裂纹进行了形貌观察。结果表明,430不锈钢酸洗板折弯开裂的主要原因为基体组织中晶粒大小不均匀,存在异常长大的情况,且晶界处存在大量碳化物析出聚集,促使开裂裂纹沿着晶界由外向内迅速地扩展,导致产品的折弯开裂。通过分析可知,430不锈钢冷轧板材在退火过程中的加热时间过长、材温偏高导致基体内部组织异常。通过控制430不锈钢冷轧板的退火工艺参数:1区加热段温度840～850℃,2区加热段温度870～900℃,在炉时间130～140 S,从而避免了折弯开裂的发牛。  
        关键词：430不锈钢;折弯开裂;碳化物偏析;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 控轧控冷工艺对抗H2 S腐蚀X70管线钢组织和性能的影响

        叶晓瑜, 孙新军, 张开华, 王小江, 李卫平, 任守斌
        2019, 40(6): 55-59.
        摘要：根据抗H2S腐蚀X70管线钢的使用特点,采用低碳、超低硫、超低磷、控制Mn含量的技术思路,以控制MnS夹杂物数量和形态、铸坯的枝晶偏析与中心偏析。通过实验室的控轧控冷试验,分析了不同终轧温度和终冷温度对组织和性能的影响,试验结果表明,终轧温度为820℃和840℃时,均可获得准多边形铁素体+粒状贝氏体组织,随着终轧温度的降低,晶粒细化;随着终冷温度的降低,粒状贝氏体含量增加。通过实验室研究结果,确定了工业生产方案,并完成了工业试制。试验结果表明,在820℃终轧,400℃卷取可以获得组织为准多边形铁素体+粒状贝氏体、综合性能优良的产品,其抗HIC敏感测试为0,抗SSCC性能未失效。  
        关键词：抗AS腐蚀X70管线钢;控轧控冷;组织;性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 深冷处理对W6Mo5Cr4V2高速钢性能的影响

        艾峥嵘, 吴红艳, 于凯, 李建中
        2019, 40(6): 60-64.
        摘要：对经-120℃和-150℃深冷工艺处理的W6Mo5Cr4V2高速钢进行了硬度及摩擦磨损性能测试,并用扫描电镜分析了其显微组织与磨损形貌。深冷处理使高速钢硬度和耐磨性能得到提高。随深冷温度的降低,性能改善明显,经循环深冷处理试样的性能均好于一次长时间深冷处理试样,-150℃温度下经3次1 h深冷处理试样的性能最优。结果表明,高速钢性能改善的主要原因是深冷处理可促进试样中残余奥氏体向马氏体转变,同时,高速钢组织中析出的大量碳化物在摩擦磨损过程中作为硬质颗粒可提高耐磨性能。循环深冷处理过程中过冷度一直存在,每次循环过程都可促进残余奥氏体转变为马氏体,促进基体马氏体上析出细小的碳化物,从而提高高速钢的性能。  
        关键词：深冷工艺;高速钢;循环深冷处理;硬度;耐磨性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 固溶处理对双相不锈钢S32003组织的影响

        张寿禄
        2019, 40(6): 65-67.
        摘要：通过金相、扫描电镜、透射电镜观察和X射线能谱仪分析,研究了900～1 250℃固溶处理对S32003双相不锈钢组织的影响。结果表明,900℃固溶处理时,钢中有氮化物析出,固溶温度≥950℃时,氮化物全部溶解;随着固溶温度升高,α相含量增加,γ相含量下降。最佳固溶处理温度在1040℃;随着固溶温度的提高,α相和γ相的晶粒尺寸在逐渐增大,1100℃以上晶粒明显长大。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 热处理对超硬高速钢M42冷拔材组织和塑性的影响

        周雪峰, 郑志霞, 李文滔
        2019, 40(6): 68-71.
        摘要：采用中间退火、炉冷退火及相变退火等工艺处理W2Mo9Cr4VCo8(AISI M42)超硬高速钢冷拔钢丝(Φ5.2 mm、Φ4.96 mm),研究分析了不同组织因素对M42材料形变硬化和塑性的影响规律。结果表明,位错密度、铁素体晶粒度及亚微米级碳化物,在不同程度上影响M42高速钢形变硬化和塑性失稳行为。800℃中间退火和860炉冷退火能够显著降低铁素体位错密度,在一定程度上恢复加工硬化能力、改善M42高速钢加工塑性。860℃加热+750℃等温相变退火能够获得低位错密度、细小晶粒内部弥散分布亚微米碳化物颗粒的均匀复相组织,有利于提高材料加工硬化能力,使M42钢延伸率提升至20%。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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