最新刊期
      2020年第41卷第1期

        试验研究

      • 刘庭耀, 张健, 赖宇, 魏育君, 何云华, 裴丙红
        2020, 41(1): 1-5.
        摘要：采用CALPHAD方法对镍基GH3128合金析出相规律进行研究并对成分优化。研究表明,GH3128主要有害析出相为μ相,其主要化学组成为（NiCr）3（WMo）2。随着W、Mo、Cr含量的升高,导致μ相的析出量增加,但添加17%Cr,将诱导μ相转变为σ相,造成μ相析出量减少。随着C含量增加,不仅碳化物析出量升高,还会导致γ’相析出量减少,但C含量低于0.02%时,在700℃时会促使μ相析出。此外,随着Al、Ti含量增加,虽然γ’相析出量增加,但同样促使σ相析出。通过对GH3128镍基合金成分优化（/%:0.032C,20.10Cr,8.02W,7.92Mo,0.72Al,0.62Ti,0.30Fe,0.005B,0.06Zr,0.05Ce,0.35Mn,0.43Si）,可使合金工作温度900℃以上无有害相析出,有害相σ析出量则有所降低。  
        关键词：GH3128 合金, CALPHAD;析出相;热力学模拟计算   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电热合金钢0Cr21A16NbRE电渣重熔用渣的研究

        王振虎, 李彬, 郭汉杰, 郭靖
        2020, 41(1): 6-11.
        摘要：研究了电热合金钢OCr21A16NbRE电渣重熔用渣70%CaF2-25%Al2O3-5%CaO在正常重熔制度下（A=2800 A,V=30 V）液态炉渣自然冷却与经过渣钢反应后冷却至固相渣的各部位成分与物相,分析了钢液中稀土元素的烧损。结果表明,液渣冷却的固相中不含稀土元素,其成分点位于CaF2-CaO·2Al203-Ca0·6Al203组成的子三角形内,各层化学成分和物相不同,但以CaF2为主。炉渣经渣钢反应后可分为五层,颜色、物相各不相同;CaF2含量最高部位在上两层,Al2O3含量从无到有逐层升高;各层均检测到稀土氧化物,中间层及最底层（钢液滴落处）含量较高,稀土相中以铈镧的铝酸盐（Ce,La）x（AlO2）y为主相,该相结构致密硬度高。计算表明,在中下层区域,炉渣氧化性较强,钢中稀土元素主要在此部位被氧化。增加渣中Y203量有利于提高电渣锭中稀土元素Y的含量。  
        关键词：电渣重熔, 电热合金, 化学反应, 相;热力学   
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        更新时间：2026-01-21

      • Q345GJC高层建筑钢热变形行为及流变应力数学模型研究

        王庆敏, 刘鑫
        2020, 41(1): 12-15.
        摘要：利用Gleeble-2000热模拟试验机对Q345GJC钢（/%:0.16C,0.36Si,1.37Mn,0.026Nb）进行了单道次压缩试验,实测了试验钢900～1 150℃、真应变0.8～1.2、应变速率0.1～1 s-1的变形抗力,分析了各工艺变形参数对试验钢动态再结晶和变形抗力的影响。确定了试验钢的动态再结晶激活能为245.448 kJ/mol（峰态时）和166.994 kJ/mol（稳态时）,并建立了试验钢高温变形抗力的数学模型。该模型具有良好的曲线拟合特性,用该模型计算的结果与实测值吻合较好。  
        关键词：高层建筑用钢Q345GJC,&nbsp;动态再结晶, 变形抗力;热模拟试验;数学模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • DIN 1.2738塑料模具钢热变形及热加工图分析

        刘泳, 赵海涛, 陈红卫, 刘宪民, 黄凤泽
        2020, 41(1): 16-20.
        摘要：采用Gleeble-3800热模拟试验机进行了DIN 1.2738塑料模具钢（/%:0.35～0.46C,0.20-0.40Si,1.30～1.60Mn,1.80～2.20Cr,0.90～1.20Ni,0.15～0.23Mo）的热压缩实验,获得了该钢在850～1250℃、应变速率在0.01～30的应力-应变曲线。基于得到的热变形数据,建立了该钢的峰值应力以及应变补偿的热变形本构方程和热加工图,并结合热加工图的结果分析了该钢合理的热加工参数范围。结果表明,DIN 1.2738钢的热变激活能为354.21 kJ/mol,利用建立的应变补偿的双曲正弦本构方程可对塑料模具钢的热变形曲线进行准确预测,通过加工图的分析可得DIN 1.2738塑料模具钢的最佳的热变形工艺参数范围为:（1）温度950～1 150℃,应变速率0.01～0.7 s-1（2）温度1170～1200℃,应变速率0.01～1 s-1。  
        关键词：DIN 1.2738塑料模具钢;热变形;本构方程;加工图   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 套管TG22热轧钢带研究及产业化

        武利平, 智建国, 刘青, 王少炳, 张江山
        2020, 41(1): 21-23.
        摘要：为了适应深井及超深井应用需求,通过设计化学成分及优化轧制工艺,开发一种兼备强度和低温冲击韧性的油气井用TG22热轧钢带。结果表明:采用化学成分设计为Fe-0.24%C-0.20%Si-1.30%Mn-0.020%Nb时,加热炉目标出钢温度1170℃、中间坯厚度46mm、终轧温度830℃和卷取温度570℃时,热轧钢带力学性能为Rel 506～554 MPa、Rm 654～685 MPa、A5029%～35%、Rel/Rm 0.75～0.82及KV2（-10℃）45.5～63.6 J。  
        关键词：成分设计, 热轧工艺;TG22热轧钢带;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 邢钢低碳400系铁素体不锈钢AOD控氮工艺实践

        李广斌, 赵迎凯, 吴广海, 杨强强, 木永卫, 郭志彬
        2020, 41(1): 24-27.
        摘要：在低碳400系不锈钢中,氮能恶化晶间腐蚀、低温冲击韧性、缺口敏感性和焊接等性能。因此,在低耗、高效前提下降低其氮含量成为AOD冶炼中的重要课题。结合生产试验,通过探讨回归分析法在其吹氩脱氮工艺控制中的应用,结合脱氮的热力学计算对AOD生产实践数据的分析,由拟合方程确定的AOD冶炼410S不锈钢和低碳430不锈钢时氮氩切换点为吹氮450m3时切换氩气,410S不锈钢正常冶炼时一般吹氩量控制在1550m3低碳430不锈钢AOD吹氩量一般控制在2050m3时可以将AOD终点氮含量控制在0.009 0%以下,并降低氩气消耗。  
        关键词：低碳400系不锈钢, AOD;氮氩切换点   
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        更新时间：2026-01-21

      • 45Mn2V/Q345复合锯片用钢回火工艺研究

        杨跃辉, 苑少强, 郭继, 赵东岩, 孟凡伟
        2020, 41(1): 28-31.
        摘要：对复合锯片用钢进行了不同温度和保温时间的回火处理,分别测定和观察了覆层与基板的硬度和显微组织。结果表明:Q345钢基板的板条马氏体在回火过程中逐渐粗化,但其基本特征经较高温度回火后仍能保留下来,而覆层45Mn2V钢的针状马氏体退化速度较快,400℃回火后已观察不到针状特征,导致回火后其硬度下降的趋势大于Q345钢基板,因此复合板的回火温度不宜超过400℃。另一方面,由于碳含量较高,45Mn2V钢覆层在回火过程中碳化物的析出较快且析出量较多,故经过8 h回火后仍能保持高的硬度,而Q345钢基板已经发生明显的软化,因此860℃保温5 min油淬,360～390℃保温6 h回火可获得最佳性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高速列车转向架构架用Nb-Ti微合金化钢板的研制

        张瑞琦, 刘志伟, 孙傲, 郭晓宏, 杨玉, 严平沅, 高磊
        2020, 41(1): 32-35.
        摘要：通过铁水预处理-260 t BOF-LF-RH-170mm板坯连铸-轧制流程,结合相应的控轧控冷工艺终轧850℃快冷至720℃空冷,成功研制12mm高速列车转向架构架用钢板(/%:0.09C,0.28Si,1.12Mn,0.020P,0.006S,0.58Cr,0.25Ni,0.32Cu,0.045Nb,0.030Ti),低温韧性优异(-60℃冲击功166～255 J),各项指标满足YB/T 4684-2018要求;显微组织为大量多边形铁素体和少量珠光体;钢板耐大气腐蚀指数I为6.3～6.7,在72 h周期浸润腐蚀试验中相对于Q345B的腐蚀速率为54.7%,锈层表面致密,耐大气腐蚀性能良好。  
        关键词：高速列车转向架构架用钢, 低温韧性;周期浸润, 耐大气腐蚀   
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        更新时间：2026-01-21
      • 徐雷, 李海, 茆淑娟, 左小坦, 王吾磊
        2020, 41(1): 36-38.
        摘要：成功开发了1215易切削钢120 t转炉-120 t LF-180mm×180mm连铸-高线轧制生产工艺。关键控制点为:转炉出钢C <0.05%、转炉终点温度1630～1660℃、精炼自由氧控制目标50×10-6～55×10-6炉渣二元碱度2.5～3.0。设计成分（/%）为:0.05～0.07C,1.20～1.35Mn、0.340～0.360S,该工艺条件下钢中硫化物形貌和含量控制合理,Mn/S有利于易切削钢的轧制和改善切削性能。钢水的过热度按25～40℃控制,拉速1.2 m/min。实践表明,准确预判终点氧含量以确定脱氧剂加入量,合理控制不同工序的氧含量是达到线材产品质量稳定的关键。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 钢球用钢Φ380mm连铸圆坯表面裂纹原因分析及工艺改进

        张洪才, 林鹏, 许正周, 印传磊, 许光乐
        2020, 41(1): 39-42.
        摘要：对Φ380mm高碳钢球钢连铸圆坯轧成钢材出现的表面裂纹进行了统计分析结果表明:抛丸检查后的连铸圆坯表面存在纵向裂纹,主要原因是钢液在结晶器中凝固时冷却不均产生的。通过将结晶器铜管锥度由0.45%/m调整为0.63%/m,1300℃保护渣粘度由0.60 Pa·s降到0.50 Pa·s,1300℃保护渣熔速由36s调整到49s,二冷比水量由0.30L/kg降到0.25L/kg,二冷段四面冷却改为八面冷却等措施,有效降低了大规格钢球钢铸坯及轧材的表面纵裂纹,轧材表面探伤合格率提高到95%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • E355S含硫钢水口堵塞分析和工艺改善

        陈镱, 彭其春, 李建立, 刘合萍, 彭自胜, 肖鸿光
        2020, 41(1): 43-47.
        摘要：针对钢厂生产含硫钢（0.10%～0.21%C,0.010%～0.050%S）出现的水口堵塞问题,利用SEM和EDS对各关键工艺流程钢样和水口堵塞样进行全面分析,结果表明:各流程钢样中粒径小于10μm的夹杂物均占94%以上,单位面积夹杂物个数随工艺流程的进行呈先降低后增加的趋势。夹杂物类型主要有CaS、CaO-MgO、MnS、MgO-Al2O3、Al2O3、CaO-Al2O3、CaO、CaO-MgO-Al2O3复合夹杂物等;水口堵塞物主要由FeO、Al2O3、MgO·Al203、CaO·Al203、CaO·2Al203组成。通过电弧炉出钢前向钢液喷吹一定量的焦炭粉,控制精炼渣中（FeO）≤1.50%、碱度2.0～4.0以及采取合适的钙处理和分阶段吹氩操作,需控制喂硫线速度在50～150 m/min;清扫中间包以及使用含硫钢专用保护渣等措施,减少了水口堵塞,控制硫化物级别≤3,减少钢液二次氧化和避免连铸事故。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 锻轧复合用途5.5-7 t钢锭模的研制

        李刚, 曲景春, 张旭辉, 张栋
        2020, 41(1): 48-50.
        摘要：锻轧复合用钢锭模是一种高效率、低成本、用途广的钢锭模,基于钢厂大量方锭生产经验并依据钢锭模设计原理对钢锭锥度、高宽比、帽容比、锭模厚度等参数进行设计,开发了锻轧复合用5.5～7 t方锭钢锭模。生产实践表明,采用设计参数为3.8%锥度、2.0～2.5高宽比(可调节式帽口)、12.5%帽容比、上薄下厚式壁厚(上部150mm,下部175mm)的钢锭模,钢锭质量提升效果明显,锻造成材率由原83.0%提高到85.0%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 利用射钉法测量240mmx240mm铸坯凝固坯壳厚度

        秦凤婷, 刘宗辉, 董战利
        2020, 41(1): 51-54.
        摘要：利用射钉法测定了连铸机生产240mm×240mm断面35CrMoA、20CrMoA、GCr15、60Si2MnA四个钢种的铸坯凝固坯壳厚度,并根据凝固定律计算了其液相穴长度和综合凝固系数;针对240mm×240mm方坯选择固相率0.70、0.75进行计算得出F-EMS在不同拉速条件下的电磁搅拌位置,分析了工艺参数对连铸机凝固系数的影响,提出的工艺优化措施为:改变电磁搅拌位置,F-EMS位置修正为根据高碳钢GCr15、60Si2MnA来安装,35CrMoA,20CrMoA,GCr15和60Si2MnA四钢种拉速值分别调整为0.80、0.81、0.78、0.80 m/min。工艺优化后铸坯质量得到明显改善,中心偏析级别≤0.5合格率由原来≤40%提高到100%,中心疏松级别≤1.5合格率由原来≤50%提高到≥90%。  
        关键词：射钉法, 240 mm x 240 mm方坯连铸,&末端电磁搅拌,&nbsp;综合凝固系数   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铸轧辊套用Φ700mm 32Cr3Mo1V钢连铸圆坯生产实践

        李刚, 单文瑞, 许民, 陈树军, 张旭辉
        2020, 41(1): 55-57.
        摘要：32Cr3Mo1V钢（/%:0.33～0.36C,0.20～0.50Mn,0.20～0.40Si,3.00～3.20Cr,0.30～0.45Ni,1.00～1.20Mo,0.19～0.22V,≤0.008P,≤0.005S,≤0.10Cu,≤0.01 Al）连铸圆坯生产工艺为110 t电弧炉-LF-VD-Φ700mm坯连铸。控制电弧炉出钢终点[C]≥0.08%、[P]≤0.004%,LF精炼终点渣（/%:50～60CaO,10～15Si0215～25Al203≤6MgO,ΣFeO+MnO≤0.8%,VD后[H]≤1.3×10-6连铸全程保护浇铸,采用拉速0.2 m/min,过热度稳定控制在18～30℃使用结晶器、铸流、末端电磁搅拌等工艺措施成功生产Φ700mm 32Cr3Mo1V钢连铸圆坯。结果表明,连铸圆坯表面质量良好,中心疏松1.0级、缩孔≤1.5级、中心裂纹≤1.5级,中心缺陷大小低于100mm满足协议标准要求。  
        关键词：32Cr3MolV钢, 铸轧辗套用钢, Φ700mm连铸圆坯;110t EAF-LF-VD-CC;生产实践   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 终轧温度对热轧中碳含硼钢40B实际晶粒度的影响

        黄镇
        2020, 41(1): 58-60.
        摘要：研究了终轧温度(880～935℃)对热轧中碳含硼钢40B实际晶粒度的影响。在开轧温度990～1010℃的情况下,通过控制圆钢轧制节奏,实现不同的终轧温度,得出终轧温度降低有利于改善Φ32mm热轧中碳含硼钢的实际晶粒度。通过试验生产实践,并分析圆钢头、中、尾部1/2半径区域的纵向金相组织,发现当终轧温度在880～890℃时,热轧中碳含硼钢40B的实际晶粒度最细小且均匀。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 李建新, 赵英利, 王国营, 嵇爽, 陈文, 白丽娟, 裴建明
        2020, 41(1): 61-63.
        摘要：对感应炉-电渣重熔冶炼的节镍型高氮奥氏体不锈钢Mn17Cr19N0.6的3mm热轧板进行变形量10%～60%的冷轧及拉伸实验。结合金相组织观察及XRD物相分析,研究高氮奥氏体不锈钢冷变形过程中微观组织变化规律,得出结论:在冷轧过程中,随着变形量的增加,实验钢中晶粒的形状由块状到压扁拉长状,滑移从单滑移为主到交滑移,孪晶最终被分割破碎。实验钢在不同冷轧变形量后的组织均为单一的奥氏体相,并没有出现其他相,实验钢在冷变形过程中没有发生马氏体转变,因此,实验钢在冷轧过程中没有通过相变强化,以形变强化为主,抗拉强度从冷轧变形量为10%时的1045 MPa升高至变形量为60%时的1880MPa,因此通过冷变形可以制备出不同强度级别且组织为单一奥氏体的特种材料。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 任艳茹, 刘周利, 杨维宇, 赵卫东
        2020, 41(1): 64-67.
        摘要：研究了固溶温度750～1050℃对00Ni14Cr3Mo3Ti新型马氏体时效钢冲击性能和硬度的影响,并用扫描电镜观察试验钢冲击断口的形貌和固溶态显微组织。试验结果表明,钢的固溶温度低于900℃时,随着固溶温度的升高,基体中未溶的Laves相逐渐溶解,固溶态和510℃ 5 h时效态的冲击性能均随着固溶温度的上升而提高;固溶温度高于900℃,固溶态冲击性能随着固溶温度的上升而提高,该钢固溶态冲击功由900℃的215J增加至1050℃固溶的226J,但时效态冲击性能随着固溶温度上升而降低,510 5h时效钢的冲击功由900℃最大值62J降至1050℃固溶的25J。  
        关键词：马氏体时效钢00Nil4Cr3Mo3Ti,&固溶处理,&时效处理,&冲击性能,&nbsp;Laves相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 典型Cr-Ni-Mo-N高合金双相不锈钢热加工性能研究

        沈国雄, 徐见平, 吴汉民, 汤磊, 夏亚金, 吴利阳
        2020, 41(1): 68-74.
        摘要：试验钢的典型高合金双相不锈钢S32707 (022Cr27Ni7Mo5N)、S32750 (022Cr25Ni7Mo4N)、S32205(022Cr23Ni5Mo3N)、S31803(022Cr22Ni5Mo3N)在生产坯料上取样,采取了不同的热处理、热加工和热穿孔以及调整化学成分等方法,研究了组织及工艺对其热加工性能的影响。结果表明:两相比例和σ相的析出情况与热穿孔温度和冷变形的中间退火密切相关,S32707钢的二次相的析出速度和析出量远超过S32750、S32205及S31803双相不锈钢。对S32707双相不锈钢需适当降低Cr(Cr≤27%)、N(N≤0.4%)含量,提高Mo(4%～5%Mo)含量,合理控制加热速度(2～2.5℃/min)及终轧(锻)温度(≥1060℃),并注意回炉加热和圆管坯中心钻孔的影响,可提高热加工塑性,防止开裂。  
        关键词：特超级双相不锈钢 022Cr27Ni7Mo5N(S32707), 热穿孔, r 相;终轧(锻)温度, 成品固溶处理   
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        更新时间：2026-01-21
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