最新刊期
      2022年第43卷第1期

        试验研究

      • Fe- Ni- Cr 系合金连铸保护渣冷却过程矿相析出热力学分析

        侯昱, 耿鑫, 李博洋, 李晓凯, 姜周华
        2022, 43(1): 1-5.
        摘要：采用 Factsage 热力学软件计算和实验室研究相结合的方法，探究碱度 ( 0. 8 ～ 1. 2 ) 、BaO 含量 ( 5% ～ 15% ) 、B2O3含量(5% ～15% ) 对 Fe-Ni-Cr 系耐蚀合金连铸保护渣 CaO-SiO2-Al2O3-CaF2-Na2O-MgO 系冷却过程矿 相析出的影响 。 结果表明，当熔渣碱度由 0. 8 升高到 1. 2 时，析晶温度由1 201．7 ℃ 升高到1 256．4 ℃，硅酸盐含量 从 83. 1% 降低到 79. 6% ; 熔渣中 BaO≤10% 时，随着 BaO 含量的升高，熔渣中晶体析出会受到抑制 。当熔渣中添加 10% BaO 时，晶体析出总量降低到 61. 1 % ; 当熔渣中添加 10% B2O3时，晶体析出温度降低到1 086．7 ℃，晶体析出 量降低为 66. 3% ; B2O3含量≤10% 时，可以促进熔渣玻璃化 。 最佳碱度为 1．0，BaO 或 B2O3加入量为 10% 。  
        关键词：Fe-Ni-Cr系耐蚀合金;连铸保护渣;Factsage;矿相   
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        更新时间：2025-10-28

      • 镁处理对45钢中夹杂物的改质效果

        朱浩然, 刘年富, 周蕾, 付建勋
        2022, 43(1): 6-10.
        摘要：采用光学显微镜、扫描电子显微镜、非水溶液原位电解方法对比分析了镁处理(0.0006%Mg)和钙处理(0.0010%Ca) 45钢中夹杂物类型、尺寸、分布及形态变化。研究表明,相对于传统的钙处理工艺,45钢中加入一定量的镁后,钢中的Al2O3转变为细小弥散的MgO·Al2O3MnS在凝固末期以MgO·Al2O3为形核质点,形成外软内硬的MnS-MgO·Al2O3复合夹杂物;这种结构的夹杂物不易变形,在轧制过程中仍能保持球状或纺锤状,可使A类硫化物、B类氧化铝的评级均得到改善;钢中夹杂物更加弥散分布,钢中0～4μm~2小尺寸夹杂物比例上升,钢中夹杂物形貌的改善,更有利于提升钢材的性能。  
        关键词：45 钢;镁改质;夹杂物;硫化物   
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        更新时间：2025-10-28

      • 260 t顶底复吹转炉喷溅特征的水模型研究和应用

        郭龙鑫, 庞洪轩, 郑冰, 刘广强, 王学玺, 徐东
        2022, 43(1): 11-15.
        摘要：以260 t转炉为对象,通过几何相似比1∶7水模型研究了供气流量和枪位对炉口、耳轴以及炉壁喷溅量的影响。结果表明:喷溅量的多少与冲击坑的大小存在直接关系,冲击坑越大越深,则喷溅量越大;炉口喷溅量、耳轴喷溅量以及炉壁喷溅量均与吹气流量密切相关,并且随流量的增大呈指数增长;三类喷溅量随枪位升高先增大后减小,在枪位H=40de(氧枪喷孔直径)时达到最大值。生产应用表明,260 t转炉用5孔氧枪对应的拉碳枪位在2.1～2.2 m,吹炼枪位和前期化渣枪位可分别为2.5 m和2.8 m时可避免明显喷溅。  
        关键词：大型转炉;炉口喷溅;耳轴喷溅量;炉壁喷溅量   
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        更新时间：2025-10-28

      • 单流厚板坯中间包物理模拟研究和应用

        姜学锋, 时朋召, 王玉平, 徐李军
        2022, 43(1): 16-21.
        摘要：为得到更加合理的50 t中间包控流装置,通过建立几何相似比1∶4的单流中间包水模型,采用物理模拟试验,研究了不同流量(1.09、1.24 m3/h)、长水口插入深度(25、50、75 mm)、挡坝高度(90、135 mm)以及长水口和堰距离(190、390 mm)等参数对中间包流场的影响。模拟结果表明,当响应时间更小时,中间包死区体积反而更大;当中间包的平均停留时间越大时,中间包的死区体积越小;模型最优的中间包工艺参数为:控流方案8#、流量1.24 m3/h、长水口插入深度25 mm,其平均停留时间为294.99 s,死区体积百分数为16.05%。SPHD钢50 t中间包应用表明,采用流量40 m3/h,长水口插入深度100 mm,挡坝高度540 mm,钢水夹杂物总量2.51 mg/10 kg,去除夹杂物明显。  
        关键词：中间包;物理模拟;流场;平均停留时间;死区体积   
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        更新时间：2025-10-28

      • Fe- Mn- Al- C 系低密度钢开发中数值模拟的应用

        王英虎
        2022, 43(1): 22-28.
        摘要：借助FactSage与JMatPro数值模拟软件对Fe-(5～15) Mn-(6～12) Al-(0.5～1.0) C系低密度钢的密度、凝固及冷却路径、相变及析出相进行了研究。利用FactSage软件中的FSstel数据库对该体系的垂直截面相图进行计算,分析了Mn、Al及C元素对凝固及冷却过程中相变及析出相的影响,并得到了Fe-12Mn-8.5Al-0.8C低密度钢的平衡凝固相变路径图。结果表明,Fe-12Mn-8.5Al-0.8C低密度钢由1 600℃平衡冷却至600℃的过程中完整的平衡相变路径为:液相→液相+铁素体→液相+铁素体+奥氏体→铁素体+奥氏体→奥氏体→奥氏体+κ-碳化物→铁素体+奥氏体+κ-碳化物。C和Mn含量提高可扩大奥氏体相区,具有稳定奥氏体的作用。Al含量增加缩小奥氏体相区,具有稳定铁素体的作用。κ-碳化物的析出温度随着Al与C含量的增加而升高,Al与C均可促进κ-碳化物析出。JMatPro计算Fe-12Mn-8.5Al-0.8C低密度钢的密度为7.05 g/cm3试验测得钢的密度为7.00 g/cm3。  
        关键词：Fe-Mn-Al-C 低密度钢;κ-碳化物;析出行为;相变;凝固模式;相图计算   
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        更新时间：2025-10-28

        工艺技术

      • Te 对 46MnVS 非调质钢中硫化物改质的工业实践

        钟亮美, 田钱仁, 李志伟, 胡芳忠, 金国忠, 付建勋
        2022, 43(1): 29-33.
        摘要：在Φ480 mm铸坯轧至Φ38 mm材的46MnVS钢中含0.005 9%Te(Te/S=0.098)钢MnS夹杂物平均等效直径和平均面积分别较未加Te(0Te)钢增大27%和72%,长宽比为1～3的球状或椭球状夹杂物数量增加了21%,硫化物评级由细系3.0级改质为细系2.0级; Te会固溶于MnS中形成(Mn,Te) S,使钢中硫化物粗化并球化,使轧材中椭球状和纺锤状硫化物增加; Te改质后MnS夹杂物HV10显微硬度值由142.2增至152.1,提高了MnS抵抗轧制变形的能力。  
        关键词：碲;46MnVS 非调质钢;MnS;工业实践   
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        更新时间：2025-10-28

      • 120 t LF精炼渣系对弹簧钢55SiCrA夹杂物塑性的影响

        王清波, 张华, 李永超, 卢彩玲, 白瑞娟, 刘成松
        2022, 43(1): 34-38.
        摘要：在分析"120 t LD→LF→RH→150 mm×150 mm连铸坯→线材轧制"工艺流程生产的弹簧钢55SiCrA的基础上,应用Factsage热力学计算软件进行热力学计算,对精炼工艺进行优化研究。结果表明:精炼渣系中含SiO241%～46%、CaO 36%～41%、Al2O30%～3%、MgO 10%,渣碱度0.8～1.0,可使CaO-SiO2-Al2O3系夹杂物成为塑性夹杂物。使用低Ti、低Al合金及无铝耐材,冶炼终点[Al]降至0.001 8%～0.002 2%,[Ti]降至0.001 0%～0.001 2%,钢中铝镁尖晶石和Ti N等不变形夹杂物明显降低,夹杂物中Al2O3含量降至15%左右,夹杂物成分全部位于低熔点区。  
        关键词：弹簧钢 55SiCrA;精炼渣;夹杂物塑性化   
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        更新时间：2025-10-28

      • 轻压下改善42CrMo钢300mm × 400 mm大方坯内部质量的工艺实践

        饶金元, 张孟昀, 陈君, 赵立华, 包燕平
        2022, 43(1): 39-43.
        摘要：以中碳钢42CrMo为试验钢,通过建立300 mm×400 mm连铸大方坯凝固传热模型,确定合理压下区间4#～7#辊压下量分别为"1 mm-2 mm-3 mm-1 mm",并进行工业试验。试验结果表明,轻压下工艺对铸坯凝固各组织占比影响不大,但可明显改善中心致密性和偏析。铸坯芯部最大疏松点尺寸由1 106μm×608μm缩小至600μm×334μm,横截面上碳偏析指数范围由0.889～1.095缩小至0.962～1.064。轻压下工艺可有效改善铸坯内部质量。  
        关键词：42CrMo钢;轻压下;大方坯;凝固组织;中心偏析   
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        更新时间：2025-10-28

      • 大容积无缝气瓶用4130X钢Φ600 mm连铸圆坯研发

        李刚, 丁文彬, 张朝磊, 尹修刚, 姚忠
        2022, 43(1): 44-46.
        摘要：采用"铁水→提钒转炉→预处理脱硫→70 t转炉→LF→VD→圆坯连铸→缓冷"的工艺流程生产4130X钢(/%:0.31C,0.26Si,0.80Mn,0.008P,0.003S,0.99Cr,0.21Mo,0.005Ti,0.023Al)Φ600 mm铸坯。通过控制铁水中P≤0.140%,S≤0.070%;转炉提钒后采用KR法进行预处理,KR搅拌速度≥80 r/min,搅拌时间15 min,控制KR出站S≤0.005%;转炉终点0.06%～0.10%C,终点P≤0.008%,出钢温度≥1 620℃,并采用了滑板档渣技术; LF采用高Al精炼渣系,初渣40%～45%(CaO),10%～15%(SiO2),控制终渣35%～40%(Al2O3),50%～55%(CaO),5%～15%(SiO2); VD Ca处理,控制钢中Ca含量0.000 5%～0.001 0%;真空度≤67 Pa,≥18 min,软吹≥20 min;连铸过程中采用结晶器(200 A/2.0 Hz)+凝固末端电磁搅拌(900 A/6.0 Hz),过热度20～30℃,拉速0.21 m/min,二冷比水量0.08 L/kg,成功研发出大容积无缝气瓶用4130X钢Φ600 mm连铸坯,钢中A、D类夹杂物均≤1.0级,B、C类夹杂物均为0,Ds类≤1.5级,所有指标均满足用户要求。  
        关键词：无缝管用 4130X 钢;Φ600 mm 铸坯;冶炼及浇注工艺;生产实践   
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        更新时间：2025-10-28

      • 履带链轨节用 35MnB 圆钢生产实践

        薛伟江, 王军, 查亚鑫, 安金敏
        2022, 43(1): 47-49.
        摘要：采用60 t BOF-LF-VD-220 mm×220 mm CC-轧制工艺流程成功试制履带链轨节用Φ50 mm 35MnB圆钢(0.35%C,0.28%Si,1.25%Mn,0.002 0%B,0.030%Ti)。通过优化BOF出钢[C]≥0.10%和[P]≤0.015%,精炼渣碱度(R) 3.87～5.73,软吹时间≥15 min,中间包钢水过热度20～32℃,轧制加热温度1 100～1 200℃,开轧温度1 000～1 070℃,终轧温度≥850℃等工艺技术参数,35MnB成品钢材氧含量≤15×10-6氮含量≤50×10-6低倍组织和非金属夹杂物均≤1.5级,淬透性J1.5 HRC:53～55,J19 HRC:34～38,抗拉强度960～1 050 MPa,屈服强度765～810 MPa,冲击功80～100 J,各项性能指标均满足要求。  
        关键词：履带链轨节;35MnB 钢;淬透性;强度;冲击功   
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        更新时间：2025-10-28

      • 高强度低合金钢 Q420N 轧制工艺优化实践

        李小龙, 时涛, 陈章明, 周敦世, 周立新
        2022, 43(1): 50-52.
        摘要：试验高强度低合金钢Q420N(/%:0.16C,0.28Si,1.39Mn,0.015P,0.003S,0.11Cr,0.009N)的生产流程为120 t转炉-LF精炼-RH真空脱气-连铸300 mm×340 mm方坯-热连轧成Φ90 mm棒材。试验研究了普通轧制工艺(开轧1 100～1 150℃,终轧950～1 000℃,上冷床900～950℃,冷却速度0.5～1.0℃/s)和控轧控冷工艺(开轧1 100～1 150℃,终轧800～850℃,上冷床700～750℃,冷却速度5.0～15℃/s)对Q420N钢热轧显微组织和力学性能的影响。结果表明,随着终轧温度的降低和冷却速度的增大,Q420N钢材的显微组织得到改善,屈服强度明显增加;普通工艺轧制Q420N钢材屈服强度为325～340 MPa,晶粒度为6.0级,控轧控冷工艺轧制Q420N钢材屈服强度为495～515 MPa,晶粒度为9.0级,满足了标准要求,降低了生产成本。  
        关键词：Q420N 高强度低合金钢;控轧控冷工艺;力学性能;晶粒度   
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        更新时间：2025-10-28

      • 高耐候结构用 Q355GNH 钢的开发与性能研究

        孙傲, 刘志伟, 张瑞琦, 郭晓宏, 吴成举, 高洪涛, 孙杭
        2022, 43(1): 53-56.
        摘要：通过对高耐候钢产品的性能要求分析,本试验钢在成分设计上以Cu、P为基,添加少量Cr、Ni,并制定相应的轧制及卷取工艺而成功开发了355强度级别的高耐候结构用钢。对该试验钢的各项性能进行检测,同时根据其成分设计进行了耐腐蚀性能预测,并利用实验室加速腐蚀试验方法对Q355GNH试验钢及Q345B对比钢的腐蚀速率以及其锈层构成进行了评估与观察。结果表明:试验钢的各力学性能指标及低温(-40℃)冲击韧性均远满足国标要求;经成分预测分析,试验钢的耐大气腐蚀性指数为7.13,远超标准要求;且在相同腐蚀条件下,Q355GNH试验钢平均相对腐蚀速率仅为对比Q345B钢的47.40%;与Q345B钢相比,Q355GNH试验钢在周浸腐蚀后表面生成一种呈絮状团簇、致密的锈层。经观察,该锈层中具有保护作用的稳定相α-FeOOH含量相对较高(α-FeOOH:18.2%、Fe3O4:9.1%),使得该锈层结构对基体起到了保护作用。  
        关键词：含P高耐候钢;力学性能;腐蚀性能;锈层   
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        更新时间：2025-10-28

      • 单重 50 t 级别 174 mm 12Cr2Mo1Ｒ(H) 钢板研发

        侯敬超, 赵国昌, 李杰, 龙杰, 吴艳阳, 袁锦程
        2022, 43(1): 57-61.
        摘要：介绍了舞钢生产的单重50 t级别的174 mm 12Cr2Mo1R(H)钢板的技术要求、工序工艺控制点及实物质量。通过冶炼时采用C/Al结合脱氧方式,铸锭进行900～940℃保温28～32 h退火处理,轧制时保证道次压下量20～30 mm,并采用正火+加速冷却+回火工艺,钢板组织均匀,各项力学性能及步冷脆化性能均能满足技术要求。钢板内部质量良好,探伤满足NB/T47013.3-2015及第1号修改单T1级。  
        关键词：12Cr2Mo1Ｒ(H) 钢板;锻造锭;热处理;力学性能;探伤   
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        更新时间：2025-10-28
      • 郭志强
        2022, 43(1): 62-65.
        摘要：通过使用ARL8820直读光谱仪,LECO氧氮氢气体分析仪和铂铑热电偶等方法,研究了40Mn2圆钢中的Als、N和连铸钢液过热度对钢材裂纹的影响。结果表明:Als、N和连铸钢液的过热度分别为0.021%～0.035%,0.0065%～0.0083%和32～46℃的炉次Φ50～60 mm轧材表面出现了裂纹。工艺改进后,控制钢中的Als 0.015%～0.025%,[N]≤0.0060%,连铸钢液过热度18～30℃,连铸坯表面未出现裂纹,保证了轧材表面质量。  
        关键词：40Mn2 钢;Als;N;过热度;钢材裂纹   
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        更新时间：2025-10-28

      • 耐候结构用热轧钢带 Q355NHC 研制与开发

        黄利, 董磊, 徐龙, 杨雄
        2022, 43(1): 66-68.
        摘要：选用Cu、Cr、Ni微合金化成分体系,采用热连轧控轧控冷工艺,精轧终轧温度845～875℃,卷取温度585～615℃生产的8 mm耐候结构钢Q355NHC (/%:0.068C,0.18Si,1.17Mn,0.010P,0.006S,0.35Cu,0.21Ni,0.49Cr)带材力学性能为:屈服强度463.6 MPa,抗拉强度552.3 MPa,延伸率28.7%,-20℃V-型缺口冲击功251～256 J,各项质量指标均满足标准要求。  
        关键词：Q355NHC 耐候钢;化学成分;控轧控冷   
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        更新时间：2025-10-28
      • 董晓亮, 张秀丽, 许广鹏, 阮栋, 费三林, 曹广, 廖凯
        2022, 43(1): 69-72.
        摘要：6 t真空自耗炉冶炼的S53钢在Φ300 mm锻材低倍组织检测时发现了环状花样组织,组织及扫描电镜能谱分析表明:Cr、Mo等元素的偏析是造成环状花样组织的原因。通过调整真空自耗熔炼参数,熔滴短路时间由平均0.8 s降低到0.3 s,电压值由平均26 V降低到25 V,熔速由平均6 kg/min降低到4.8 kg/min,电流值由平均11 500 A降低到7 500 A,氦气压力由平均600 Pa降低到300 Pa,消除了S53钢环状花样组织。  
          
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        更新时间：2025-10-28

      • 电液控制器用加 Bi - Ce 易切削不锈钢 1．4104 的开发

        雷应华, 刘尚潭, 张军, 郑振宇, 廖凯
        2022, 43(1): 73-77.
        摘要：大冶特钢公司电液控制器用高端不锈钢1.4104 (/%:0.16C,1.23Mn,16.40Cr,0.41Ni,0.43Mo,0.023Ca)采用20 t电弧炉初炼、LF与VD精炼,铸1.2 t锭,径锻成材工艺生产,通过喂入Bi包芯线(Bi:0.036%)与稀土球化剂(Ce:0.054%)后该钢横向力学性能与切削性能大幅提高。与无Bi-Ce钢相比,含Bi-Ce钢夹杂物总量减少84.4%,MnS夹杂减少85.5%,夹杂物平均尺寸由4.5μm增至13.7μm,切削力平均降低70～80 N,切屑更厚,更加易断,横向断面收缩率由3%提高至17%。  
        关键词：真空脱气;易切削不锈钢 1.4104;Bi-Ce;硫化物球化;切削性能   
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        更新时间：2025-10-28

      • 110SS 级别抗硫化氢应力腐蚀厚壁无缝钢管的开发

        李永灯, 彭俊, 唐科, 向鑫
        2022, 43(1): 78-81.
        摘要：开发的110SS钢(/%:0.28～0.33C,0.20～0.30Si,0.60～1.00Mn,≤0.015P,≤0.005S,1.20～1.45Cr,0.65～0.85Mo,0.01～0.05Al,0.01～0.05Ti,0.01～0.05Nb,0.01～0.10V)Φ325 mm×55 mm厚壁管的生产流程为BOF-LF-RH-CC-ASSEl rolling。通过控制BOF出钢C≥0.03%,LF渣碱度3.0～4.0,RH真空时间≥30min,连铸钢的过热度≤15℃,拉速0.30～0.50 m/min,钢管淬火温度880℃,回火温度650℃时,得到产品夹杂物尺寸≤20μm、屈服强度760～820 MPa,厚壁无缝钢管的抗硫化氢应力耐腐蚀性能满足标准要求。  
        关键词：110SS钢;抗硫化氢应力腐蚀;厚壁无缝钢管   
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        更新时间：2025-10-28

        组织和性能

      • 38MnSiVS5 非调质钢的 CCT 曲线测定与分析

        张念, 陈章明, 赵红强, 郑文超, 罗时杰, 凌鑫, 赵晓丽
        2022, 43(1): 82-85.
        摘要：采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了典型非调质钢38MnSiVS5(/%:0.37C,0.78Si,0.012P,0.045S,0.03Mo,0.120V,0.004Nb,0.003Ti)的显微组织和硬度。测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,38MnSiVS5钢的CCT曲线可分为高温转变区域、中温转变区域和低温转变区域。当冷却速度≤0.89℃/s时为全高温转变区,组织为铁素体和珠光体;当冷却速度为1.78～4.45℃/s时为高温、中温两相复合转变区,组织为铁素体、珠光体和贝氏体;当冷却速度为8.9℃/s时,为高温、中温、低温三相复合转变区,组织为铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体;当冷却速度为17.8℃/s时,铁素体和珠光体消失,为中温、低温两相复合转变区,组织为贝氏体+马氏体;当冷却速度≥44.5℃/s时为马氏体转变区。随着冷却速度从0.06℃/s增大到44.5℃/s,38MnSiVS5钢的HV5显微硬度值由213增加至568。  
        关键词：非调质钢;38MnSiVS5; 连续冷却相变; 显微组织; 显微硬度;&nbsp; CCT 曲线   
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        更新时间：2025-10-28

      • 开发的石油化工抗 HIC 容器用 SA-516Gr65 钢板的组织和性能

        郑建平, 吴日铭, 项少松
        2022, 43(1): 86-89.
        摘要：开发的SA-516Gr65钢板(12.70～28.58 mm)(/%:0.13C,0.26Si,0.89Mn,0.006P,0.000 7S,0.33Ni,0.062Alt)经150 t BOF-LF-RH-CC-TMCP流程生产。结果表明,经880～910℃正火后钢板屈服强度344～417 MPa,抗拉强度485～500 MPa,-50℃冲击功167～292 J,满足标准要求。钢中非金属夹杂物主要为球状氧化物,大小在10μm内;氢致开裂敏感性试验后,未观察到裂纹,其裂纹长度百分比(CLR)、裂纹厚度百分比(CTR)、裂纹敏感百分比(CSR)平均值均为0,满足MESC SPE 74/125标准;钢板显微组织主要为珠光体+铁素体,晶粒均匀细小。  
        关键词：SA-516Gr65抗HIC钢板;屈服强度;氢致开裂;显微组织   
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        更新时间：2025-10-28

      • 加氮对锻造CoCrMo合金微观组织和力学性能的影响

        孙国强, 邢长军, 姚春发, 宁小智, 吴林
        2022, 43(1): 90-92.
        摘要：采用 100 kg 真空感应炉 + 电渣双联冶炼 N 含量分别为 0．005% 和 0．190% 两炉 Co66Cr28Mo6 合金，并 锻造成 Φ15 mm 棒材 。在相同工艺条件下，含 0．190% N 的 CoCrMo 合金具有更细小的晶粒( 10 ～11 级)，且析出相以 纳米级 M ( CN) 型形式存在于晶界处，大量的形变孪晶和位错交互，合金抗拉强度由 1 160 MPa 提高至 1 360 MPa。  
        关键词：形变孪晶;位错;N;CoCrMo 合金;&nbsp;纳米析出相   
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        更新时间：2025-10-28

      • 甲醇合成塔用 150 mm SA387Gr22C12 钢板组织和力学性能

        尹卫江, 李杰, 吴艳阳, 王甜甜, 张剑, 侯敬超
        2022, 43(1): 93-96.
        摘要：对 150 mm 厚 SA387Gr22C12 钢板( / % : 0．13 ～0．14C，0．09Si，0．55 ～0．56Mn，0．004P，0．001S，2．48 ～2． 49Cr，1．11～1．12Mo) 模拟焊后拉伸性能、－29 ℃ 冲击性能、金相组织及回火脆化倾向评定等进行试验，并检测了交货态(正火 + 回火) 、最小模拟焊后态、最大模拟焊后态及步冷试验后的钢板各项性能指标 。结果表明，钢板的回火脆化 倾向不明显，其结果 CvTr55 + 2．5ΔCvTr55 为－63 ℃，完全满足甲醇合成塔用钢板的技术要求。  
        关键词：SA387Gr22C12 钢板;组织;力学性能;回火脆化   
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        更新时间：2025-10-28
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