最新刊期
      2022年第43卷第2期

        综述

      • 国内高速列车转向架用钢的发展

        张瑞琦, 刘志伟, 孙傲, 郭晓宏, 孙杭, 杨玉
        2022, 43(2): 1-5.
        摘要：对国内铁路列车转向架用钢从1950年至2010年的材质变化和性能要求进行了概述；同时对铸钢和 焊接式转向架用钢的化学成分设计、强度级别、耐大气腐蚀性能等进行了简要介绍;着重对现有高速列车转向架用 钢的低温韧性、耐大气腐蚀性能、焊接性能和疲劳性能的研究现状进行了梳理。  
          
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806468 false
        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 大型钢锭锭重兼容设计的适用性研究和应用

        刘宁宁, 许长军, 吕严, 胡翰廷, 张岩
        2022, 43(2): 6-11.
        摘要：基于锭重兼容设计了插板式（C）、套圈式（T）和垫圈式（D）三种锭型,并运用有限元软件模拟10～15 t、20～27 t、29～35 t、39～45t、50～60 t 42CrMo4钢锭在三种锭型下的凝固特性。结果表明,在10～60 t锭重内,随兼容量增大,凝固末期液相穴愈加深入锭身,在D锭型中表现尤为明显。当兼容量占原始锭重10%以下时,三种锭型凝固时间相近,中心疏松长度差均保持在69 mm以下;当兼容量超过10%时,D锭型相对C锭型和T锭型凝固时间明显减少,中心疏松长度延长了107～232 mm;而当兼容锭重超过20%时,钢锭中心疏松长度将增大两倍以上,钢锭质量明显恶化。因此,当兼容锭重在10%以下时,宜采川T锭型和D锭型;当兼容量在10%～20%时宜采用T锭型和C锭型。在现场进行42CrMo4钢20～27 t兼容锭工业应用,其超声波探伤结果均达到Ⅱ级要求。  
          
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806928 false
        更新时间：2026-01-21

      • 工艺因素对82B钢280 mm x325 mm铸坯凝固过程的影响

        吕进, 徐东, 郑冰, 庞洪轩, 邹志鹏, 杨昕昆
        2022, 43(2): 12-15.
        摘要：为模拟不同工艺条件下的连铸坯的凝固过程,采用有限元法模拟了82B钢连铸的凝固过程,获得280 mm×325 mm连铸坯的温度场。结果表明,随拉速从0.60 m/min增加到0.76 m/min,凝固时fs=1处与fs=0处皆后移,但中心凝固时间反而增加了9.8%。随过热度由15℃增加到50℃时,凝固末端fs=1处同样后移,约后移1.1 m。根据模拟结果改进连铸工艺,当拉速从0.60 m/min增加到0.76m/min,增加轻压下工艺可改善低倍质量。  
        关键词：280 mm x325 mm连铸坯;温度场;二次冷却区,&nbsp;数值模拟, SWRH82B钢   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129808119 false
        更新时间：2026-01-21
      • 史建凯, 岳峰, 田儒良, 郑力宁, 翟万里, 林鹏
        2022, 43(2): 16-20.
        摘要：为改善20CrMnTi钢小方坯凝固组织,基于ProCAST软件中的CAFE模型,对其凝固组织进行数值模拟,研究了不同钢水过热度、铸坯拉速、二冷比水量对凝固组织的影响。模拟结果表明,降低钢水过热度、提高铸坯拉速、降低二冷比水量均可达到增大铸坯等轴晶率和细化晶粒的目的,其中过热度对其影响最大。过热度每降低10℃,等轴晶率平均增加3.7%;拉速每增加0.1 m/min,铸坯等轴晶率平均增加1.8%;比水量每降低0.1 L/kg,铸坯等轴晶率平均增加1.65%。生产应用表明,钢水过热度30℃时,当拉速由原2.2 m/min降低至2.1 m/min,二冷比水量由0.6 L/kg提高至0.7 L/kg,铸坯中心疏松明显减少。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807794 false
        更新时间：2026-01-21
      • 杨文轩, 王勇, 高锦国, 刘威, 杨树峰, 李京社
        2022, 43(2): 21-26.
        摘要：基于相似理论，以钢厂1 500 mmx230 mm板坯结晶器为原型建立1 ：2的结晶器水力学模型。结果 表明，吹气量一定时，水口中心处到窄边的液面波动先增大后减小,吹气量大于0. 8 lymin时,开始发生卷渣现象， 并且结晶器内的气泡数量变多。浸人深度的增加使液面波动减弱，浸入深度在65 - 95 mm时对卷渣影响的效果不 显著;拉速增加使流股的冲击深度增大，拉速大于LI m/min时有大渣滴被卷入;当结晶器的拉速为1.0 ~ 1.1 m/min, 吹气量为0.6~0.8 I/min,浸入深度为75 - 85 mm时较合理。C45E钢生产实践表明，当拉速由0.9-1.2 m/min调整 至1.0 ~ 1.1 m/min,浸入深度由130 ~ 190 mm改进为150 ~ 170 mm时,铸坯缺陷率由6%降至1.9%。  
          
        4
        |
        1
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807256 false
        更新时间：2026-01-21
      • 王光磊, 党军, 翟冬雨, 王昌民
        2022, 43(2): 27-30.
        摘要：研究了60 mm Q345B碳钢/10 mm 304不锈钢复合板坯在1 200℃仅加热不轧制及进行2倍压缩比轧制后30 mm Q345/5 mm 304复合界面Cr、Ni的扩散行为。试验结果表明,加热过程中,界面是否贴合并未影响扩散的进行,真空状态下不锈钢侧Cr、Ni发生蒸发逸出不锈钢并向碳钢侧发生了扩散,Cr扩散距离大于Ni。轧制后复合界面建立冶金结合,界面两侧浓度差异驱动Cr、Ni继续向碳钢侧扩散,初始加热扩散区被轧薄,复合界面两侧,Cr浓度差异小,Ni浓度差异大;2倍压缩比轧制后,不锈钢侧仅形成了宽度20μm的贫Cr区及10μm的贫Ni区。  
          
        6
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806777 false
        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 喂钙量与软吹氩对316L不锈钢中夹杂物的影响

        邢佳, 杜晓建, 张欣杰, 陈保梁, 张利, 刘承志
        2022, 43(2): 31-35.
        摘要：采用20 t电弧炉-AOD-LF-铸锭的生产工艺制备316L不锈钢,并通过LF钙处理与底吹氩的方法降低钢中夹杂物含量。其中喂钙量通过经验参数与热力学计算相结合的方法确定。运用金相显微镜及扫描电子显微镜分析了LF钙处理比例系数（实际喂Ca量/理论喂Ca量）1.65和2.95及喂Ca后软吹时间对钢锭中非金属夹杂物组成、分布及尺寸的影响。结果表明,316L不锈钢钙处理比例系数约为2.95,钙处理后钢液中夹杂物主要为铝酸钙类化合物和硅酸盐类化合物;延长软吹时间对于大尺寸夹杂物的去除效果显著;在0～25 min,随着软吹时间的延长,钢锭中夹杂物的数量减少,平均尺寸减小,最优的软吹时间为20 min。  
        关键词：316L不锈钢 钙处理;夹杂物;实际喂Ca量/理论喂Ca量;软吹时间   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807471 false
        更新时间：2026-01-21

      • 镍基耐蚀合金N10276开坯开裂原因分析和工艺改进

        王鑫潮, 王岩, 李吉东
        2022, 43(2): 36-39.
        摘要：采用3 t VIM真空冶炼+3 t电渣重熔双联工艺生产的镍基耐蚀合金N10276在开坯过程中极易出现开裂缺陷。采用微观组织表征、能谱检测以及透射电镜标定等方式对缺陷进行了分析,并用热力学计算与差式扫描量热法确定析出相重新固溶条件,并通过热压缩模拟对改进措施进行了验证。结果表明,合金中析出的μ相是造成锻造开坏过程中开裂的直接原因;合金在1 110℃以上长时间退火,可使析出相重新回溶;将均匀化处理工艺由1150℃ 24 h改进为1 190℃ 36 h后,合金中析出相充分回溶,热压缩试验模拟开坯生产表明工艺改进后合金热加工性能明显提升,可避免开坯开裂发生。  
        关键词：N10276合金;开坯开裂;析出相;均匀化   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806385 false
        更新时间：2026-01-21

      • 20CrMnTiH钢中残余硼对末端淬透性的影响及工艺控制

        王芝林, 何国宁, 高建鹏, 贾羽, 赵海东
        2022, 43(2): 40-43.
        摘要：通过对特钢厂经110 t电弧炉+LF/VD精炼+连铸+热连轧工艺流程生产的400炉钢棒材的数据进行统计,利用末端淬透性实验[（920±10）℃50 min后空冷至室温,随后（880±5）℃ 30 min水淬]和光谱分析获得了20CrMnTiH系列钢的淬透性和化学成分,发现淬透性与残余硼元素存在线性关系。通过对各冶炼工序的分析,得出钢中B的主要来源是电弧炉下渣,控制电弧炉出钢下渣量,可以有效控制钢中B含量。此外,还须将精炼渣中Al2O3含量从～30%降至15%～20%,可将钢中B含量控制在0.000 2%以下。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807988 false
        更新时间：2026-01-21

      • 汽车轮毂用S55C中碳轴承钢的开发与生产实践

        李永超, 杨玉丹, 卢彩玲, 吴豪明
        2022, 43(2): 44-47.
        摘要：采用120 t BOF冶炼→LF精炼→RH真空处理→CCM连铸（240 mm×240 mm）→Φ55 mm和Φ60 mm棒材轧制工艺流程生产汽车轮毂用S55C中碳轴承钢（0.54%～0.56%C）。转炉高拉碳,终点[C]≥0.10%,并配备下渣红外检测系统;LF精炼渣碱度控制在4.0～6.5;RH精炼在≤66.7 Pa的高真空下循环脱气,脱气后软吹时间≥40 min;连铸全程保护浇铸,采用结晶器电磁搅拌（M-EMS）和末端电磁搅拌（F-EMS）以及轻压下技术,轧钢终轧温度880～950℃的控制轧制等。检验结果表明,成品材中氧含量≤0.001 0%,钛含量≤0.001 5%。钢材内部质量满足超声A级,并且经水浸超声探伤无宏观缺陷及大型夹杂物。纵向疲劳试验结果表明材料疲劳寿命超过107次。  
          
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806864 false
        更新时间：2026-01-21
      • 董庆, 阮士朋, 李敏锐
        2022, 43(2): 48-50.
        摘要：协议要求SCM435钢热轧盘条奥氏体晶粒度≥7级以及断面收缩率≥35%。试验结果表明,原始工艺条件下,Φ12 mm SCM435钢盘条混晶组织沿着线材的表层分布,从表面到深度0.5mm区域为混晶区,奥氏体晶粒度为4级（25%）+7.5级（75%）;其余心部区域晶粒度7.5级。显微组织中马氏体（M）比例高,断面收缩率低。通过混晶组织产生原因的分析,采取将精轧温度由935℃降至850℃、吐丝温度由900℃降至850℃等措施,使Φ12 mm SCM435钢热轧盘条晶粒度由7.5级升至8.5级,盘条表层混晶组织消失;同时降低了显微组织中M比例,断面收缩率均值由35%提升到40%。  
          
        13
        |
        3
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807181 false
        更新时间：2026-01-21

      • 提高Q355B热轧H型钢强度的控冷工艺研究

        徐正彪, 王延苹, 刘瑞刚, 张玉冰, 赵任, 徐剑, 秦哲
        2022, 43(2): 51-54.
        摘要：研究了Q355B热轧H型钢轧后冷却温度880～320℃对H型钢翼缘强度、韧性及组织的影响。结果表明,当控冷后温度为570℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高73 MPa,断后伸长率为23.5%;当控冷后温度为320℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高228 MPa,断后伸长率为16.0%,出现伸长率不合格的情况。Q355B热轧H型钢在轧后正火工艺所得金相组织为铁素体（F）+珠光体（P）,铁素体晶粒度为11.0级。当控冷工艺温降速度为73.9℃/s、冷后温度为570℃时,喷水侧翼缘表层出现贝氏体（B）,翼缘内侧及心部组织为F+P,晶粒度12.0～12.5级;当控冷温降速度为91.4℃/s,冷后温度为320℃时,喷水侧表层出现马氏体（M）,心部及内侧出现贝氏体（B）,此时钢的强度过高,塑性严重不足。  
        关键词：控制冷却;热轧H型钢;Q355B钢;组织和性能;晶粒细化   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807694 false
        更新时间：2026-01-21

      • LD-氩站流程生产Q235B钢连铸板坯中间裂纹的分析与控制

        黄华, 时朋召, 徐李军, 夏春祥, 赵英杰
        2022, 43(2): 55-58.
        摘要：针对LD-氩站流程生产Q235B钢230 mm连铸板坯出现的中间裂纹,利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪对中间裂纹宏观和微观特征进行了系统分析。结果表明,判断扇形段接弧不良、辊缝精度差、辊子错位等是中间裂纹形成的外因;裂纹带上有粗大的晶粒,且有明显的Mn、S等元素以及复合夹杂物形态聚集是铸坯产生中间裂纹的内因。通过控制接弧精度≤±0.3mm、辊缝精度≤±0.5 mm、二冷比水量0.50 L/kg、成品[S]≤0.030%、[Mn]/[S]≥15等工艺措施,减少甚至杜绝板坯中间裂纹的发生,提高了连铸板坯的心部质量。  
        关键词：Q235B钢;连铸板坯;中间裂纹;外因;内因   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807885 false
        更新时间：2026-01-21

      • 低碳低硅-铝镇静钢C4C-Q工艺优化实践

        杨建, 黄治成
        2022, 43(2): 59-63.
        摘要：对120 t BOF-LF-RH-CC流程生产的低碳低硅-铝镇静钢C4C-Q（/%:0.02～0.06C,≤0.06Si,0.02～0.05Al）冶炼硅含量高,可浇性差的原因进行了分析。通过工艺优化,转炉采用出钢两次挡渣模式和出钢后脱碳工艺,降低出钢氧含量,减少后期脱氧过程中生成Al2O3夹杂;通过优化LF脱氧模式、结合调节钢包底吹搅拌,可以在保证钢水脱硫的同时,将钢水增硅控制在0.03%以内,中间包[Si]≤0.045%,LF精炼渣流动性好,吸附夹杂物能力强。连铸提高开浇时保护浇铸效果,采用高钢水液面开浇,可以促进中间包夹杂物上浮,提高开浇时中间包钢水温度,同时增加钢水静压力,减少开浇时Al2O3夹杂在水口内壁结瘤,从而生产出成分为/%:0.04～0.06C,0.034～0.042Si和0.028～0.034Al可浇性好的C4C-Q钢。  
          
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807133 false
        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • Mo微合金化对82B高碳建筑用钢组织和力学性能的影响

        睦文杰, 李天然, 韩向楠, 刘阳, 秦翔智, 亓海全
        2022, 43(2): 64-68.
        摘要：采用金相显微镜、硬度计、万能拉伸试验机、扫描电镜等设备对含0.02%～0.11%Mo 82B钢（0.82%C,0.20%Cr）Φ12.5 mm轧材（终轧950℃,水冷至650℃,空冷）进行了显微组织和力学性能的测定,并利用JMATPRO技术对试验钢的CCT曲线模拟。结果表明:当Mo含量由0.02%提高至0.11%时,（1）82B试验钢脱碳层深度均在0.12 mm以下,HV硬度值由305小幅提高至317;（2）索氏体含量由94%降至89%,索氏体片层明显细化,屈服强度由655 MPa增至771 MPa,抗拉强度由1 054 MPa增至1 139 MPa,断面收缩率由38%增至52%,延伸率无明显变化,约为12%;（3）微量Mo的高温强化作用明显,在600℃时屈服强度由316 MPa增至369 MPa,抗拉强度由358 MPa增至399 MPa。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129808076 false
        更新时间：2026-01-21

      • 回火温度对22MnCrNiMo系泊链钢焊缝组织与性能的影响

        季峰, 李仲昱, 王晓国, 戴益波, 张艳, 郭宇航
        2022, 43(2): 69-74.
        摘要：研究了不同回火温度对22MnCrNiMo系泊链钢（R4s）闪光焊缝区组织与性能变化的影响。淬火工艺优先采用循环淬火（水冷）,结合工厂实际生产温度及理论相变点,淬火温度为920℃。回火温度300、400、500、600℃,时间为30 min。结果表明,随着回火温度升高,内应力逐渐降低,高温600℃回火时,焊缝区得到回火索氏体组织,焊缝区抗拉强度为1 071 MPa,屈服强度为1 021 MPa,延伸率达17%,断面收缩率为66.60%,此时焊缝区强度和韧性都得到最好配合。  
          
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806660 false
        更新时间：2026-01-21

      • 碳含量及热加工变形量对镍基合金GH3625组织和性能的影响

        李烁, 闫森, 金奎文, 王勃兴, 陆凤君
        2022, 43(2): 75-78.
        摘要：将含C量0.031%、0.048%和0.055%的GH3625合金由Φ480 mm铸锭锻造成Φ155 mm,轧制成Φ90 mm的棒材,后续固溶处理为加热至1 000℃,保温1 h后空冷;将C含量0.023%Φ480 mm铸锭分别锻造至Φ180 mm、Φ155 mm和Φ135 mm,将Φ155 mm的锻棒在450横列轧机上分别轧至Φ90 mm和Φ80 mm,后续进行固溶处理为加热至950℃,保温1 h后空冷。试验结果表明:当C含量由0.031%增加至0.055%时,GH3625合金的屈服强度和抗拉强度分别由419和862 MPa增加至597和938 MPa,合金的伸长率和断面收缩率变化不大;随着变形量由85.9%增至97.2%,0.023%C GH3625合金的晶粒度由4级变为6级,力学性能得到提升。  
        关键词：高温合金;GH3625;&nbsp;C含量;变形量;晶粒度   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807594 false
        更新时间：2026-01-21
      • 杨晰, 苏春霞, 陈本文, 李福坤, 高山, 李培兴
        2022, 43(2): 79-81.
        摘要：利用拉伸试验机、冲击试验机、光学显微镜、透射电镜等研究了Ni-Ti微合金化超高强度钢（/%:0.36C,0.45Si,0.63Mn,0.005P,0.002S,0.83 Ni,1.2Cr,0.23Mo,0.04 Nb,0.01Ti,0.004 0N,0.002 0O）的组织与性能。200 kg真空感应炉冶炼的试验钢开轧温度1 050℃、终轧温度850℃,轧态组织以贝氏体和珠光体为主。经890℃淬火+210℃低温回火后,钢的Rm1 906 MPa,Rp0.21 574 MPa,A 10.0%和-40℃KV218 J;组织中除含有少量两端呈方形的板条马氏体外,多为两端呈尖角的针状马氏体,大部分与晶界夹角呈60°,其亚结构出现较多孪晶,组织中微合金化析出物主要为尺寸较小的圆形或椭圆形NbC,以及少量尺寸较大的呈方形与圆形复合形态的析出物（Ti,Nb）(C,N),可以看出复合析出物尺寸越大、方形特征越明显,析出相中Nb含量降低,Ti含量升高。  
          
        2
        |
        1
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806556 false
        更新时间：2026-01-21
      • 史咏鑫, 李青, 钟庆元, 冯文静, 常松, 王敏
        2022, 43(2): 82-84.
        摘要：实验用022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN超级奥氏体不锈钢（/%:0.028C,0.33Si,6.21 Mn,24.93Cr,17.03Ni,4.24Mo,0.45N）采用1 t非真空感应+电渣重熔的工艺冶炼,Φ360 mm电渣锭经锻造开坯后轧制为Φ40mm棒材研究了热轧态（终轧1 000℃,水冷）和经1 070～1 180℃固溶后钢的组织、点腐蚀性能和力学性能实验结果表明,随固溶温度的升高,该钢品粒逐渐长大,强度降低,塑性增加,耐点腐蚀性能得到改善。采用1 120℃进行固溶,该钢可以获得均匀的组织、优异的点腐蚀性能和良好的综合力学性能。  
        关键词：超级奥氏体不锈钢022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN;固溶温度;组织;力学性能;点腐蚀性能   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807021 false
        更新时间：2026-01-21

      • 含0.23%Cr的20MnSiV高强钢筋强化机理及耐蚀性能

        王宝山, 张宏亮, 刘鑫, 马健, 冯光宏
        2022, 43(2): 85-89.
        摘要：通过拉伸测试、金相组织观察、扫描电子显微观察及在模拟Cl-环境和模拟工业大气环境中的72 h周浸腐蚀试验,研究了少量Cr（0.23%Cr）对20MnSiV Φ12 mm高强钢筋的微观组织、力学性能及耐蚀性能的影响。结果表明,0.23%Cr的加入,晶粒得到细化,晶粒度由8.5～9.0级提高到9.0～9.5级,同时截面珠光体分布更均匀,芯部区域和表面附近区域珠光体含量差由7.24%减小到3.22%。钢中加入0.23%Cr,达到了节“V”的目的,在保证力学性能的情况下,V含量降低了约0.01%。此外,0.23% Cr钢筋在工业大气环境中耐蚀性能得到改善,但少量Cr降低了钢筋在Cl-环境中的耐蚀性能。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806283 false
        更新时间：2026-01-21
      • 李战卫, 于学森, 沈奎, 张宇, 刘卫
        2022, 43(2): 90-94.
        摘要：通过热模拟试验研究了高强度汽车紧固件用钢SCr440（0.40%C,1.00%Cr）的组织转变行为。从850℃连续冷却时,当冷速≤1℃/s时,转变后的组织为铁素体和珠光体;当冷速达到2℃/s时,组织中开始出现贝氏体和马氏体;当冷速≥7℃/s时,组织主要以马氏体和贝氏体为主。等温转变时,珠光体转变的温度为550～700℃;当转变温度降低到550℃以下,组织中出现贝氏体。依据热模拟试验结果,进行工业轧制Φ18 mm SCr440钢盘条,冷拔至Φ17 mm,再经球化退火700～760℃及冷拔成Φ15.7 mm线材,可用于制造10.9级汽车用法兰面螺栓。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807375 false
        更新时间：2026-01-21
      0