最新刊期
      2022年第43卷第3期

        试验研究

      • 影响连铸钢包自开率因素的分析

        康铭, 杨杰, 孔令种, 徐东, 郑冰, 郭龙鑫
        2022, 43(3): 1-6.
        摘要：钢包自开是影响连铸顺行的关键环节，同时也是影响钢液洁净度的重要因素。钢包无法自开则需烧 氧引流，破坏烧结层，会导致钢液大量增氧，严重降低钢液洁净度。为了提高钢包自开率以改善钢液洁净度，总结了引流砂种类、粒度、含水量、填加剂、填加方式、水口座砖形状特点以及引流砂与钢液反应等因素对钢包自开率的 影响，其中粒度在0.5-1.4 mm,并且含有适量的圆角粗颗粒、填加剂石墨的含量为2% ~4%、含水量低于0. 15% 的引流砂开浇率较高。  
          
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806612 false
        更新时间：2026-01-21

      • 六流中间包挡墙优化的数值模拟和工业实践

        李玉峰, 孙彦辉, 宋思程, 陈天明
        2022, 43(3): 7-13.
        摘要：根据钢厂40 t六流重轨钢中间包的结构和工艺参数，通过Ansys Fluent软件数值模拟的方式，研究了其流场、温度场及RTD（停留时间分布）曲线。研究发现,原中间包流场及温度场分布不合理，各流一致性较差。通过正交试验，确定了挡墙开孔底部仰角10°、中部仰角10°、开孔上移0 mm的优化方案。模拟结果表明，通过优化设计，提高了中间包的整体流场速度, 大幅降低了钢水的平均停留时间标准差，最低温度提高了 14.2 K,各流水口温差缩小了 1.77K,各流一致性显著增强。40 t中间包U75V重轨钢的生产应用结果表明，优化后最远端水口（3号水口）平均停留时间由原687.1 s降至575.5 s,各流温差由2.05 K降至0.28 K,改善显著。  
          
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806536 false
        更新时间：2026-01-21

      • GCrl5轴承钢精炼渣对夹杂物祛除行为的研究

        赵新凯, 石永生, 刘世义, 王德龙, 张炯明
        2022, 43(3): 14-20.
        摘要：通过建立的夹杂物穿越钢渣界面运动模型，研究了精炼渣对夹杂物的吸附现象。结果表明，夹杂物 粒径、表面张力和熔渣粘度是影响夹杂物冲破钢渣界面的重要参数，大型夹杂物中粒径和熔渣粘度起决定作用，而 ≤ 20㎛ 级别的小型夹杂物中仅表面张力起决定作用;大型夹杂物冲破钢渣界面的能力远大于小型夹杂物。针对 小型夹杂物难以吸附的问题，运用了夹杂物运动模型和熔渣、钢液表面张力模型，研究了表面张力对吸附过程的影 响。结果表明，直径≤ 122.9 ㎛尺寸的夹杂物均无法穿越钢渣界面，回弹至钢液一侧，由此得出：无法通过调整精 炼渣用以吸附≤ 122.9 ㎛夹杂物以达到进一步降低钢中氧含量的目的。  
          
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807123 false
        更新时间：2026-01-21

      • 水电站用800 MPa级低焊接裂纹敏感性高强钢板SX780CF的开发

        罗应明, 王九清, 庞辉勇, 张朋, 蒙耀华, 赵燕青
        2022, 43(3): 21-24.
        摘要：通过设计成分(/%：0. 09C,0. 15Si,l. 15Mn,0. 58Ni,0. 47Cr,0. 44Mo,0. 033V,0. 022Nb,0. 0012B, 0.036Al,0.014Ti),控制熔炼分析N含量≤20x10-6冶炼，钢锭最高加热温度≤ 1 200℃ 轧制、930℃淬火、610℃回火，开发出的60 mm厚SX780CF钢板屈服强度780 MPa,抗拉强度887 MPa,延伸率18% ,5%应变250 °C时效后 -20 ℃冲击功(KV2) 203 - 210 J,满足水电站用800 MPa级低焊接裂纹敏感性高强钢技术要求。  
          
        6
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806461 false
        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 白云鄂博矿铌钛资源冶炼BT700L钢合金化工艺研究

        董方, 丁来法, 宋金桥
        2022, 43(3): 25-29.
        摘要：通过FactSage热力学软件计算和实验室25 kg真空感应炉冶炼BT700L汽车大梁钢，探讨精炼渣对馄 钛合金化的影响规律，并研究稀土貿钛复合合金的加入对钢组织、夹杂物、析出物的影响。结果表明,55%CaO~ 25%Al2O3~ 15%SiO2~5%MgO,碱度为3.7的精炼渣更加适合BT700L汽车大梁钢的冶炼。添加该精炼渣后，钢水中的Ti和渣中的SiO2反应,Si被还原进入钢中，钢中Ti含量减少,Si含最提高;实验钢的铸态组织由铁素体和少量贝氏体组成;稀土的加入降低了钢中夹杂物的数量和尺寸，并使钢中析出物更加弥散细小。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807428 false
        更新时间：2026-01-21

      • 核电用超纯316H奥氏体不锈钢锻件的质量控制

        李青, 崔利民, 史咏鑫, 胡英超, 王敏
        2022, 43(3): 30-34.
        摘要：通过对成分计算、熔炼工艺和电渣渣系分析、均质化退火工艺试验等方法，对20 t EAF-AOD-LF-VD- Φ430 mm电极Φ 590 mm ESR锭-均质处理 Φ310 mm锻材流程生产的核电用钢超纯316H工艺进行研究。当成分 (/%)满足 0.042 - 0. 047C, ≤0. 55Si, 1.60-1. 80Mn,17.00 -17. 30Cr,12. 20 ~ 12. 40Ni,2. 50 ~ 2. 60Mo, ≤ 5 x 10-6H,≤ 30 x 10-6O, 0. 055 - 0. 070N 时，将 Φ430 mm 电极釆用 CaF2： Al2O3: CaO = 60% : 30% : 10% 渣系电渣成 Φ590 mm锭，在1 200 ~ 1 250℃ 经过30 h均质化处理后，能够生产出符合标准的产品，实物夹杂物级别为A,C 0 级,B细0.5级 B粗0级,D细1.0级,D粗0~0.5级,Ds (0-0.5)级;铁素体含量≤ 0.5%。  
          
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807642 false
        更新时间：2026-01-21

      • 低碳铝脱氧20钢钢水洁净度控制研究

        屠兴圹, 徐建飞, 周淼, 苏振伟, 林俊, 万文华
        2022, 43(3): 35-38.
        摘要：为了研究120 t BOF-LF-RH-160 mm×160 mm坯CC工艺生产的铝脱氧20钢（/%:0.13～0.23C,0.17～0.37Si,0.35～0.65Mn,≤0.035P,≤0.035S,0.020～0.050Al）中非金属夹杂物的控制技术,对LF精炼过程中脱氧剂加入时机进行调整,并对精炼过程中非金属夹杂物类型与夹杂物数量进行分析。结果表明,转炉出钢后采用铝块脱氧,LF精炼进站非金属夹杂物主要为Al2O3精炼结束前部分夹杂物由Al2O3转变为Al2O3·CaO,RH结束后非金属夹杂物密度3～4个/mm2铸坯氧含量（7.48～8.18）×10-6而转炉出钢后采用硅锰进行脱氧,精炼结束前采用铝线,精炼过程中夹杂物主要为MnO·SiO2CaO含量小于5%,精炼结束非金属夹杂物控制为Al2O3RH真空处理后,非金属夹杂物密度小于1.5个/mm2铸坯氧含量（4.94～5.53）×10-6。因此,针对采用“BOF-LFRH-CC”工艺流程生产的含铝钢,提出精炼结束前将非金属夹杂物控制为Al2O3同时运用RH真空高效去除夹杂物,以提高钢水的洁净度。  
        关键词：20钢, 铝脱氧, 非金属夹杂物, Al2O3,&nbsp, ;夹杂物去除, 洁净度   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807336 false
        更新时间：2026-01-21

      • 高品质自卸车厢体用NM450耐磨钢板的开发

        2022, 43(3): 39-42.
        摘要：采用Nb、Ti、Cr、B微合金化成分,设计和开发了高品质自卸车厢体用0.20%～0.25%C耐磨钢NM450。该钢14 mm板900℃淬火200℃回火的组织为回火板条马氏体,并有少量弥散分布的第二相粒子,具有良好的综合性能。NM450钢抗拉强度1459 MPa,延伸率19%,冲击功104 J,表面硬度值450HBW。在弯曲角度为180°,弯头直径为168 mm条件下,弯曲试样合格。采用CHW-70C焊丝,焊接性能良好,焊接接头抗拉强度839MPa,焊缝冲击功113 J,焊缝硬度值282HV,在弯曲角度为90°,弯头直径为168 mm条件下,弯曲试样合格。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 124903393 false
        更新时间：2026-01-21

      • GH2132合金2t 电渣锭重熔工艺改进

        崔利民, 王忠鑫, 罗保帅, 张欢欢
        2022, 43(3): 43-46.
        摘要：GH2132合金（1.90%～2.30%Ti）重熔过程中Ti烧损量大（Δ[Ti]0.37%～0.57%）,重熔中、后期钢中Ti含量仅为1.83%～1.89%。通过采用（%）CaF2:Al2O3:CaO:TiO2=75:15:5:5渣系替代原CaF270%+Al2O330%渣系,控制渣中不稳定氧化物（SiO2+FeO）≤0.6%、冶炼过程熔速控制从原6.1～6.3 kg/min降至5.3～5.6 kg/min等工艺措施,电渣锭各部位的Ti含量为2.06%～2.21%,Ti烧损量Δ[Ti]降至0.19%～0.34%。电渣锭锻造开坯后取样对夹杂物进行检验,发现通过工艺调整后夹杂物也有明显改善效果,D类细系夹杂物控制在0.5级以下,符合供货要求。  
        关键词：GH2132合金电渣重熔;渣系;夹杂物   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807249 false
        更新时间：2026-01-21
      • 侯敬超, 赵国昌, 吴艳阳, 龙杰
        2022, 43(3): 47-51.
        摘要：12Cr2Mo1VR钢板生产的流程为100 t EAF-LF-VOD-CC-ESR-轧制工艺。电渣重熔过程中,采用熔速降低(160～180) kg/h及氮气保护等工艺;轧制过程采用低速大压下量轧制工艺;轧后采用650～700℃长时保温扩氢退火工艺;热处理采用930～950℃正火(加速冷却)+680～700℃回火工艺。生产的钢板表面质量良好,探伤级别满足NB/T47013.3-2015及第1号修改单TⅠ级要求,钢板成分、显微组织均匀,力学性能满足技术要求。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807941 false
        更新时间：2026-01-21

      • YG1900超高强度钢性能指标离散机理分析及工艺改进

        董晓亮, 张秀丽, 许广鹏, 郑振宇, 曹广, 廖凯
        2022, 43(3): 52-55.
        摘要：6t真空感应+6 t真空自耗双真空工艺冶炼+锻造成材工艺生产的Φ200 mm YG1900超高强度钢,在性能检测时发现性能指标有离散现象。本文对性能指标离散的试样显微组织进行扫描电镜及电子探针分析,结果表明:由于W、Mo偏析使组织中碳化物偏聚是导致性能指标离散的原因。将真空自耗冶炼熔速由4～5 kg/min降低到3～4 kg/min,锻造钢锭均质化温度由1 200～1 220℃提高到1 230～1 250℃,锻造生产总锻比由24～30增加到50～56,通过工艺改进后改善了YG1900超高强度钢性能指标离散问题。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806365 false
        更新时间：2026-01-21

      • BOF-RH-CC与BOF-LF-CC流程对冷镦钢ML08Al洁净度的影响

        屠兴圹, 徐建飞, 杨成威, 苏振伟, 黄云飞
        2022, 43(3): 56-59.
        摘要：分析了“BOF-RH-CC”和“BOF-LF-CC”两种工艺流程生产的ML08Al钢中非金属夹杂物类型、数量密度及总氧变化。结果表明,两种流程转炉脱氧合金化后钢中非金属夹杂物主要为Al2O3采用“BOF-LF-CC”流程,LF精炼结束钢中部分非金属夹杂物由Al2O3转变为Al2O3·CaO和Al2O3·MgO;而采用“BOF-RH-CC”流程,RH真空后钢中非金属夹杂物仍然以Al2O3为主。转炉出钢脱氧合金化后,钢水中总氧含量27.8×10-6～31.5×10-6经过LF精炼后,总氧含量为20.2×10-6～22.5×10-6而经过RH处理后,总氧含量为14.7×10-6～15.3×10-6。LF精炼和RH真空处理对夹杂物数量的去除率分别为49.6%和80.9%。因此,“BOF-RH-CC”工艺流程生产的ML08Al钢水洁净度优于“BOF-LF-CC”工艺流程生产的钢水。  
        关键词：冷镦钢ML08Al, 非金属夹杂物, RH;LF, 洁净度   
        6
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806762 false
        更新时间：2026-01-21

      • 钢包耐火材料对帘线钢82A夹杂物的影响和工艺改进

        叶明在, 邢耀进, 陈军, 林丹
        2022, 43(3): 60-63.
        摘要：帘线钢82A经80 t LD-LF-CC工艺冶炼,分析发现钢包耐火材料对钢中Al含量有明显的影响。通过采用两种钢包耐火材料(镁碳砖和镁Al碳砖)进行工业生产。试验结果表明,精炼渣系碱度采用0.9,钢包采用镁碳耐火材料生产帘线钢82A,可以将钢中Al含量控制在0.001%以下,夹杂物控制在低熔点区,有利于提高帘线钢82A的质量,断丝率由原1%降至0.42%。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806285 false
        更新时间：2026-01-21

      • C36船板钢铸坯角部横裂和高温热塑性分析及改进工艺

        孙乐飞, 帅勇, 郭文波, 林挺, 操瑞宏, 万勇, 温永红
        2022, 43(3): 64-68.
        摘要：利用Gleeble-3500热模拟试验和Factsage7.0软件、扫描电子显微镜、红外热像仪等方法对微合金化0.125%C C36船板钢250 mm×2070 mm连铸板坯高温热塑性及其角部横裂纹的形成机理进行了系统分析。结果表明,800～1 200℃为C36船板钢的高温塑性区间,其中800～1 000℃的断面收缩率为75.5%～80.9%,1 050～1 200℃的断面收缩率达到87.8%～95.0%。第二相粒子NbC在950～1 100℃的大量析出是阻碍该变形温度下C36船板钢中再结晶晶粒长大的主要原因。C36船板钢铸坯角部横裂纹形成于外弧且为沿晶脆性开裂,其裂纹的形成可能与其连铸二冷9段铸坯外弧角部温度(706℃)接近脆性温度区间且进行了静态压下有关。通过将C36钢连铸拉速从0.90 m/min提高至0.95 m/min,铸坯外弧角温度由706℃提高至731℃,铸坯外弧角裂纹发生率由5.67%降至3.68%。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806843 false
        更新时间：2026-01-21

      • 20CrNiMo钢球化退火工艺研究

        柳萍, 李博鹏, 郑文超, 张光鸿, 何英武, 王震
        2022, 43(3): 69-73.
        摘要：采用亚温球化退火、普通球化退火、等温球化退火对20CrNiMo钢进行热处理工艺试验,利用光学显微镜和布氏硬度计分别对球化后的显微组织进行观察和硬度检测。结果表明,20CrNiMo钢经过普通球化退火、等温球化退火、硬度值≤160HBW,且经过710℃亚温球化退火,随着时间的延长,球化率有所上升,当球化退火时间达25 h以上时,亚温球化退火能获得65%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h后再以10℃/h的冷却速度缓慢冷却的普通球化退火工艺,能获得83%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h,经30 min炉冷到650℃保温6 h的等温球化退火,能获得硬度值为145HBW和93%的球化率。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807846 false
        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 回火温度对20SiMnMo高强度钢微观组织与力学性能的影响

        林文政, 田荣斌, 贾礼, 段宝玉, 高占勇
        2022, 43(3): 74-78.
        摘要：采用光学显微镜、扫描电子显微镜、洛氏硬度计、万能力学试验机以及冲击试验机研究了950℃淬火220℃、240℃、260℃、280℃、300℃和320℃3 h回火试验对20SiMnMo高强度钢（/%:0.22C,0.80Si,1.00Mn,0.40Mo,0.72Cr,0.20Ni）微观组织和力学性能的影响。结果表明,随着回火温度的升高,试验钢的硬度、强度不断下降,伸长率、室温冲击功先升高再降低。当260℃回火时,试验钢具有均匀细长的板条马氏体组织,其强塑韧综合力学性能最佳:硬度值44.8HRC、AKV2冲击功75.3 J、抗拉强度1 278 MPa、屈服强度1 210 MPa、伸长率15.5%。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807485 false
        更新时间：2026-01-21
      • 万菲, 刘晓卫, 朱敏, 闻臻
        2022, 43(3): 79-84.
        摘要：利用Formastor-F淬火膨胀仪热模拟和VL2000DX-SVF17SP高温激光共聚焦显微镜观察,研究了U25CrNi低碳贝氏体钢轨(/%:0.25C,1.73Si,1.69Mn,0.012P,0.002S,1.40Cr,0.57]Ni,0.49Mo,0.06V)从950℃以不同冷却速度连续冷却后的膨胀曲线和金相组织。结果表明,低冷速下(0.2℃/s),实验钢组织主要为贝氏体;随冷却速度增大至1℃/s,实验钢组织逐渐过渡为贝氏体和马氏体,且贝氏体板条尺寸随冷速增大而逐渐减小;当冷速达到2℃/s时,冷却过程中基本只发生马氏体相变,实验钢硬度随冷速增大而逐渐增大。  
        关键词：原位观察;热膨胀法;相变温度;组织   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807038 false
        更新时间：2026-01-21

      • 高温轴承钢M50连续冷却转变曲线的测定与分析

        崔毅, 张雲飞, 俞峰, 赵英利, 徐于斌, 曹文全
        2022, 43(3): 85-90.
        摘要：利用膨胀法在DIL805A型淬火膨胀仪对高温轴承钢M50（/%:0.82C,4.25Cr,4.17Mo,1.03V）开展了临界点测定及冷却速度0.02～40℃/s的连续冷却转变试验,并绘制了静态CCT曲线,结合室温下的显微组织以及维氏硬度分析,系统研究了冷却速率及奥氏体化温度（1 000℃和1 120℃）对高温轴承钢M50组织转变以及静态CCT曲线的变化影响。结果表明:高温轴承钢M50的临界点不受奥氏体化温度影响,Ac1与Accm温度分别为808℃和852℃;珠光体转变的临界冷速为0.05℃/s,奥氏体化温度的提高促进了马氏体转变起始温度的降低以及贝氏体转变区间在静态CCT曲线上的右移,并且显著提升了高温轴承钢M50在较低冷却速率条件下的室温硬度。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807749 false
        更新时间：2026-01-21
      • 马才女, 高雪云, 呼陟宇, 翟亭亭, 李瑞红, 王海燕, 薛春江
        2022, 43(3): 91-94.
        摘要：借助EBSD场发射扫描电子显微镜,研究了轧制变形及热处理后的铁素体/马氏体双相钢0.05C-2.8Mn4.2Ni-2Al-1.2Mo-1.9Cu显微组织演变及力学性能。结果表明,经900℃30%+780℃75%变形,500℃退火的F-M钢晶粒尺寸0.97μm,屈服、抗拉强度和延伸率分别为876 MPa,976 MPa和15.2%,经900℃30%+780℃50%变形,500℃退火的F-M钢晶粒尺寸1.54μm,屈服、抗拉强度和延伸率分别为801 MPa,895 MPa和19.4%。由轧制变形导致的晶粒细化、小角度晶界增多,是提高实验钢强度的主要原因。然而,较大的轧制变形量也使过多的小角度晶界阻碍位错运动,从而导致实验钢在塑性变形过程中,延展性略差。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129806939 false
        更新时间：2026-01-21
      • 邓帅帅, 尹嵬, 张威
        2022, 43(3): 95-98.
        摘要：研究了316H奥氏体不锈钢28 mm板晶粒尺寸对550～650℃360～165 MPa持久性能的影响,分析了断裂机理。在温度550℃、应力360 MPa和335 MPa条件下,小晶粒尺寸(44.5μm)钢板的持久断裂时间仅为大晶粒尺寸(89.6μm)钢板的48.92%和51.98%,持久断裂由晶界处楔形裂纹引起,晶粒尺寸对持久性能影响较大,较高的应力会使得晶粒尺寸对持久性能的影响进一步加大;而在温度650℃,应力165 MPa条件下,44.5μm小晶粒钢板的持久断裂时间达到89.6μm大晶粒钢板的91.35%,持久断裂则由晶界空洞的形成长大相互连接引起,晶粒尺寸对持久性能影响较小。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129807203 false
        更新时间：2026-01-21
      0