最新刊期
      2022年第43卷第4期

        试验研究

      • Q460钢3 250 mm x 150 mm宽板坯凝固传热数值模拟研究和应用

        齐新霞, 贾琦
        2022, 43(4): 1-4.
        摘要：以Q460钢(/%:0.17C,0.35Si,1.5Mn,0.020P,0.020S,0.020Nb,0.075V)3 250 mm×150 mm宽板坯为研究对象,采用ANSYS软件建立凝固传热模型,研究拉坯速度、比水量、过热度等工艺参数对铸坯凝固过程的影响。模拟结果表明:拉坯速度每增大0.10 m/min,矫直段铸坯表面温度升高36.5℃,出坯温度升高50℃,坯壳厚度减薄2.4 mm,液心长度增加1.2 m;每增加1℃的过热度,矫直点铸坯上表面中心温度增加1.73℃,延长液芯长度0.11 m;因此,拉坯速度是影响铸坯质量的关键。生产应用表明,3 250 mm×150 mm板坯拉速1.20～1.25 m/min,过热度15～20℃时板坯表面矫直温度大于950℃,降低了铸坯中心疏松和偏析,表面质量显著提高。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 王哨兵, 孙文强, 王曼, 周珠, 张燕燕
        2022, 43(4): 5-9.
        摘要：利用Gleeble试验机研究S32750双相钢(/%:0.20C,25.50Cr,7.05Ni,3.50Mo,0.28N)区铸态和固溶态柱状晶和等轴晶区在1000～1200℃的热塑性,表明得出该钢的延伸率和断面收缩率在1 100～1 150℃最佳。通过电镜分析,在1000～1 050℃ S32750钢呈脆性断裂,在1 050～1 150℃呈塑性断裂,在1 150～1200℃为沿晶断裂。S32750钢1 000～1 050℃ 时裂纹沿相界,1 150～1 200℃时裂纹沿晶界。综合热模拟试验,确定S32750钢的最佳热塑性温度为1 150～1 200℃。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • EH36钢120 t BOF-LF-RH-CC流程精炼过程中夹杂物演变研究

        贾进, 黄治成
        2022, 43(4): 10-14.
        摘要：对采用“120tBOF-LF-RH-260mm板坯CC”工艺流程生产的EH36钢,在精炼过程中的夹杂物演变规律进行了研究。通过现场各工序取样检测,结合夹杂物形成热力学计算,分析了夹杂物种类和尺寸的变化。研究表明,在“LF→RH→中间包”的精炼过程中,钢中夹杂物数量密度呈逐渐降低趋势,而其中直径>5μm的大颗粒夹杂物数量密度则逐渐增加。大颗粒夹杂物种类为MnO-SiO2系氧化物和CaO-Al2O3系钙铝酸盐,如3CaO·Al2O312CaO·Al2O3和CaO·Al2O3。在精炼过程中,当钢中Ca含量较低时,形成CaO·6Al2O3和CaO·2Al2O3随着钢中Ca含量的升高,主要形成12CaO·7Al2O3和3CaO·Al2O3。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 钢的弯曲变形研究及矫直定理的推导与工业应用

        王新社, 曾海霞, 卢明霞, 李冰, 王伟, 张丽娜
        2022, 43(4): 15-20.
        摘要：以材料力学和弹塑性理论为基础,研究了工业生产中不同钢种、状态和试验条件下的弯曲载荷-位移曲线。结果得出,在钢的矫直变形范围内,弯曲载荷-位移曲线中第二阶段可简化为线性关系,钢的矫直定理为fr=K·（f-fm）,推导出的矫直定理在特钢工业实际应用中,准确地表达了钢弯曲后产生的残余弯曲挠度与总弯曲挠度之间的关系,使得矫直操作变得简单、直观、可控,提高了矫直质量和效率,尤其使压力矫直的效率提高30～80倍。该矫直定理填补了在矫直领域中之前没有直接计算弯曲后残余弯曲变形量公式的空白,丰富了现有矫直理论,对推动矫直技术的发展、矫直设备的设计与机械制造具有重要的科学意义。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 70 t EAF-LF-RH冶炼18CrNiMo7-6齿轮钢过程的夹杂物变化

        胡梦頔
        2022, 43(4): 21-23.
        摘要：采用全流程取样,利用ASPEX全自动扫描分析法进行检验,对70 t EAF+LF+RH工艺生产的齿轮钢18CrNiMo7-6钢中夹杂物特性的演变规律进行系统的分析和研究,试验结果表明,LF精炼调整成分后,夹杂物数量去除率粒径1～10μm为89%,> 10μm为97%,从LF精炼调整成分后至软吹结束,夹杂物数量去除率粒径1～10μm为54%,> 10μm为66%,>20μm的夹杂物基本清除。夹杂物完成了Al2O3→Al2O3·MgO→Al2O3·CaO的转变。  
        关键词：70 t EAF + LF + RH;18CrNiMo7-6齿轮钢,&nbsp;夹杂物;ASPEX分析   
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        更新时间：2026-01-21
      • 毕胜, 宫哲, 王鑫, 何金泽, 陈修君
        2022, 43(4): 24-27.
        摘要：为了减轻SWRH82A钢150 mm x 150 mm铸坯中心碳偏析，进行了拉速(1. 9 ~2. 3 m/min)、二冷比水 量(0. 75 ~ 1.24 L/kg)、过热度(25 ~38 °C )、结晶器电磁搅拌强度(300 - 350 A)和末端电磁搅拌强度(300 - 470 A) 连铸工艺参数试验。结果证明,合理控制拉速1.9-2.0 m/min,钢水过热度25°C 左右、比水量为1. 01 I7kg、结晶 器电磁搅拌强度为350 A/3 Hz、末端电磁搅拌强度为400 A/7 Hz时，铸坯中心碳偏析指数可以得到大幅改善，由原 来的1.21降为1.05。  
        关键词： SWRH82A钢;150 mm x 150 mm小方坯;&nbsp;中心碳偏析   
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        更新时间：2026-01-21

      • ML45Mn2冷镦钢盘条的研究与开发

        周国子, 李为龙
        2022, 43(4): 28-31.
        摘要：120 t转炉-LF-VD-350 mm x430 mm铸坯-150 mm x 150 mm轧坯-轧制流程生产的ML45Mn2钢Φ16 mm和Φ18 mm盘条采用的主要工艺为:碱度1.5-2.0精炼渣,52 t中间包，电磁搅拌，轻重压下，开轧温度1 010 ~ 1 070 °C,精轧温度820 - 850°C，卷曲温度780 - 820°C，冷速0. 15 -0.4 °C/s等工艺。检验结果显示，MI45Mn2钢盘条热轧态平均抗拉强度797 MPa,平均断面收缩率50.3% ,1/4冷镦合格，金相组织为珠光体+铁素体,断面平均硬度值为92.5HRB,带状组织1.5-2.5级,满足技术要求。  
        关键词：冷镦钢;ML45Mn2;控轧控冷   
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        更新时间：2026-01-21

      • SWRCH35K钢盘条冷镦开裂分析与工艺改进

        苏振伟, 赵费, 屠兴圹, 周森, 左锦中, 林俊, 万文华
        2022, 43(4): 32-35.
        摘要：釆用光学显微镜对SWRCH35K钢冷徵开裂样品和Φ12 mm热轧盘条进行高倍检验。分析表明，冷镦开裂原因为热轧盘条表面存在完全脱碳层，导致强度下降，致使表层基体受冷锹成型过程中应力作用产生开裂。 通过将钢坯加热温度从原1000 ~1 150 °C降至950 - 1 050°C 空燃比控制在0.4-0. 6,总加热时间由原95 ~ 212 min降至95 - 158 min,有效消除了 SWRCH35K钢热轧盘条的完全脱碳层，避免了螺栓、螺母的冷镦开裂。  
        关键词：冷镦开裂螺栓、螺母;SWRCH35K钢;完全脱碳层;加热工艺   
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        更新时间：2026-01-21

      • CB890QL钢履带式起重机臂架用热轧管坯控轧工艺分析

        轩康乐, 江宏亮, 张新文, 孙智伟, 张春香, 高华耀
        2022, 43(4): 36-40.
        摘要：对305 mm x315 mm中间坯以连轧速度0.6-0.8 m/s,开轧温度950 ~ 1 028弋控轧的低碳Nb-V微 合金化CB890QL钢进行组织分析，得出试验钢种在轧制过程中以动态回复为主;在0.8 m/s轧制速度下，进连轧温 度从1028°C降至950°C 钢的晶粒不断细化, Φ200 mm钢也存在晶粒尺寸差异较大的情况；0. 6 m/s的轧制速度 下，随着温度的降低晶粒大小并不是线性变化的。在进连轧温度为980°C ,0. 6 m/s轧制速度下，试验钢可获得较为细小均匀的组织。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高碳铬GCr15轴承钢中镁铝夹杂物形成与控制工艺实践

        蒋鲤平, 徐建飞, 王昆鹏, 王郢, 王立涛, 陈廷军
        2022, 43(4): 41-45.
        摘要：GCr15钢的生产流程为120 t BOF-LF-RH-CC工艺。BOF出钢加200 kg铝块进行强脱氧,同时LF过程控制Al含量至0.030%～0.045%,LF结束夹杂物主要为MgO·Al2O3RH真空后MgO·Al2O3夹杂物被去除,钢水中夹杂物以钙铝酸盐为主,但是连铸浇铸过程MgO·Al2O3夹杂物又会重新生成。因为LF精炼过程Al-MgO和C-MgO反应的存在,高碳铝脱氧GCr15轴承钢LF精炼结束更容易获得MgO·Al2O3夹杂物,并促进中间包钢水MgO·Al2O3夹杂物重新生成。当BOF出钢仅加40 kg铝块进行预脱氧,LF结束钢水MgO·Al2O3夹杂物数量显著降低,同时中间包钢水中MgO·Al2O3夹杂物不再重新生成。此外,将低钛低铝硅铁由出钢过程改为LF过程加入,也可以有效控制钢水中MgO·Al2O3夹杂物数量。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • C82DA帘线钢中TiN夹杂的控制

        毕胜, 陈修君, 何金泽, 宫哲
        2022, 43(4): 46-49.
        摘要：TiN夹杂是导致C82DA帘线钢拉拔成丝或捻股过程中断丝的主要原因之一。采用110 t BOF-LF-150 mm×150 mm CC的冶炼工艺生产C82DA钢。经对TiN析出条件的研究,可通过降低钢液中的Ti和N含量来减少TiN夹杂。通过控制转炉下渣量,使用Ti含量低的合金及渣料,控制钢包残渣量等措施来降低钢液中Ti含量;采用降低BOF出钢时间至≤4 min,维护好出钢口避免散流和细流,对连铸长水口进行优化等措施降低增N量。可控制C82DA钢中Ti含量≤2×10-6和N含量≤50×10-6使TiN夹杂得到了显著降低。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 微合金化C70S6胀断连杆断裂面掉屑缺陷分析与工艺改进

        邓向阳, 谢有, 李仕超
        2022, 43(4): 50-54.
        摘要：采用金相显微镜、电子显微镜等分析得出,C70S6钢表面严重脱碳以及内部质量缺陷均会造成连杆胀断掉屑,通过优化Al、V、P含量,钢中铁素体含量由原5.5%～8.6%降至2.7%～4.8%;连铸过热度由≤35℃降至≤30℃,拉速由0.80～0.90 m/min降至0.65～0.75 m/min,末端电磁搅拌电流由200 A提高至300 A;轧制前铸坯涂涂料,加热炉加热时高温段空燃比由0.7～0.8降至0.5～0.6,加热温度提高至1 200～1 250℃;并采用提高轧后冷速等措施后,C70S6钢中心C偏析降为0.99～1.04,表面脱碳层深度≤0.50%d,晶粒度5.5～6.0级,铁素体含量≤5.0%,成功解决了连杆批量掉屑质量问题。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 鞍钢17Mn阻尼钢4 ~ 100 mm板的研制

        刘璇, 赵刚, 李大航, 周洪庆, 张友鹏, 朱义轩, 吴宇新
        2022, 43(4): 55-58.
        摘要：鞍钢研制的 17Mn 阻尼钢(/% ：0.02C, 0.08Si, 17.53Mn, 0.014P, 0.002S, 0.005Als) 4 ~ 100 mm 板，其 屈服强度311 ~4O7 MPa,15~100 mm板-20°C. V型缺口冲击吸收能量113-144 J,焊接后焊接接头抗拉强度651 ~ 654 MPa,焊接后-20 °C V型缺口冲击吸收能量66~84JO 17Mn阻尼钢组织为残余奥氏体和e马氏体，使用动态机 械热分析仪检测其阻尼性能。在30 °C ,50 Hz双悬臂应变扫描条件下，不同厚度阻尼钢阻尼值均大于0.02；在100 Hz 下测试不同厚度阻尼钢阻尼值均大于0.05,阻尼值高于传统的低合金结构钢Q235、Q345(0.008和0.010 ~0.013)。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 2311塑料模具钢板的研制

        张欢, 朱军, 张渊普, 王孝东, 习天辉
        2022, 43(4): 59-62.
        摘要：2311模具钢16～80 mm板经KR脱硫-130 t BOF-LF-RH-300 mm连铸板坯-轧制-580～610℃回火流程生产。结果表明:对2311钢(/%:C 0.38～0.42,Si 0.25～0.35,Mn 1.30～1.50,P≤0.020,S≤0.005,Cr 1.80～2.00,Mo 0.17～0.25,Als 0.015～0.045),通过转炉、LF和RH工序合金配加分工可提高中间包钢水成分命中率;采用连铸弱冷低拉速(0.70～0.75 m/min)浇注、热坯坑冷和坯料缓慢加热工艺(10～12 min/cm)可有效避免钢坯开裂的风险;在合理的热机械控制轧制(TMCP)+580～610℃回火工艺下,可实现16～80 mm钢板硬度值28～33HRC,截面硬度值控制偏差≤3HRC,金相组织为回火贝氏体,组织内应力消除,钢板的性能和组织可满足2311预硬模具钢的要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 10B21冷镦钢冶炼工艺优化实践

        陈修君, 毕胜, 周伟基, 姚玉东, 王鑫
        2022, 43(4): 63-65.
        摘要：针对10B21含硼钢(/%:0.18～0.23C,≤1.0Si,0.60～0.90Mn,≤0.025P,≤0.020S,≥0.015Alt,≥0.008B)盘条表面铁皮疤缺陷及连铸坯角部表面裂纹进行了分析,通过优化钢的成分控制(/%:0.020～0.050Alt,0.03～0.05Ti,≤0.0060N,0.000 8～0.0012B)提高拉速至2.3～2.4 m/min以保证铸坯过拉矫时温度≥980℃,采取将连铸二冷比水强度由原1.29 L/kg降至1.05 L/kg等措施,可以有效控制连铸坯角部表面裂纹的出现,轧制后的盘条表面铁皮疤缺陷率由原来的15%降到1%以下。  
        关键词：含硼冷镦钢10B21;合金成分;表面裂纹;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • -70°C 低温用09MnNiD钢Φ219 mmx20 mm无缝管生产实践

        张银桥, 黎福华, 孔繁革, 潘先明, 朱志宝, 李勇
        2022, 43(4): 66-69.
        摘要：按照20 t EAF→LF+VD→模铸3t钢锭→轧制Φ270 mm圆钢→斜轧穿孔→CPE轧管→在线常化工艺流程,生产Φ219 mm×20 mm 09MnNiD钢无缝管（/%:0.07～0.10C,0.25～0.35Si,1.35～1.40Mn,0.49～0.51Ni,0.020～0.035Al,≤0.02Nb,≤0.015P,≤0.006S）。通过控制EAF终点C≤0.04%和P≤0.008%,LF精炼S≤0.005%,VD≤67Pa,≥15 min,模铸过热度≤45℃,热轧后荒管冷却速度30～70℃/min,钢管常化温度910℃,开发了Φ219 mm×20 mm钢管。测试结果表明:生产的钢管显微组织为F+P,晶粒度10级,-70℃冲击功KV2≥275 J,抗拉强度503～508 MPa,屈服强度354～356 MPa,以及其化学成分、非金属夹杂物、无损检测均满足GB 150.2-2011标准要求。  
        关键词： -70 °C 09MnNiD钢;Φ 219mmx20 mm无缝管在线常化, 晶粒细化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 汽车压铸用4Cr5Mo2V大型模具钢640 mm x 1100 mm 锻坯的研制

        周许瑚, 王石军, 都磊, 邓力, 张永强
        2022, 43(4): 70-74.
        摘要：大冶特钢采用20 t电弧炉+LF精炼+VD脱气、20 t氩气保护电渣炉重熔、1 250～1 280℃高温均质化处理、60MN油压快锻机多向锻造及1 000～1 050℃高温固溶组合技术,生产的640 mm×1 100 mm 4Cr5Mo2V大型模具钢的非金属夹杂物(≤0.5级)、显微组织、横向冲击功(KV2 25～31 J),均高于北美压铸协会NADCA#207-2018标准高级钢质量水平,等向性达到0.95。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 固溶和时效处理时间对IN706合金组织与性能的影响

        张冰冰, 白亚冠, 张鑫, 聂义宏
        2022, 43(4): 75-81.
        摘要：研究了增加标准的980℃1h固溶-825℃ 2.5 h稳定化-720℃8 h+620℃8 h时效的处理时间对IN706合金(/%:0.03C,41Ni,16Cr,1.6Ti,2.9Nb)组织和性能的影响。结果表明,固溶处理时间(1～3 h)的增加,主要影响合金的晶粒尺寸,从而影响合金的性能;随稳定化处理时间(2.5～5 h)的增加,η相析出增多,导致强化相形成元素减少,合金性能亦有所下降,并对合金塑性和韧性产生不良影响;增加一级(8～18 h)和二级(8～36 h)时效处理的时间,会促进γ"和γ’相的析出,并且其形态也会发生变化,进而对合金的性能产生影响,但固溶1～3 h,稳定化2.5～5 h,以及一级时效8～18 h,二级时效8～36 h时合金的力学性能指标均满足标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 叶铁, 高振宇, 卢志文, 仲志国, 马春华
        2022, 43(4): 82-87.
        摘要：利用电子背散射(EBSD-electron back-scatting diffraction)检测分析技术和磁性能测量技术研究高牌号冷轧50W300无取向电工钢2.3 mm热轧板低温(820℃)和高温(920℃)常化对其组织、织构和电磁性能的影响。研究发现,920℃ 2min(45 m/min)常化时,电工钢成品的铁损最低,磁感最高。此时,电工钢卷外层晶粒组织发生脱碳并快速生长;次表层晶粒生长较为缓慢,晶粒尺寸较小,且均匀。中心层组织晶粒再结晶时,尺寸均匀。同时织构水平降低,表层织构慢散,次表层和中心层织构近似于冷轧织构,有利于电工钢磁性能的织构比例提高。  
        关键词：无取向电工钢50W300,&nbsp;2.3 mm热轧板, 常化, 组织,织构,磁性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 刘红艳, 陈子刚, 邓想涛, 王昭东
        2022, 43(4): 88-94.
        摘要：设计研发了360度辊压成型压路机振轮耐磨钢NM360-YLJ,研究结果表明:最佳的奥氏体化温度为870～910℃,淬火马氏体板条上分布着沿多个惯析方向析出的碳化物,宽度15～50 mm,长度60～110 mm,马氏体板条束内包含多个由大角度晶界构成的板条块,大角度晶界取向差主要分布在60°左右,所占比例为63.5%～66.9%,马氏体块宽度0.08～6.6μm,钢的屈服强度980～1 000 MPa、抗拉强度1 182～1 198 MPa、延伸率22%～25%、表面维氏硬度值363～379HV, -40℃低温冲击功160～175 J,具有良好的强韧性匹配以及辊压成型性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 热处理对40CrNiMoA钢板焊接接头组织及力学性能的影响

        刘艳梅, 陈静, 王铁钢, 赵美兰, 赵夕夕, 戴慧花
        2022, 43(4): 95-99.
        摘要：本文研究了调质工艺对40CrNiMoA钢板焊接接头显微组织及力学性能的影响。试验结果表明，经 830 - 870 °C +550 - 650 °C 调质处理后,40CrNiMoA钢3 mm板90 A 10 V焊接接头的焊缝区、热影响区、母材区的硬度差异显著减小，形成了回火索氏体组织。调质处理温度越高，焊接接头的焊缝区、热影响区与母材区的组织越 均匀,且组织中的碳化物颗粒尺寸增大。40CrNiMoA钢焊接板经850 Y油淬,600 X.回火后，具有较高的强度(905 MPa)和塑性(13. 5% )，综合力学性能最优。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 00Crl8Nil0N奥氏体不锈钢200 - 600 ℃ 高温疲劳性能的研究

        柳木桐, 王或., 钟平, 田野, 赵振业
        2022, 43(4): 100-103.
        摘要：试验用00Cr18Ni10N钢（/%:0.018C,0.41Si,1.68Mn,18.18Cr,10.38Ni,0.16N）经1t EAF-AOD-ESR冶炼,锻成Φ30 mm材和1 050℃固溶处理,进行了00Cr18Ni10N钢200～600℃光滑（Kt=1）、缺口（Kt=3）的轴向高周疲劳性能研究,绘制了疲劳S-N曲线、计算了疲劳极限,并对疲劳试样的典型断口进行了SEM观察。结果表明,光滑试样的疲劳极限随试验温度升高而降低,缺口试样的疲劳极限对试验温度变化不敏感。当应力集中系数由Kt=1提高到Kt=3时,00Cr18Ni10N钢的200、400、600℃下107周次条件疲劳极限分别从530、506、410 MPa,降低到323、370、392 MPa。表明在高温下00Cr18Ni10N钢存在疲劳极限对应力集中敏感,且应力集中敏感性随着试验温度的升高而降低。疲劳试样的断口形貌由疲劳源区、疲劳裂纹扩展区和瞬断区组成,疲劳起源于表面加工刀痕的不连续位置,呈韧性断裂特征。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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