最新刊期
      2023年第44卷第1期

        工艺技术

      • 20MnCr5 齿轮钢氧含量控制及其对钢的疲劳性能影响

        曹红福, 王毛球, 孙鸿平, 何肖飞, 吴韶光
        2023, 44(1): 1-4. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00045
        摘要：提出了100 t EAF-LF-VD-CC-CR全流程控制齿轮钢氧含量的工艺措施；研究了0.00053%～0.00145%氧含量20MnCr5齿轮钢的旋转弯曲疲劳性能、断口和夹杂物尺寸。结果表明，钢中总氧含量越高，最大夹杂物尺寸也越大，疲劳强度越低，当[O]≤0.0010%时，随[O]降低，疲劳强度升高幅度较小；试验钢在表层不产生疲劳裂纹的临界夹杂物尺寸为21μm,距表面深度30～430μm的浅层区域为相对安全区域，其中的夹杂物很难引起疲劳开裂。  
        关键词：氧含量;20MnCr5 齿轮钢;疲劳强度;夹杂物临界尺寸   
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        更新时间：2026-01-21
      • 孟保功, 吴腾, 李旭初
        2023, 44(1): 5-9. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00071
        摘要：罐箱用316L不锈钢(/%:0.02C, 17.12Cr, 10.15Ni, 2.06Mo)(4.4～4.6) mm×2050 mm宽厚冷轧板在生产过程中表面出现严重的白斑缺陷。运用特征分析、钢种对比、现场缺陷跟踪的方法研究白斑缺陷产生原因，结果表明，白斑缺陷产生原因是带钢轧后表面乳化液残留多，在脱脂清洗效果不足与980℃退火工艺条件下产生分布不均的氧化皮，乳化液残留较多处产生的氧化皮呈白色，酸洗后形成白斑缺陷。系统分析了轧后带钢表面乳化液残留量以及残油去除效果的影响因素，通过轧制工序采用无纺布材质刮油辊，加装风刀吹扫系统，控制乳化液浓度为1.5%～3%,乳化液温度为(55±3)℃,修复两套磁过滤系统；并通过控制脱脂段电导率7.5μs/cm,充套速度50 m/min,调整退火段9～12区炉温到1030℃,白斑缺陷不合格率由10%降低到≤0.5%。  
        关键词：罐箱用 316L 宽厚冷轧板;白斑;乳化液;脱脂;退火   
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        更新时间：2026-01-21

      • 弧形连铸机生产S355NL/Q355NE钢Φ1 200 mm连铸圆坯的工艺实践

        周开明, 董娟
        2023, 44(1): 10-14. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00096
        摘要：Φ1 200 mm S355NL/Q355NE钢(Ceq 0.38～0.41)连铸圆坯的生产流程为100 t KR-BOF-LF-RH-R18 m连铸。采用全保护浇注、精确冷却工艺、三段式电磁搅拌、缓冷工艺等技术措施,过热度控制在15～45℃,拉速为0.14～0.20 m/min,电磁搅拌300 A/2 Hz,二冷比水量0.20 L/kg,圆坯入坑缓冷时间≥72 h,出坑温度≤300℃。检测结果表明,[O]≤0.001 8%、[H]≤0.000 08%;铸坯中心疏松≤1.5级、中心裂纹≤1.5级、缩孔≤0.5级;全截面碳含量极差≤0.07%;圆坯成分、低倍、表面均满足标准要求。圆坯经用户锻造成壁厚450～550 mm的风电法兰后,夹杂物、力学性能、内部探伤等质量指标检测结果,完全符合技术规范及用户使用要求。  
        关键词：Φ1 200 mm;大截面连铸圆坯;弧形连铸机   
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        更新时间：2026-01-21

      • ZG-12超低磷钢90 t BOF-RH-CC工艺的生产实践

        杨丽梅, 印传磊, 马庆丰, 翟万里, 刘从德, 左辉
        2023, 44(1): 15-18. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00035
        摘要：对钢厂采用90 t转炉冶炼超低磷钢(%/:<0.03C,<0.010P,<0.015S,<0.06Mn,<0.02Cr,<0.02Ni),转炉终点钢液温度偏低、过氧化严重，需经过LF升温精炼等问题，进行了工艺优化试验研究，结果表明：转炉(0.018%～0.025%P)出钢过程中使用石灰和精炼渣，形成二元碱度为7、<0.5%P2O5炉渣，可使钢包钢水脱磷率达到75%,成品磷含量低于0.010%,冶炼时间缩短3～4 min。同时，转炉吹炼终点钢液温度升高，钢包脱磷率呈降低趋势，转炉最佳终点温度为1630～1655℃。通过采用钢包精炼脱磷技术，超低磷钢冶炼流程缩短为转炉吹炼→RH处理→连铸，减少LF精炼工序。  
        关键词：超低磷钢;钢包;炉渣;转炉出钢过程脱磷   
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        更新时间：2026-01-21

      • 保护气氛电渣重熔对DZ2高速车轴钢成分及夹杂物的影响

        邬中华, 郭波, 王松伟, 王育田, 张锦文
        2023, 44(1): 15-24. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00033
        摘要：对DZ2高速车轴钢铸坯进行氩气保护气氛电渣重熔并轧制成车轴坯成分分析和检测轴坯、氢氧含量及夹杂物的数量、尺寸和形貌，并与铸坯直接轧制成的车轴坯进行比较。结果表明：电渣重熔后，轴坯纵横向上的成分较均匀(0.25%～0.27%C),但平均Si和Al含量分别从锭头的0.25%和0.018%降至锭尾的0.23%和0.015%;钢中氢和氧含量分别由铸坯的0.85×10-6和9×10-6增至电渣锭的1.52×10-6和10×10-6。电渣重熔轴坯中的夹杂物主要是小球状的钙铝酸盐，其尺寸在10μm以上的很少，5～10μm的数密度为0.068个/mm~2,1～5μm的为0.04个/mm~2。保护气氛电渣重熔不仅可以去除钢中的大型夹杂物，还可以使小尺寸夹杂物的数量显著降低。  
        关键词：电渣重熔;DZ2高速车轴钢;成分;夹杂物;连铸   
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        更新时间：2026-01-21

      • 唐钢新区铁水KR高效脱硫的工业试验研究

        潘宏伟, 张仕骏, 单庆林, 路博勋, 张贺君, 肖鹏程, 邝霜
        2023, 44(1): 25-29. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00043
        摘要：通过在唐钢新区200 t铁水包中取样,研究了KR脱硫过程中铁水中[S]和脱硫渣中(S)含量的变化规律。结果表明,在KR 10 min的机械搅拌过程中,铁水硫从初始0.038%下降到0.002%,脱硫渣(S)从初始0.028%上升到3.28%。脱硫率从初始68%下降到33%。KR脱硫的限制性环节在后期的7～10 min,这是目前仍尚未明确的问题。为了提高KR处理过程末段脱硫效率,采用了阶跃式变化搅拌速度的工艺思路,并开展工业试验,在不增加搅拌时间的情况下,搅拌速度从90～110 r/min降低至45～90 r/min,脱硫剂用量从8～10 kg/t降至4.0～6.5 kg/t。阶跃控制搅拌速度的KR脱硫模式,在实际生产中具有较强的应用价值。  
        关键词：铁水KR机械搅拌;脱硫模式;阶跃式搅拌速度;高效脱硫   
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        更新时间：2026-01-21

      • 60 t LF节能工艺优化研究及应用

        胡志刚, 朱海亚, 刘利香, 石磊, 刘浏, 张贺
        2023, 44(1): 30-33. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00074
        摘要：通过调研炼钢车间60 t LF的变压器参数，结合选取的GCr15试验钢LF工艺特点要求，开发软件并计算其电气功率特性曲线，提出了两种适合该LF的最快升温速度且较省电和最经济电耗且速度较快的供电方案，第1种供电方案，第一阶段化渣及升温期采用4档(220 V)电压、18～20 kA相电流，第二阶段升温期采用3档(240 V)电压、20 kA相电流，适用于生产节奏较快且较省电的LF炉次供电；第2种供电方案，第一阶段化渣及升温期采用5档(203 V)电压、17～19 kA相电流供电制度，第二阶段升温采用4档(220 V)电压、18 kA相电流的供电制度，第三阶段保温期与第一种供电方案相同，可适用于大部分生产节奏不太紧张的炉次。与试验前主要能耗指标相比，GCr15试验钢LF工序的吨钢电耗、单位重量钢水温升电耗分别降低8.51%、7.29%,升温速度提高8.14%。  
        关键词：60 t LF;供电制度;电气特性曲线;电耗;升温速度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 喷吹微粒脱磷法在130 t电弧炉炼钢中的应用

        陈军召, 张彦辉, 谈岸童, 李立凯, 康建光
        2023, 44(1): 34-38. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00073
        摘要：在130 t电弧炉上进行了复合喷吹剂喷吹微粒脱磷的实践应用。设计了电弧炉氧化期脱磷渣系的组成，炉渣碱度控制在2.2～2.8,氧化铁含量控制在15%～20%。并以氮气为载体喷吹按照一定比例配制的碳粉(15%～20%) 、CaO粉(40%～60%) 、MgO粉(25%～30%) 、CaC粉(5%～10%)的复合粉剂。40Cr、45钢、20CrMnTi和60Si2Mn等钢采用喷吹复合喷吹剂冶炼工艺后，加快了熔剂的反应面积，提高了成渣速度，各项生产指标得到了改善，其中吨钢电耗降低90 kWh/t,吨钢钢铁料消耗降低9.3 kg/t,吨钢熔剂消耗减少4.8 kg/t,生产率提高5%～6%,吨钢综合生产成本降低了25元/t。  
        关键词：电弧炉;脱磷;喷吹;复合粉剂;成本   
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        更新时间：2026-01-21

      • 氧含量对硫系易切削钢Y1215中硫化物的影响

        屠兴圹, 苏振伟, 黄云飞, 左锦中
        2023, 44(1): 39-44. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00086
        摘要：研究了T[O]0.0074%～0.0145%对Y1215易切削钢(/%:0.05～0.06C,0.008～0.010Si, 1.26～1.27Mn, 0.049～0.051P,0.37～0.39S)160 mm×160 mm铸坯中硫化物夹杂的分布、尺寸、形貌的影响和轧制Φ8.0 mm热轧盘条中硫化物的变形情况。结果表明：随着氧含量增加，铸坯中硫化物夹杂的尺寸和分布无明显区别，但复合夹杂物数量明显增多，复合型的夹杂物有以MnS为核心包裹或附着MnO-SiO2和以MnO-SiO2-Al2O3为核心附着MnS夹杂物。在轧制Φ8.0 mm的盘条中，T [O]为0.0074%时，盘条中硫化物变形明显，部分硫化物由于拉伸变形严重而碎断，硫化物的长宽比为23.2, T [O]为0.0145%时，盘条中硫化物沿轧制方向变形小，主要以纺锤形为主，硫化物的长宽比为3.4。为获得球形或纺锤形的硫化物，冶炼时Y1215钢中的T[O]可控制在0.0095%～0.0145%。  
        关键词：Y1215易切削钢;氧含量;硫化物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钎具钢55SiMnMo轧材表面裂纹的成因分析及工艺改进

        赵景存, 朱叶
        2023, 44(1): 45-48. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00100
        摘要：针对100 t BOF-LF-VD-Φ450 mm连铸坯-Φ200 mm轧材流程生产的钎具钢55SiMnMo轧材表面易产生裂纹缺陷，分析对比了过热度、二次冷却、拉速、成分(Ti.B)等对缺陷的影响。通过工艺改进；控制钢水过热度20～30℃,控制B含量≤0.0008%,加Ti 0.015%～0.025%,拉速0.41 m/min,二冷比水量0.17 L/kg,使裂纹的缺陷率由原来的12.2%降低到1.6%。  
        关键词：55SiMnMo钎具钢;表面裂纹;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 谢有, 邓向阳, 李仕超, 孟晓玲
        2023, 44(1): 49-54. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00063
        摘要：针对铌微合金化(加0.029%Nb) F40MnVS非调质钢(220 mm×260 mm)连铸坯中含铌相进行研究，结果表明：F40MnVS钢连铸坯中可见较多微米级大颗粒NbC相(/%:80～94Nb, 1.2～7.1V,1.6～17.1Ti) 。大颗粒NbC分布在枝晶间，其形貌可呈块状、长条状或与钢基体的共晶形态，部分依附于硫化物存在。在连铸坯边部NbC多在5μm以下，形貌以点状居多；连铸坯中间及心部NbC可达数十微米，多为细长条。这些大颗粒NbC相在热轧材中仍然存在。依据Thermo-Calc计算结果，钢液凝固末期，当固相率达到0.961时，NbC可在元素富集的钢液中析出，其成分存在Ti可能是与先析出的TiN成分互溶的结果；通过将轧前铸坯加热温度提高至1200℃,可明显降低大颗粒NbC的尺寸。  
        关键词：微米级大颗粒NbC;铌微合金化;F40MnVS;连铸坯;Thermo-Calc   
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        更新时间：2026-01-21

      • KR-BOF-RH流程高牌号无取向硅钢W310超低硫冶炼研究与实践

        徐小伟
        2023, 44(1): 55-60. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00081
        摘要：高牌号无取向硅钢W310成品硫含量一般要求小于0.0025%。基于“KR铁水脱硫→顶底复吹转炉→RH真空炉→连铸”制造流程，分析研究了KR深脱硫、转炉冶炼、RH喷粉脱硫机理，结合300 t炼钢系统工况及原料条件，提出了铁水成分、温度优化，KR、RH脱硫剂成分调整，转炉热平衡控制、强底吹冶炼，工序硫负荷管控等热力学、动力学条件改善措施。应用表明：优化后KR一次处理硫含量小于15×10-6炉次比例由69%提升到100%,处理后硫含量由10.48×10-6下降到7.07×10-6转炉终点平均硫含量20.10×10-6过程回硫13.03×10-6较优化前分别降低44.8%、49.8%;RH钢液硫含量由19.50×10-6降至8.65×10-6脱硫剂用量减少55.9%,硫含量小于25.00×10-6比例由90.5%提升到100%,取得了良好的效果  
        关键词：W310硅钢;冶炼;脱硫;增硫;热力学   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低碳冷轧搪瓷钢DC01EK研发及抗鳞爆性能研究

        厚健龙, 于永业, 向华, 李堃
        2023, 44(1): 61-64. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00040
        摘要：通过安钢1780 mm热连轧-1550 mm冷轧生产线研发了1.8 mm的低碳冷轧搪瓷钢DC01EK (/%:C≤0.06, Si≤0.03, Mn:0.15～0.25,P≤0.015,S:0.010～0.020, Alt:0.020～0.040, B:0.0010～0.0020)和抗鳞爆性能研究。热轧采用直接热装工艺，终轧温度890℃,卷取温度720℃,控制BN、MnS和Fe3C第二相粒子析出，以提高抗鳞爆性能，采用810℃退火温度，提高了低碳冷轧搪瓷钢DC01EK的冲压性能。结果表明：低碳冷轧搪瓷钢DC01EK屈服强度在208～239 MPa,抗拉强度在333～348 MPa,伸长率>36%,其金相组织为铁素体和珠光体，能够满足冲压成形要求。并通过氢渗透试验，研究了硼元素及第二相粒子对低碳冷轧搪瓷钢抗鳞爆性能影响。  
        关键词：搪瓷钢DCO1EK;第二相粒子;抗鳞爆性能   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 武卓杰, 侯利锋, 杜华云, 邹勇, 武敏, 范光伟, 卫英慧
        2023, 44(1): 65-71. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00069
        摘要：445J2铁素体不锈钢由于高的导热率、低的热膨胀系数以及良好的耐蚀性能使得其作为溴冷机中一些部件的良好候选材料，本文采用电化学测试方法对比研究了445J2超纯铁素体不锈钢(/%:0.01C,22.5Cr, 1.9Mo, 0.27Nb, 0.20Ti, 0.09Al, 0.36Cu, 0.015P,0.001S,0.015N)和316L奥氏体不锈钢(/%:0.002C,16.8Cr, 10.19Ni, 2.02Mo, 0.025P,0.0008S)在20～60℃0.1～1M的溴化锂溶液中的点蚀行为，并采用扫描电镜(SEM)和能谱分析仪(EDS)对电化学结果进行表征。结果表明，随着LiBr温度和浓度的升高，两种钢腐蚀电流密度增大，点蚀电位降低，耐点蚀性变差；氧化物和硫化物夹杂会引起两种钢的点蚀；高含量的Cr以及Mo、Ti、Nb、Al等合金元素使445J2钢具有优异的耐点蚀性能。  
        关键词：445J2超纯铁素体不锈钢;316L超低碳奥氏体不锈钢;点蚀;溴化锂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 节镍型奥氏体不锈钢14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu组织及性能

        吴海林, 陈小龙, 钱学海, 曾垚, 陈盛淋
        2023, 44(1): 72-77. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00055
        摘要：在13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn节镍型奥氏体不锈钢基础上降Mn加Cu,优化开发14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu不锈钢，并研究不同化学成分奥氏体不锈钢固溶处理、冷轧退火后的金相组织、显微织构、力学性能及成形性能，分析了奥氏体稳定性和冷轧形变诱导马氏体相变的控制规律。结果表明：14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu与13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn不锈钢力学性能相当，固溶处理、冷轧退火后奥氏体组织再结晶充分，冷轧平均晶粒尺寸分别为12.6μm、14.0μm,显微织构为铜织构{112}<111>;14.00Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu不锈钢的杯突值和极限拉深比分别为16.15和0.46,优于13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn不锈钢；14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu与13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn钢Md30/50分别为87.02℃和83.55℃,Md30/50高，则奥氏体稳定性差，形变诱导马氏体量和冷轧变形抗力大，退火后硬度高。通过将冷轧退火工艺速度由10 m/min降低至9 m...  
        关键词：奥氏体不锈钢14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu;节镍;组织性能;成形性能;奥氏体稳定性;形变诱导马氏体 相变;退火工艺   
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        更新时间：2026-01-21

      • 固溶温度对UNS N07718合金组织及冲击性能的影响

        李晴, 李成龙, 钟裕国, 荣文凯, 赵长虹, 王世普
        2023, 44(1): 78-82. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00062
        摘要：研究了固溶处理对固溶-时效UNS N07718合金[/%:0.03C, 52.50Ni, 18.0Cr, 3.0Mo, 5.0(Nb+Ta), 0.90Ti, 0.50Al]显微组织及冲击性能的影响。960℃+时效处理后，针状δ相弥散分布于晶内和晶界，晶粒尺寸均匀细小，冲击功17 J;1 000℃+960℃+时效处理后，δ相尺寸增大呈针片状分布于晶界处，数量减少，晶粒尺寸增大;1 010℃+960℃+时效处理后，δ相由针状转变为颗粒状，断续分布于晶界，晶粒明显长大;1 020℃+960℃+时效处理后，颗粒状δ相全部溶解。1 010℃+ 960℃+时效处理后，样品冲击功为43 J，相较于960℃+时效，冲击功提升150%，且冲击断口呈现明显的韧窝结构。  
        关键词：UNS NO7718合金;固溶温度;显微组织;冲击性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 轧制工艺对高强度车轮AG650LW轮辋钢的组织和性能的影响

        万国喜, 刘艳红, 刘鹏, 何晓波
        2023, 44(1): 83-88. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00031
        摘要：通过Gleeble-3800热模拟试验机对AG650LW钢进行动态CCT曲线测定和轧制工艺模拟试验，得出满足650 MPa轮辋钢性能要求的组织为由铁素体+贝氏体+少量的珠光体，其终轧温度840～880℃,卷取温度480℃,轧后层流冷却速率≥10℃/s,硬度≥220HV。试验钢卷的综合开裂率4.3‰,满足了用户的加工期望要求。  
        关键词：650 MPa;AG650LW钢;车轮轮辋;热模拟;冷却速率;卷取温度;开裂率   
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        更新时间：2026-01-21
      • 王哨兵, 孙文强, 王曼, 周珠, 杜雷, 陆乾乾
        2023, 44(1): 89-92. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00038
        摘要：对1060～1020℃固溶、晶粒尺寸50.2～17.6μm的S31608不锈钢(/%:0.065C,16.50Cr, 11.80Ni, 2.2Mo)Φ168 mm×13 mm挤压无缝管进行了20℃和-40～-269℃超低温冲击试验。并用扫描电子显微镜进行冲击断口分析。结果表明，S31608钢在-296～20℃具有较高冲击功，即290～360 J,且晶粒尺寸只对-80℃和-120℃冲击功明显的影响，25.3～50.2μm晶粒钢(1060～1040℃固溶处理)的-80℃和-120℃冲击功为330～360 J,17.6μm晶粒钢(1020℃固溶处理)的-80℃和-120℃冲击功为320～360 J。  
        关键词：31608;超低温;晶粒尺寸;冲击功;断口形貌   
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        更新时间：2026-01-21

      • 拉丝断面压缩率对10B30钢球化退火组织及力学性能的影响

        郑晓伟, 王海华, 张剑锋, 林再勇, 孔祥伟
        2023, 44(1): 93-96. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00057
        摘要：研究了拉丝断面压缩率(5%～35%)对Φ9.67～11.69 mm 10B30钢丝(/%:0.28～0.34C, 0.0005～0.0030B)球化退火组织及力学性能的影响。结果表明：随着球化退火前拉丝断面压缩率的增加，球化退火组织级别提高，抗拉强度降低，断面收缩率提高，这是因为拉丝促进了球化退火过程中的自发球化和碳化物的ostwald熟化；当拉丝断面压缩率达到25%以上，球化组织和相应的抗拉强度和断面收缩率趋于稳定；实际生产中，退火前拉丝断面压缩率不应低于25%。  
        关键词：10B30钢;拉丝断面压缩率;球化退火;球化组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 陈尹泽, 李娜, 宋立伟, 马志强
        2023, 44(1): 97-100. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00050
        摘要：通过宏观断口、扫描断口、金相组织、透射电镜等方法分析了AH80DBD低碳贝氏体钢的组织结构对冲击性能的影响。试验结果表明：该钢轧后冷速22℃/s时，冲击韧性较好(-20℃AKV 204～235 J),其组织为粒状贝氏体+板条贝氏体+细小的M-A,板条间距200～400 nm,而轧后冷速12℃/s时，板条间距～800 nm, -20℃Akv41～57 J,因此，AH80DBD钢在生产过程中冷却速率应≥20℃/s。  
        关键词：AH80DBD低碳贝氏体钢;轧后冷速;冲击功;组织性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铬合金化对C82D2Cr钢帘线盘条组织和性能的影响

        李麦麦, 袁相坤, 高永彬, 孙强, 郭洛方, 姜军
        2023, 44(1): 101-104. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00097
        摘要：在保证[Mn]+[Cr]含量0.5%～0.6%前提下，将Mn含量由0.50%降低到0.24%,Cr含量由0.021%提高到0.32%,以保证C82D2Cr钢淬透性，获得更高强韧性。结果表明：与C82D2钢Φ5.5 mm盘条相比，C82D2Cr钢Φ5.5 mm盘条抗拉强度提高50 MPa,断面收缩率提高4%,索氏体片层间距降低9.8%,珠光体团尺寸降低了14.5%;C82D2Cr钢不仅铁素体与渗碳体的界面处位错线明显，而且铁素体内的位错线密度增高、位错胞数量较多，可显著增加形变强化能力。经客户验证，C82D2Cr钢盘条可以满足2×0.30UT规格钢帘线的生产要求。  
        关键词：铬合金化;超高强钢帘线;强韧化;珠光体团;索氏体片层间距   
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        更新时间：2026-01-21

      • 淬火及回火处理对新型槽帮钢30MnSiCrMo组织性能的影响

        徐海峰, 李海, 李凤敏, 付胜敏, 明科宇, 郁言
        2023, 44(1): 105-110. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00102
        摘要：采用光学显微镜、扫描电镜、拉伸冲击试验机及布氏硬度计等研究了新型槽帮钢30MnSiCrMo经900～920℃30 min淬火，350～550℃2h回火的组织性能变化。结果表明，350～550℃不同回火过程中，试验钢出现马氏体分解、碳化物转变、聚集长大及α相回复再结晶等转变，室温组织由回火马氏体向回火屈氏体和回火索氏体过渡。随着回火温度的上升，基体固溶强化与碳化物析出强化减弱，试验钢的强度与硬度连续降低，而塑性与韧性不断提高，试验钢在900和920℃30 min水淬后450～520℃2 h回火时获得良好的强韧性匹配，即抗拉强度1159～1008 MPa,屈服强度1107～944 MPa,断后伸长率11.8%～15.0%,室温硬度336～293HBW, V型缺口冲击吸收功45.5～67.5 J,能够满足中部槽材料的强韧性要求。  
        关键词：槽帮钢30MnSiCrMo;淬火回火;微观组织;强韧性   
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        更新时间：2026-01-21
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