最新刊期
      2023年第44卷第3期

        综述

      • 镍基高温合金的熔炼工艺研究进展

        杨浩, 王方军, 李采, 吴畏
        2023, 44(3): 1-9. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00200
        摘要：镍基高温合金的熔炼方法是合金质量的决定性因素，真空感应熔炼可有效控制合金锭中O、N、H等气体及有害杂质元素含量，精确控制合金成分。在此基础上，对合金进行重熔（电渣重熔及真空自耗重熔），可进一步降低合金中S、P等有害杂质含量，消除成分偏析及缩孔等缺陷，对凝固组织进行优化调控，从而实现大规格高质量合金锭的熔炼。本文综述了镍基高温合金的熔炼工艺进展，重点介绍了真空感应熔炼、电渣重熔、真空自耗重熔等常用熔炼技术的原理和特点，论述了“真空感应熔炼+保护气氛电渣重熔”、“真空感应熔炼+真空自耗重熔”双联工艺，以及“真空感应熔炼+保护气氛电渣重熔+真空自耗重熔”三联工艺在镍基高温合金熔炼方面的研究进展，并对镍基高温合金熔炼工艺的选择和发展方向提出建议。  
        关键词：镍基高温合金;真空感应熔炼;电渣重熔;真空自耗重熔;双联工艺;三联工艺   
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        更新时间：2026-01-21

        产品研发

      • 冷作模具钢（Cr12MoV）短流程生产工艺实践

        朱喜达, 陆家生, 赵勇智, 刘宇, 李朋
        2023, 44(3): 10-13. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00236
        摘要：Cr12MoV扁钢主要采用模铸钢锭、多火次锻造、轧制成材的长流程工艺，生产效率低、成材率低、成本高、能耗高。为了解决冷作模具钢的导热性和塑性较差等问题，设计了90 t EBT-LF-VD-150 mm×630 mm连铸矩形坯和一火加热+15道次轧制成材的短流程工艺，成功开发Cr12MoV钢矩形连铸坯及轧制19 mm厚扁钢产品，连铸坯中心疏松1.5级，中心偏析≤1.0级，成品扁钢共晶碳化物不均匀级别≤3级，探伤质量等级达到A级，各项性能指标均满足标准要求。Cr12MoV冷作模具钢产品实现批量生产，取得了良好的经济效益。  
        关键词：冷作模具钢;长流程;短流程;连铸;一火次轧制   
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高模具钢3.1 t锭轧制成材率的优化设计与生产实践

        韩东
        2023, 44(3): 14-19. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00123
        摘要：成材率是模具钢用轧制锭生产中需要考虑的重要因素。对钢厂原有3.0 t模具钢用轧制锭进行重新设计与优化，并使用Procast模拟软件对其凝固过程的温度场、全凝时间和内部缺陷进行了模拟计算，旨在保证质量的前提下提高成材率。研究结果表明，新设计3.1 t钢锭的全凝时间为1.78 h，原有3.0 t锭型全凝时间为2.03 h，全凝时间缩短了12.32%，钢锭内部质量良好。在涵盖现有轧制规格和不增加轧制道次的前提下，锭型数量由5个减少到4个。采用40 t EAF-LF-VD模铸工艺路线对新设计的3.1 t钢锭进行小批量生产，初轧后满足GB/T4162-2008 B级探伤规格。锭型优化后的的平均成材率为83.76%，原锭型的平均成材率为78.71%，平均成材率比原来提高5.05%。  
        关键词：成材率;模具钢;钢锭优化设计;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • Cr对超高强帘线钢LX82A工艺和力学性能的影响

        宋延成, 张奇毅, 陈海燕, 刘海, 李炫均
        2023, 44(3): 20-23. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00061
        摘要：利用JMatPro软件、金相显微镜、扫描电镜、拉伸性能测试等方法，研究了超高强帘线钢中Cr元素对LX82A盘条及拉拔钢丝组织和性能影响。结果表明：82级帘线钢通过降低Mn含量至0.18%，提高Cr含量至0.35%，钢的C曲线往右下移动，LX82A盘条强度从1 150 MPa提高至1 175 MPa，帘线镀铜钢丝强度从1 235 MPa提高至1 290 MPa，成品钢丝强度提高40 MPa，成品钢丝强度超过3 650 MPa。由于Cr的添加降低索氏体相变温度，同时细化片层间距，提高钢丝拉拔加工硬化能力，通过Cr元素的设计应用，提高钢丝拉拔硬化能力，提高了超高强帘线钢的强度，实现拉拔钢丝高强韧性要求。  
        关键词：LX82A帘线钢;索氏体;拉拔硬化;超高强度   
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        更新时间：2026-01-21

      • TP170P大口径高钢级射孔枪管开发

        周家祥, 吴亮亮, 张旭, 吴永超, 安盛岳
        2023, 44(3): 24-28. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00134
        摘要：随着油层套管的口径越来越大，下井深度越来越深，对大口径射孔枪管的强韧性要求也越高，为保证射孔作业安全并提高射孔枪管抗外挤能力，必须提高枪管强度并匹配较高的冲击韧性。天津钢管制造有限公司开发了TP170P，Φ244.48 mm×11.99 mm大口径高强度射孔枪管，热处理后屈服强度≥1 200 MPa，0 ℃夏比冲击功纵向达到110 J、横向在85 J左右。同时具备良好的高温拉伸性能和优良的低温冲击韧性。在300 ℃高温条件下屈服强度仍然达到1 056 MPa，低温冲击韧脆转变温度小于-40 ℃，可以保证枪管在高温超深井服役，并在寒冷地区具有低温韧性，扩大了产品的使用范围。同时，具有良好的抗硫化氢应力腐蚀能力、抗氢致开裂能力及轧制热变形能力。  
        关键词：TP170P;大口径;高强度;抗挤毁;射孔枪管   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高铁齿轮用钢18CrNiMo7-6电渣生产工艺实践

        王之香, 南海, 张锦文
        2023, 44(3): 29-33. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00208
        摘要：为达到高铁齿轮钢高洁净度，尤其是单颗粒D类球状夹杂物尺寸≤10 μm的目标，开发了电渣工艺生产高铁齿轮用钢18CrNiMo7-6 （ /%：0.15～0.21C，≤0.40Si，0.50～0.90Mn，1.50～1.80Cr，1.40～1.70Ni，0.25～0.35Mo，≤0.010P，≤0.010S ），Ф250 mm钢坯生产工艺流程：EBT电弧炉-LF-VD-模铸5.6 t电极坯-电渣重熔-锻造-退火-检验。采用5.6 t电渣锭，渣系为CaF2∶Al2O3∶CaO∶MgO=65∶20∶10∶5，冶炼过程中熔化率控制在500～550 kg/h，渣量为180～200 kg，采用新渣系后生产高铁齿轮钢的洁净度为［O］≤15×10-6，［H］≤1.0×10-6，P≤0.008%，S≤0.005%，A、B、C、D、DS类非金属夹杂物级别≤1.0级，单颗粒D类球状夹杂物尺寸≤10 μm，淬透性、力学性能等均符合要求。  
        关键词：18CrNiMo7-6;高铁齿轮钢;电渣重熔;洁净度;淬透性   
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        更新时间：2026-01-21

        冶炼与凝固

      • 张建龙, 陈兴润, 程云霞, 李鸿亮, 徐斌, 潘吉祥
        2023, 44(3): 34-38. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00207
        摘要：采用试验和热力学计算相结合的方法研究了不同合金化工艺对18Cr超纯铁素体不锈钢精炼过程夹杂物的影响。试验结果表明：18Cr超纯铁素体不锈钢钛合金化前的夹杂物类型为CaO-Al2O3-MgO，钛合金化后夹杂物类型转变为了CaO-Al2O3-MgO-TiOX。铌钛双稳定（Ti：0.181%，Nb：0.147%）合金化后的炉次夹杂物数量密度和夹杂物中TiOX的重量百分比都要低于钛单稳定（Ti：0.324%）的炉次。  
        关键词：18Cr超纯铁素体不锈钢;精炼;夹杂物;铌钛双稳定;热力学计算   
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        更新时间：2026-01-21

      • 废钢比对转炉钢液过氧化的影响及配料调优

        李立凯, 高放, 王敏, 何孝雨, 李怡宏, 包燕平
        2023, 44(3): 39-45. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00198
        摘要：转炉终点钢液过氧化不仅会造成合金收得率降低，冶炼成本增加，还会导致脱氧产物增多，钢液洁净度变差。因此，避免转炉终点钢液过氧化一直是工艺控制的重点。针对国内某特钢厂100 t转炉终点钢液过氧化严重的问题，本文通过数据统计发现，该厂平均废钢比高达26%，平均终点C含量仅有0.055%，平均终点温度为1 605 ℃。在未考虑炉内热平衡的前提下，采取高废钢配料导致了炉内热量不足，从而被迫采取补吹升温，引发终点碳、温度命中率低以及钢液过氧化现象。因此，本文基于该厂的原料条件，从优化炉料结构的维度出发，建立了最大废钢比计算模型，综合考虑原料条件来配加废钢，减少了需要补吹升温的炉次。模型应用后，转炉终点温度平均提高10 ℃，终点碳含量平均提高0.036%，钢液自由氧含量平均下降206.3×10-6，降本提质效果显著。  
        关键词：过氧化;最大废钢比;炉料结构;降本提质   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高钛焊丝钢保护渣吸收TiN的研究

        王时松, 张旭彬, 王云波, 靳贺斌, 王伟, 唐庆
        2023, 44(3): 46-52. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00151
        摘要：在高钛焊丝钢的连铸过程中，钢液中生成的TiN夹杂物容易诱发“结鱼”物的形成，从而引发连铸坯表面缺陷，甚至漏钢。针对以上问题，采用热力学计算、旋转柱法和高温共聚焦法实验对高钛焊丝钢连铸保护渣对TiN夹杂物的吸收进行了研究。热力学计算结果表明：CaO-SiO2保护渣中的SiO2和Al2O3均能与TiN发生反应，且SiO2与其反应的能力更强；旋转柱实验表明：保护渣对柱状TiN的溶解能力有限，TiN和保护渣的界面处有反应发生；高温共聚焦实验表明：TiN很容易被空气所氧化，从反应前后试样总量的变化来看，TiN能够被保护渣所氧化。因此，采用保护渣氧化组分氧化TiN来减小结鱼有一定的可行性。  
        关键词：高钛焊丝钢;保护渣;结鱼;溶解实验   
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        更新时间：2026-01-21

      • Cr13型马氏体不锈钢方坯连铸保护渣的开发

        冯为民, 薛井恒, 邢国成, 任飞, 王宏坡, 王雨
        2023, 44(3): 53-58. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00220
        摘要：针对特钢厂4机4流连铸机生产的2Cr13、3Cr13、4Cr13铸坯表面凹陷、纵裂缺陷进行分析和研究，通过工艺措施解决了Cr13型马氏体不锈钢铸坯的表面凹陷和纵裂问题。采用预熔型保护渣，其中SiO2和CaO均为28%~31%、Al2O3为6%~9%、Na2O为7%~10%、F-为3%~6%，以及综合配碳，尤其是增加炭黑的加入量，总C含量为15%~18%。保护渣碱度控制在1.0左右，熔化温度为1130~1150 ℃，1300 ℃时黏度为0.40~0.55 Pa·s；保护渣转折温度为1140~1180 ℃，结晶率约为48.8% 。控制中间包内2Cr13钢液过热度≤30 ℃，3Cr13和4Cr13钢液过热度≤35 ℃；连铸过程中采用自动加渣方式，控制适宜的渣层厚度并保持液面稳定。  
        关键词：Cr13型马氏体不锈钢;连铸;纵裂;保护渣   
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        更新时间：2026-01-21

      • 保护渣添加剂组成对M2高速钢模铸锭表面质量的影响

        忽金钊
        2023, 44(3): 59-63. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00204
        摘要：介绍了模铸对保护渣的要求及常用添加剂的作用，并根据M2高速钢的成分、熔点等特性，通过向通用型模铸保护渣中添加萤石粉、碱粉和可膨胀石墨，对保护渣的熔点、黏度、铺展性进行调整，在生产中进行了大量试验。当单独添加萤石粉7%以上或同时添加萤石粉、碱粉各4%以上时，M2高速钢模铸锭表面粘渣面积比例降低至2%，但锭身恶化严重，出现超5%的凹坑；当萤石粉、碱粉及可膨胀石墨均添加4%时，铸锭表面粘渣面积比例降低至0%，锭身表面良好，满足了M2模铸高速钢的使用要求。适合M2系列高速钢模铸保护渣的化学成分为（（18～21） %TC，（29～34） % SiO2，（14～17）% Al2O3，（12～15）% CaO，（4～7）% Na2O，（2～4）% Fe2O3，（1～3）% MgO，（2～4）%F，（0.5～2）% K2O。  
        关键词：保护渣;添加剂;模铸;M2高速工具钢;表面质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 结晶器电磁搅拌对Q355NE Φ800 mm圆坯凝固组织及偏析的影响

        周伟基, 姚玉东, 刘佳伟, 岳峰, 史建凯
        2023, 44(3): 64-68. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00147
        摘要：以钢厂Φ800 mm圆坯连铸机为研究对象，研究结晶器电磁搅拌电流和频率对电磁扭矩以及Q355NE钢圆坯等轴晶率和碳偏析的影响规律。研究发现，电磁扭矩随着结晶器电磁搅拌（M-EMS）电流的增加而增加，且增加幅度逐渐加大。电流越高，频率对电磁扭矩的增强效果越显著。电流在0~200 A时，等轴晶率随电流和电磁扭矩的增加而增加，且等轴晶率和电磁扭矩呈线性关系。电流为150 A时出现皮下负偏析，相比较于电流为50 A，电流为150 A时出现了更为严重的晶间转变正偏析。  
        关键词：结晶器电磁搅拌;电磁扭矩;Q355NE圆坯;等轴晶率;宏观偏析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 8620系齿轮钢300 mm × 340 mm铸坯宏观偏析改善

        葛洪硕, 任一峰, 张广军
        2023, 44(3): 69-73. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00171
        摘要：通过使用拉矫机在铸坯凝固前沿压出的点状裂纹推算出8620系齿轮钢（/%：0.18～0.24C，0.18～0.32Si，0.65～1.0Mn，0.45～0.55Cr，0.50～0.80Ni，0.15～0.25Mo，≤0.025P，≤0.020S）300 mm × 340 mm连铸坯经过每一台拉矫机处铸坯的坯壳厚度（点状裂纹法），以此数据代入并校准铸坯凝固模型，计算出铸坯中心固相率，并设计压下量参数，采用第5、6、7、8共4台拉矫机进行压下，压下量分别为2、3、5、4 mm，总压下量共14 mm，试验后，在铸坯和轧材试样上钻孔进行碳硫分析。结果显示，和未经轻压下的铸坯相比，8620系齿轮钢铸坯碳偏析指数0.97～1.03的比例由原工艺的83.5%提升至94.2%，轧材碳偏析指数0.97～1.03的比例由原工艺的91.5%提升至98.8%，低倍试样原位分析致密度由0.899 9提升至0.976 9，疏松度由0.100 3降低至0.017 8，铸坯成分偏析和致密度有所改善。  
        关键词：8620系齿轮钢;轻压下;点状裂纹法;宏观偏析   
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        更新时间：2026-01-21

        成形与相变

      • 苏梁, 弓硕, 王福明
        2023, 44(3): 74-83. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00187
        摘要：实验研究了加热温度和保温时间对具有不同AlN析出状态的SCr420H齿轮钢的奥氏体晶粒长大行为的影响。用Thermo-Calc热力学计算软件计算了实验钢AlN析出相的平衡溶解规律，并用场发射透射电子显微镜研究了实验钢中AlN的析出行为。结果表明，热轧空冷态的试样在950~1 050 ℃渗碳0.5 h均出现混晶，奥氏体平均晶粒度级别低于5级。经过1 210 ℃固溶水淬处理的试样在950~1 000 ℃渗碳0.5~6 h和在1 050 ℃渗碳0.5~2 h奥氏体晶粒均不发生长大，晶粒度级别在9.5~10级；在1 050 ℃渗碳2 h以后开始出现异常晶粒长大。试样经1 210 ℃固溶水淬后在700 ℃等温1 h水冷处理，可使其在1 050 ℃渗碳8 h而不发生异常晶粒长大或混晶，奥氏体晶粒平均尺寸为14 µm，晶粒度级别为9.4级。试样在渗碳过程中的奥氏体晶粒长大行为主要受钢中第二相AlN的溶解度和熟化速率控制。固溶后在1 050 ℃渗碳0.5 h的试样中AlN析出相尺寸均小于80 nm，平均尺寸为27.8 nm，渗碳2.5 h的试样中出现了尺寸大于100 nm的AlN粒子，数量占比为14.3%，AlN粒子的平均尺寸为64.2 nm。  
        关键词：齿轮钢;渗碳;晶粒长大;AlN   
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        更新时间：2026-01-21

      • 盐浴等温热处理对超高强硬线钢100Si组织和性能的影响

        郭洛方, 徐凯, 高永彬, 孙强, 牛斌
        2023, 44(3): 84-89. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00118
        摘要：通过测定100Si钢Φ14 mm盘条等温TTT曲线和设计盐浴热处理工艺实验对100Si钢盘条强塑性进行工艺技术研究。结果表明：100Si钢的鼻尖温度为580 ℃左右，对应等温转变孕育期最短时间为5 s左右，且100Si钢等温相变行为对温度十分敏感；随盐浴等温温度（510～580 ℃）的升高，盘条抗拉强度以及断面收缩率呈降低趋势；随离线奥氏体化温度升高，100Si钢盘条的珠光体球团尺寸增加；与热轧盘条相比，盐浴热处理条件下盘条的索氏体片层间距分布比较集中，且索氏体片层间距随着盐浴温度的降低而减小；温度低于920 ℃时，100Si钢中的V将以VC的形式在奥氏体中析出，且VC在铁素中的析出发生在珠光体转变之后；在较低的奥氏体化温度以及较低的盐浴温度下盘条中析出的VC粒子质量分数较少，会减弱析出强化； 920 ℃离线奥氏体化、530 ℃盐浴等温的热轧盘条具有最好的索氏体相强化效果与析出强化效果之间的平衡，其较好的力学性能为抗拉强度1 650 MPa，断面收缩率32.5%。  
        关键词：桥梁缆索;100Si钢;盐浴热处理;片层间距;析出强化   
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        更新时间：2026-01-21
      • 李成龙, 钟裕国, 李晴, 赵长虹, 荣文凯
        2023, 44(3): 90-93. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00192
        摘要：针对C含量分别为0.031%和0.015%的GH3128合金锭，采用相同自由锻锻造工艺由Φ500 mm铸锭锻制成350 mm × 350 mm方坯，再分别采用1 180 ℃和1 100 ℃的加热温度以及27.5%和36%的每火次变形率将350 mm × 350 mm方坯锻成Φ200 mm圆棒。结果表明，1 100 ℃加热并采用27.5%每火次变形率可以获得最佳晶粒组织；同时显微组织及碳化物数量与C含量关系密切，而与锻造工艺关系较小；0.031%C相较于0.015%C，室温拉伸强度提升5%~10%，950 ℃高温持久时间提升30%。  
        关键词：高温合金GH3128;自由锻;碳含量;晶粒度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 石油钻铤用4145H热轧圆钢用Φ600 mm圆坯加热装炉优化

        张新文, 轩康乐, 孟祥岩, 施嘉凯, 刘永
        2023, 44(3): 94-97. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00222
        摘要：以石油钻铤用4145H热轧圆钢为研究对象，在加热炉预热段温度较高（870~920 ℃）的工况条件下，设计出一种温送温装工艺：入炉前铸坯表面温度控制在200~400 ℃，预热段时间≥120 min，升温段温度950~1 050 ℃，保温时间≥60 min，高温段1 220~1 280 ℃，保温时间≥240 min，总加热时间≥510 min。通过工艺试验，采用Φ600 mm连铸圆坯轧制Φ260 mm圆钢，对比热送热装、温送温装、冷送冷装三种入炉方式下热轧圆钢的质量情况，得出温送温装工艺可以获得良好的表面质量和内部质量。  
        关键词：钻铤用4145H钢;Φ600 mm圆坯;热送热装;温送温装;冷送冷装   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高镜面塑料模具钢P80在线固溶工艺实践

        李声延, 刘小林, 董富军, 廖桑桑, 孙乐飞
        2023, 44(3): 98-103. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00170
        摘要：采用Gleeble 3800热模拟试验机进行了P80在线固溶工艺试验研究，发现开冷温度在870～930 ℃范围内，温度越低，在线固溶再经过时效后，硬度越高，方差减少，硬度波动降低。在保证获得单相组织，且硬度均匀的前提下，确定了开冷温度与冷却速度等工艺参数：在线固溶工艺为开冷温度860～880 ℃、冷却速度10 ℃/s，返红温度≤400 ℃。利用上述工艺参数进行生产实践，发现在线固溶后的P80钢板经过520 ℃/3 h时效处理后，组织由贝氏体+马氏体转变为粒状贝氏体+板条贝氏体，硬度为40.1 HRC，满足技术要求，可以实现对离线固溶工艺的替代。  
        关键词：P80钢;塑料模具钢;在线固溶;时效;硬度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热处理工艺对水电站用钢SXQ500/550DZ35奥氏体晶粒的影响

        唐郑磊, 王福明, 于乔木, 郭然, 许少普, 张阳
        2023, 44(3): 104-108. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00205
        摘要：通过系列加热温度、保温时间试验、析出相的检测，对水电站用钢SXQ500/550DZ35奥氏体晶粒的长大进行研究，确定完全奥氏体化的推荐温度为900~950 ℃，推荐保温时间在20~60 min，目的在于通过细化晶粒钢保证其低温冲击韧性，并为后期热处理工艺的完善提供相关依据。  
        关键词：SXQ500/550DZ35钢;奥氏体晶粒;析出相;水电站用钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷拔变形量对30CrMnSiNi2A六角材晶粒度及脱碳判定的影响

        赵成志, 张玉春, 李建新, 庞学东, 孙勇, 翟羽佳, 梁晓东
        2023, 44(3): 109-113. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00159
        摘要：分析30CrMnSiNi2A钢冷拔六角材总脱碳不合原因，结果表明：当冷拔一次拔制变形量处于临界变形区间时，经690 ℃退火后冷变形区域晶粒较为粗大，影响总脱碳判定。当冷拔一次拔制变形量在21%～30%时，经热处理后冷变形区域再结晶晶粒得到细化。从而消除因变形量处于临界变形区间导致拔制退火后晶粒粗大而影响总脱碳判定准确性。通过生产实践将冷拔一次变形量控制在20%～25%，并降低退火温度到630 ℃，生产的S22 mm六角材总脱碳满足标准要求，且脱碳层改善效果明显。  
        关键词：30CrMnSiNi2A钢;冷拔六角材;再结晶;晶粒;总脱碳;热处理;铁素体   
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        更新时间：2026-01-21

      • 含Cr合金钢线材氧化铁皮分析与工艺优化

        王宁涛, 陈继林, 王利军, 张鹏
        2023, 44(3): 114-118. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00225
        摘要：研究了低碳钢、低合金钢以及含Cr的合金钢不同温度时的氧化情况，测量铁皮厚度并对铁皮进行物相分析，发现含Cr的合金钢线材在850 ℃氧化时，容易生成Fe3O4，且缓冷时铁皮又以Fe2O3为主。正常轧制时，含Cr的合金钢线材在850 ℃吐丝以及缓慢冷却时容易生成以Fe3O4为主要成分的铁皮，对后续的酸洗除鳞不利。提高吐丝温度到900 ℃以上，并且吐丝后开启保温罩，可以提高FeO的含量，从而改善氧化铁皮的除鳞性能。  
        关键词：氧化铁皮;Cr;EBSD;合金钢   
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        更新时间：2026-01-21
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