最新刊期
      2023年第44卷第4期

        冶炼与凝固

      • 不同侧吹参数下RH内气液两相循环流动模拟研究

        袁建都, 冯亮花, 郭柄君, 王硕, 水玺琛
        2023, 44(4): 1-7. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00030
        摘要：通过建立包括真空室、浸渍管、钢包的180 t RH气液流动三维物理数学模型，采用VOF两相流模型和应用FLUENT软件进行数值模拟研究了侧吹氩气喷孔布置方式及吹气量对RH内气液两相循环流动的影响。分析了喷气孔单层布置和双层交错布置对喷气流量和上下层间距对上升管出口截面含气率、上升管和下降管出口速度以及循环流量的影响。结果表明，氩气在上升管内贴壁上升，并携带钢液向上运动，沿着运动方向管内截面含气率逐渐增加，在出口截面处含气率达到最大；上升管出口截面含气率越小，上升管出口和下降管出口截面中心速度越大，循环流量越大，均混时间越短；喷气管双层布置、减小间距、增大吹气量，有利于循环流量的提高和均混时间的缩短。  
        关键词：RH真空精炼;喷孔布置;吹气量;循环流量   
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        更新时间：2026-01-21

      • S31254超级奥氏体不锈钢凝固相转变的热力学分析

        张威, 王旗, 王丽君, 李建民
        2023, 44(4): 8-14. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00232
        摘要：超级奥氏体不锈钢广泛应用于海洋、环保、化工等苛刻腐蚀环境。由于合金化程度较高，凝固过程凝固偏析严重，析出相多且复杂。本文结合热力学计算软件Thermo-Calc，分析S31254超级奥氏体不锈钢在凝固过程中组织的组成和析出相的演变规律，主要合金元素Mo、Cr、Ni、N在凝固过程发挥的功能及其对相组织演变的影响，Mo-Cr元素交互作用对凝固相组织演变影响规律。结果表明，该钢种液固相线温度分别是1 394.4 ℃和1 358.6 ℃，平衡凝固路径是L→γ，非平衡凝固路径是L→L1+γ→L2+γ+δ→γ+δ+σ。Mo偏析是导致σ相析出的主要原因，δ相和σ相析出时，液相中Mo含量分别为8.5%和11.3%。  
        关键词：超级奥氏体不锈钢;热力学计算;凝固偏析;析出相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 210 t转炉氧枪射流性能优化与工业应用

        杨东亚, 彭其春, 童志博, 刘红军, 吴平辉, 谭大进, 谢成
        2023, 44(4): 15-21. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00027
        摘要：为改善国内某钢厂210 t大型转炉供氧强度低、冶炼周期长等问题，对目前所用六孔氧枪喷头参数进行优化设计，利用数值模拟明确射流动力学特征。结果表明：枪位在1.5 m之前，轴向速度变化随倾角变化不明显，当枪位超过1.5 m时，随着喷孔倾角增加，轴向速度减小幅度增大。射流聚并行为随着倾角增加得到明显改善。射流有效动能随射流行进快速下降，枪位1.5 m时只占比初始动能的20%左右，随后动能衰减趋缓，到2.7 m时动能损耗仅5%左右。优化后的210 t转炉六孔氧枪设计参数为：倾角15.5°，马赫数2.06，喉口直径45.89 mm，出口直径61.14 mm。工业试验的结果表明，优化后的氧枪比优化前所用氧枪的吹氧时间减少了43 s，脱磷率提高了11.4%。  
        关键词：210 t转炉;六孔氧枪;射流;数值模拟;工业应用   
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        更新时间：2026-01-21

      • 新型水冷模铸生产抗层状撕裂特厚板的浇铸参数模拟优化

        唐郑磊, 许少普, 王福明, 李红洋, 陈熙, 张涛
        2023, 44(4): 22-27. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00045
        摘要：新型水冷模铸锭模系统由可调整锭模、水冷铜底板、保温帽及控制系统组成，从生产抗层状撕裂性能特厚板的提料尺寸来倒推水冷模铸的尺寸，并通过Anycasting软件进行4因素5水平正交试验模拟，确定目前水冷控制系统下的最优锭模尺寸（宽面锥度0.75%，窄面锥度0.45%，窄面弧半径1 500 mm，保温帽高度500 mm）及浇铸后2～8 h跟进冷却工艺，并利用水冷模铸中心加隔板的方式，将铸锭一分为二达到一模双锭，类似定向凝固的方式，来使中心的偏析和疏松缺陷存在于坯料的表面，更易于清理，从而提高坯料质量，并可使轧制过程中渗透作用更为有效，达到生产抗层状撕裂特厚板的目的。生产200～400 mm的特厚板钢板，内部质量符合标准JB/T 4730.5-2005的I级及特厚板的抗层状撕裂Z35性能。  
        关键词：新型水冷模铸;特厚板;抗层状撕裂性能;Z向   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铸造双相不锈钢CD3MWCuN凝固与析出热力学模拟

        苏学虎
        2023, 44(4): 28-34. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00018
        摘要：利用FactSage 8.2热力学计算软件对铸造双相不锈钢CD3MWCuN的平衡凝固及冷却过程相变以及非平衡凝固偏析和相变规律分别进行研究。计算表明：平衡凝固及冷却过程的相变路径为：L→L+δ→L+δ+γ→L+δ+γ+N2→δ+γ+N2→δ+γ→δ+γ+Cr2N→δ+γ+Cr2N+M23C6→δ+γ+Cr2N+M23C6+σ→γ+Cr2N+M23C6+σ→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves+ε-Cu→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves+ε-Cu+α→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves+ε-Cu+α+π→γ+M23C6+σ+Laves+ε-Cu+α+π。平衡转变过程中析出的金属间相为σ相与Laves相，其中σ相富Cr、Mo，贫Ni、W且不含N，而Laves相富Cr、Mo及W，贫Ni、Cu；基于Scheil-Gulliver cooling模式的非平衡凝固相变路径为：L→L+δ→L+δ+γ→L+δ+γ+Cr2N→L+δ+γ+Cr2N+M23C6→L+γ+Cr2N+M23C6+σ→L+M6C+σ。非平衡凝固过程：高温液相中主要的析出相为Cr2N，元素Fe为负偏析，Cr、Ni、Mo、W、Cu、N及C为正偏析，其中元素Cr、Mo及W在凝固末期的残余液相内偏析严重。  
        关键词：铸造双相不锈钢CD3MWCuN;热力学计算;凝固与相变;偏析;析出相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电渣重熔过程中渣系对NiCrMoV合金钢电渣锭洁净度的影响

        李健, 凌海涛, 柴锋, 罗小兵, 常立忠
        2023, 44(4): 35-42. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00014
        摘要：针对NiCrMoV合金钢电渣重熔过程中Ti元素的烧损严重问题，通过实验室实验和热力学计算研究了不同渣系对电渣锭化学成分及夹杂物数量、成分和尺寸分布的影响规律。结果表明，电渣重熔后电渣锭中总氧含量明显增加，由自耗电极的15.1×10-6增加至（31.3～42.1）×10-6，夹杂物数密度增加至6.54～15.95个/mm2，而氮含量变化不大；采用渣系70%CaF2-30%Al2O3和55%CaF2-25%Al2O3-17%CaO-3%MgO时，电渣锭中Ti元素的烧损严重，夹杂物以Al2O3为主，渣相中添加一定量的TiO2能较好地控制重熔后Ti的烧损，夹杂物类型主要由Al2O3、Al2O3-CaO-TiO2、其他氧化物夹杂组成，且夹杂物中TiO2含量明显增加；通过热力学计算，揭示了渣相中添加TiO2对稳定电渣锭中Ti元素含量的作用机理；综合考虑重熔后电渣锭的洁净度水平，确定了合适的电渣重熔渣相成分（50%CaF2-25%Al2O3-17%CaO-3%MgO-5%TiO2）。  
        关键词：NiCrMoV合金钢;电渣重熔;渣系;洁净度;热力学计算   
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        更新时间：2026-01-21

      • SiCa和SiCaBa合金对304N不锈钢脱氧和夹杂物变性的影响

        陈漳, 丁航, 仇兵利, 王丽君
        2023, 44(4): 43-48. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00025
        摘要：通过实验研究SiCa（Si71%-Ca28%）和SiCaBa（Si52%-Ca14%-Ba14%-Al1.82%）合金对304N不锈钢脱氧和夹杂物改性及总氧含量的影响。加入SiCa或SiCaBa合金后，夹杂物中MnO消失，并改性为CaO-Al2O3-SiO2-MgO-（BaO）体系，塑性增强。SiCa处理相比于无脱氧剂处理，夹杂物数密度由350个/mm2降低至170个/mm2，尺寸由0.8 μm增加至2.7 μm，面积占比为0.05%，但全氧含量并未明显降低。SiCaBa合金处理后夹杂物熔点进一步降低，塑性进一步增强。夹杂物数密度降低至155个/mm2，尺寸增加至3 μm，面积占比为0.049%。全氧含量进一步降低，由111×10-6降至36×10-6。此外，在加入精炼渣15 min后加入SiCaBa合金，对比30 min后加入的试验结果表明：夹杂物的数量密度进一步下降到70个/mm2，直径3.4 μm，在几种脱氧处理中夹杂物数量最少、改性最优。全氧含量降至最低为原钢样的73%，使冶炼后的304N不锈钢洁净度达到最高。  
        关键词：SiCa合金;SiCaBa合金;304N不锈钢;夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铝脱氧55Cr3弹簧钢轻钙处理的实践与分析

        李学, 吴华杰, 刘维, 孙彦辉, 李明
        2023, 44(4): 49-53. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00038
        摘要：为改善铝脱氧55Cr3弹簧钢连铸过程水口结瘤和连浇性差问题，讨论了不同钙线加入量时夹杂物的演变规律并开展工业试验。结果表明，将55Cr3钢的喂钙线长度由100 m减少到50 m的轻钙处理，钢液中钙含量控制到0.001 7%左右，氧含量约为0.002 6%，整体上夹杂物平均成分的熔点靠近1 600 ℃液相线，CaS夹杂物的面积密度小于0.7 个/mm2，水口结瘤问题得到了改善，平均连续浇注炉数从5～6炉提高到8～10炉，并且夹杂物评级结果合格率高达98%以上，轻钙处理技术取得了较好的效果。  
        关键词：钙处理;55Cr3弹簧钢;热力学计算;工业试验;夹杂物;连烧炉数   
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        更新时间：2026-01-21

      • KR脱硫喷粉工艺实践

        甄先锋, 宋永涛, 吴志敏, 胡建新
        2023, 44(4): 54-57. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00128
        摘要：通过实验室水模实验得出了添加脱硫剂最佳方式为喷吹方式，加上生产过程采取脱硫喷粉枪角度接近90°、喷粉枪相对高度为500 mm、脱硫剂的喷射点为1/2半径以内区域、脱硫剂的粒度不超过2 mm、喷吹速度为130～150 kg/min、粉气比为75 kg/Nm3、高速搅拌时间4～6 min等措施，解决了实际生产过程中存在的喷吹过程管道堵料、喷溅以及脱硫收得率不稳而造成脱硫效率低等问题，使得喷吹脱硫的优势充分发挥。相比较于批量添加（重力）的方式，节约脱硫剂可以达到25%。  
        关键词：KR脱硫;喷粉脱硫;降本增效   
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        更新时间：2026-01-21

      • 石油套管用37Mn5钢全流程洁净度分析及工艺改进

        宋景凌, 周旋, 李恒华
        2023, 44(4): 58-64. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00216
        摘要：为探究某钢厂当前冶炼37Mn5钢过程中所存在的问题，对生产中连续两个炉次进行全流程取样分析，包括金相样、氧氮棒以及精炼渣样，经优化改进，最终得到的结论如下：（1）在LF精炼阶段以及VD钙处理阶段有不同程度的二次氧化现象产生，尤其喂钙线阶段反应较为剧烈，容易引起钢液二次氧化，导致Ds类夹杂物增加，通过优化精炼脱氧操作，钙线喂入量由1.4～1.7 m/t降低至0.95 m/t，各类夹杂物均≤1.5级，合格率100%；（2）精炼渣的成分分析得出，三元相图中渣成分点都在液相区以外，导致精炼渣熔化性能不好，流动性较差，通过提高渣中SiO2至9%～12%，Al2O3至25%～30%，将二元碱度控制在5～8，可提高渣的熔化性、流动性，渣的覆盖能力加强，有效防止二次氧化；（3）中间包浇注阶段相比于VD阶段，氧氮含量基本稳定，但夹杂物数量有一定的提升，夹杂物增长速率远超夹杂物内生速率，因此，其来源为卷渣，应保持中间包平稳浇注，同时避免钢包下渣现象发生。  
        关键词：37Mn5钢;全流程分析;石油套管钢;工艺优化;渣系优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 65Mn钢LF精炼渣系优化及工业试验

        张保忠, 孙国敏, 李志伟, 彭勇生, 刘万善, 朱施利
        2023, 44(4): 65-69. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00009
        摘要：为了研究适合高洁净度高碳钢的LF精炼渣渣系，通过FactSage热力学软件计算精炼渣碱度（R）、（CaO）/（Al2O3）对精炼渣熔点的影响，得出最合适的精炼渣成分。根据热力学计算的精炼渣成分，降低原有渣系的钙铝比，并将优化的渣系成分用于65Mn钢工业试验。结果表明：优化后的精炼渣系成分质量分数为CaO52%～58%、Al2O328%～33%、SiO28%～12%、MgO5%～7%、R=4～6、（CaO）/（Al2O3）=1.5～2；使用该渣系进行工业试验，LF出站时的T.［O］可达7×10-6～13×10-6，RH出站时的T.［O］可达6×10-6～12×10-6；钢中全氧质量分数基本可控制在10×10-6内；65Mn钢卷中的B类细系夹杂均不大于1级，达到高级优质钢要求。  
        关键词：65Mn钢;LF;精炼渣系;全氧;热力学计算   
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        更新时间：2026-01-21

      • 15CrMoG矩形坯保护渣优化实践

        张军卫, 郝文权, 颜昊, 刘政鹏
        2023, 44(4): 70-73. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00214
        摘要：针对15CrMoG矩形坯出现的凹陷与纵向裂纹，设计了保护渣熔化温度、碱度、粘度等技术参数。将保护渣碱度由0.85调整到1.15，熔点由1 132 ℃调整到1 200 ℃，粘度由0.67 Pa·s调整到1.4 Pa·s，提高保护渣的析晶率，增大固态渣膜厚度，提高热阻，均匀稳定了传热；同时将保护渣熔速由70 s优化到32 s，控制振动参数，提高非正弦振动偏斜率，增大保护渣消耗量，改善润滑。通过保护渣理化指标和振动参数的优化，消除了铸坯表面凹陷与纵向裂纹。不良铸坯的精整处理比例大幅降低，减少了铸坯修磨工作量，提高了金属收得率。  
        关键词：15CrMoG钢;凹陷;纵裂;保护渣   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电弧炉炼钢过程的系统工程思考

        陈煜, 赵瑞敏, 魏光升
        2023, 44(4): 74-79. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00041
        摘要：随着系统科学体系的逐步完善，钢铁生产方式由于科技创新和发展也经历了从经验模式转变为科学生产模式，对具有过程系统特征的钢铁工业，可以应用系统工程的方法整体进行思考和分析，借助系统科学的技术手段对复杂的电弧炉炼钢过程进行抽象描述，将复杂的涉及多物态多能态的电弧炉炼钢过程抽象为以物质和能量转化为约束的单元系统，全面理解电弧炉炼钢生产中能量和物质转化过程，对约束条件附加过程时序因素，可以建立过程模型对生产过程进行模拟，针对实际工况下电弧炉冶炼过程的系统解析和抽象，能够建立以工艺操作为控制因素的过程控制模型，对实际生产炉料结构产生的问题，准确分析影响技术经济指标的关键工艺因素，解决了目标温度和碳含量“同步”问题，取得了将单炉冶炼周期缩短2 min的生产效果。  
        关键词：电弧炉炼钢;系统工程;过程优化   
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        更新时间：2026-01-21

        成形与相变

      • 热处理对时速350 km/h列车制动盘材料组织及性能的影响

        李凯昕, 邓伟, 文辉, 于良机, 邬冬生, 王福明
        2023, 44(4): 80-87. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00228
        摘要：随着列车高速化发展，对列车性能要求愈来愈高，尤其是制动系统中的制动盘性能。本文以锻钢制动盘材料为研究对象，进行了不同淬火、回火温度对比试验。结果表明，随淬火温度增加，强度提高，均可达1 100 MPa以上；而冲击功呈下降趋势。考虑强韧性匹配度，选择890～920 ℃淬火温度。随回火温度升高，强度降低，韧性升高；在650 ℃时，强韧性匹配较好，抗拉强度和屈服强度可达1 274、1 204 MPa，冲击功达43 J。综合考虑，推荐选取中间温度650 ℃为合适回火温度。  
        关键词：高速列车;制动盘;淬火温度;回火温度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB高温螺栓钢低温冲击韧性的影响

        龚雪婷, 赵吉庆, 杨钢, 杨滨
        2023, 44(4): 88-93. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00006
        摘要：通过力学性能测试，扫描电子显微镜（SEM）、透射电子显微镜（TEM）、电子背散射衍射（EBSD）等微观组织测试方法，研究了淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB钢棒材整体热处理后力学性能的影响。结果表明，1 040 ℃奥氏体化处理1 h后，采用水冷淬火能够获得较好的强度与低温冲击韧性匹配，采用油冷淬火强度变化不大，低温冲击韧性急剧下降，进一步降低冷却速度，低温冲击韧性持续恶化。奥氏体化处理后，冷却方式由水冷→油冷→空冷→炉冷，基体组织的转变过程为板条状贝氏体→粒状贝氏体+板条状贝氏体→粒状贝氏体→α铁素体。700 ℃回火后，板条贝氏体中析出相细小弥散，粒状贝氏体M/A岛中析出具有一定取向连续分布的M3C碳化物。奥氏体化处理后冷速越慢，M3C相尺寸越大，沿M/A岛边缘聚集程度越高。淬火冷却速度由水冷降至油冷，导致的低温冲击韧性恶化主要由三个因素引起，分别为贝氏体板条宽化、大角度晶界比例下降、粒状贝氏体组织中M/A分解析出连续分布的M3C碳化物。M3C碳化物连续分布，为裂纹扩展提供了低能通道，是导致低温冲击韧性快速下降的主要原因。  
        关键词：高温螺栓钢;淬火冷却方式;低温冲击韧性;粒状贝氏体;M3C碳化物   
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        更新时间：2026-01-21

      • AlN和Zr微合金化对齿轮钢热塑性及渗碳处理晶粒度的影响

        杨飞飞, 徐海卫, 耿豪, 季晨曦, 狄国标
        2023, 44(4): 94-101. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00020
        摘要：齿轮钢渗碳过程常采用AlN控制奥氏体晶粒长大，然而，AlN大量析出将恶化其热塑性和裂纹敏感性，且1 050 ℃高温渗碳时AlN回溶，钉扎作用减弱。通过设计不同AlN浓度积（［%Al］［%N］）以及Zr微合金化的钢种，研究AlN和Zr微合金化对于20Cr系齿轮钢热塑性和渗碳处理奥氏体晶粒长大行为的影响，结果表明：对于20Cr系齿轮钢，提高AlN浓度积会使其热塑性恶化，塑性低谷（750～900 ℃）向高温区移动。而渗碳过程钢中AlN浓度积较低或Ostwald熟化现象，均会减弱AlN的钉扎晶界效果。因此，将钢中的［%Al］［%N］控制在2.9×10-4～5.1×10-4之间偏下限控制较为合适。此外，齿轮钢中的Zr在凝固过程中会优先析出粗大的Zr（C，N），而造成AlN析出量减少，削弱钉扎晶界的效果。故需要对N元素含量进行控制，避免粗大高温析出相的出现对AlN造成影响。  
        关键词：齿轮钢;AlN;热塑性;晶粒度;Zr微合金化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 12Cr1MoVG厚壁钢管高温正火+回火的组织和性能

        张银桥, 孔繁革, 张继宏, 王煜, 朱志宝, 李勇, 李海松
        2023, 44(4): 102-107. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00043
        摘要：通过显微组织观察和室温拉伸试验、室温冲击试验、硬度试验和高温持久性能试验，研究了Φ457 mm×70 mm 12Cr1MoVG（/%：0.13C，0.21Si，0.56Mn，1.07Cr，0.31Mo，0.20V，0.008P，0.004S，0.02Ni，0.004Cu，0.012 4Al）钢管在1 000 ℃正火后采用水雾加速冷却和740 ℃回火的组织和性能。结果表明：显微组织为铁素体+贝氏体，贝氏体量约占65%，晶粒度7～5级；屈服强度为416 MPa，抗拉强度为575 MPa，室温冲击功为206～244 J，布氏硬度187HBW；575 ℃×105 h持久强度为86 MPa；575 ℃/100 MPa持久51 480 h未断；575 ℃/120 MPa持久27 198 h断裂，试样开裂起源于晶界蠕变孔洞，周边贝氏体基体没有发现严重的球化等现象，组织稳定性优异。  
        关键词：12Cr1MoVG厚壁钢管;组织与性能控制;贝氏体;高温持久强度   
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        更新时间：2026-01-21
      • 林田子, 杨颖, 翟晓亮, 王厚昕, 郭爱民, 梁智涛
        2023, 44(4): 108-113. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00004
        摘要：通过Gleeble 3800热模拟试验机，对一种新型不同Nb含量纵向变截面耐候桥梁钢进行变形抗力试验，测定了试验钢在变形速率为1、5、10 s-1，变形温度为750～1 000 ℃，变形量为50%等不同变形参数下的变形-应力曲线。并通过金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段，研究了试验钢在不同热变形参数下的显微组织变化。根据试验结果，分析了变形参数和Nb含量对纵向变截面耐候桥梁钢的变形抗力和显微组织的影响。结果表明：当Nb含量≥0.03%时，钢板的变形抗力显著增大，组织明显细化，添加一定量的Nb元素可提高钢板再结晶温度50 ℃以上，使LP耐候桥梁钢能够在变形温度为850～950 ℃的高温区轧制，以更好的保证LP钢板的板型和综合性能，为LP钢板产品的试制提供了理论依据。  
        关键词：耐候桥梁钢;纵向变截面;Nb含量;变形参数;变形抗力;显微组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 包套轧制法制备6.5%Si高硅钢及其性能特点

        陈锦旗, 程朝阳, 冯大军, 王小小, 石祥聚, 彭志贤
        2023, 44(4): 114-119. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00032
        摘要：本文针对6.5%Si高硅钢的室温脆性难以轧制问题，采用普通硅钢热轧板（≤3%Si）对高硅钢（6%～8%Si）钢坯进行包套，通过热轧、温轧及高温退火制备0.3 mm厚高硅钢带材。通过研究发现，包套高硅钢热轧板在室温和280 ℃温度区间发生了较为明显的脆性-韧性转变，在280 ℃拉伸时延伸率显著增大，断口形貌呈现出大量韧窝，表现为塑性断裂。根据实时监测的工艺参数可知，包套6.5%Si高硅钢热轧板在550～600 ℃温轧时的平均轧制力与板厚、辊缝、材料硬化程度及开轧温度等因素相关，压下率随着厚度的减薄先增大而后减小，减小的原因与轧制负荷趋于饱和及轧制厚度接近目标厚度有关。温轧成品板的包覆层与中间层之比为1/5，0.3 mm厚温轧板经高温退火后，制备出成品板磁性能优异，其高频铁损P0.2/10k为78.8 W/kg，明显低于普通的3%Si硅钢。  
        关键词：6.5%Si高硅钢;包套轧制;力学性能;磁性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 16MnCr5高温热塑性及连续冷却转变曲线测定及应用

        王宁涛, 王利军, 郭俊成, 韩光洋
        2023, 44(4): 120-124. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00007
        摘要：动态高温热塑性实验表明16MnCr5钢在第II脆性区（900～1 200 ℃）未出现脆性，最佳变形温度为800～1 050 ℃。在600～750 ℃之间塑性变差，对应于第Ⅲ脆性区。连续冷却转变实验表明16MnCr5钢在0.5～3 ℃/s之间冷却时，得到均匀的铁素体和珠光体组织；超过5 ℃/s冷却时，出现贝氏体组织。16MnCr5钢连铸坯冷却到600 ℃组织转变刚完成或尚未完成，因此，热装的温度应尽量低于600 ℃。16MnCr5钢盘条轧制后关闭保温罩缓冷，运用于生产Φ30 mm大规格16MnCr5钢线材，组织为F+P，晶粒度约7.5级，硬度达到80HRB，组织均匀，可以满足下游用户拉拔、冷镦使用要求。  
        关键词：16MnCr5钢;高温热塑性;CCT;热装   
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        更新时间：2026-01-21

        应用与服役

      • 高强度热采套管TP110H的350 ℃高温力学性能研究

        吴亮亮, 吴永超, 周家祥, 张旭
        2023, 44(4): 125-128. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00194
        摘要：针对热采井350 ℃高温、17 MPa高压力以及多轮次蒸汽吞吐的特殊工况，研究了TP110H在首次注汽和多轮次注采循环时的力学特性，试验表明：TP110H管在注热时，产生热应力达764 MPa，材料产生少量的塑性应变和应力松弛效应；15轮次蒸汽吞吐的管柱应力基本稳定，实验前后常温时的强度和延伸率基本没有变化；实验前后350 ℃时的高温屈服强度降低约50 MPa，抗拉强度降低约13 MPa，断后延伸率降低约2%。  
        关键词：热采井;蒸汽吞吐;套管;应力松弛   
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        更新时间：2026-01-21
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