最新刊期
      2023年第44卷第6期

        综述

      • Nb在变形高温合金中的作用

        王志刚, 王立, 曹政
        2023, 44(6): 1-7. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00241
        摘要：以载入《中国高温合金手册（2012年版）》的经过国家验收、鉴定或批量生产的变形高温合金为主要研究对象，通过大量的文献调研，总结了Nb在变形高温合金中的作用。总结表明，在高温合金中，Nb既是主要的固溶强化元素，又是主要的沉淀强化元素。在固溶强化型高温合金中，Nb主要形成NbC、Z-（Ni0.04Cr0.83Fe0.13）1.9（W0.15Mo0.09 Nb0.76）3.3 N等相，显著提高合金的蠕变强度，降低蠕变速率，同时能保证合金良好的焊接工艺性能；在沉淀强化型高温合金中，主要形成γ′-Ni3（Al，Ti）相、γ″-Ni3 Nb相、δ-Ni3 Nb相、ε-Ni3（Nb，Ti）相、Laves-（FeCoNi）1.84（NbTiSi）相等，通过控制析出相尺寸、形貌和分布的变化来获得良好的综合性能。目前有接近30%的变形高温合金均采用Nb元素进行强化，现代高温合金材料的发展已经离不开Nb元素。  
        关键词：Nb;变形高温合金;固溶强化型高温合金;沉淀强化型高温合金   
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        更新时间：2026-01-21

        产品研发

      • 09CuPCrNi耐候钢生产工艺研究

        蒋栋初, 刘从德, 印传磊
        2023, 44(6): 8-11. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00069
        摘要：某钢厂采用“KR铁水脱硫→90 t转炉→LF精炼→RH精炼→150 mm×150 mm方坯连铸”工艺流程工业化生产耐候钢09CuPCrNi（/%：0.07～0.13C，0.35～0.65Si，0.70～1.00Mn，≤0.010S，0.065～0.150P，0.10～0.30Ni，0.30～0.70Cr，0.15～0.40Cu，≤0.040Al）。通过转炉采用石灰和白云石总用量19 kg/t的少渣量、终渣二元碱度控制在2～3的低碱度造渣、吹炼氧枪枪位1.3 m左右的低枪位吹炼工艺，实现终点w［P］≥0.065%。精炼过程采用铝强脱氧及渣面复合脱氧，控制精炼炉渣碱度7～9，RH真空处理结束钙处理，连铸弱冷冷却等工艺措施，成功开发09CuPCrNi耐候钢，化学成分稳定，非金属夹杂物级别A类细≤1.0级、B类细≤1.5级、C类细0级、D类细≤1.0级、DS≤1.5级，洁净度高，轧材表面及低倍无裂纹，晶粒度6级，各项指标满足技术要求。  
        关键词：耐候钢;转炉吹炼;低碱度;钙处理;洁净度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 锻钢冷轧工作辊冶金质量剖析与电渣工艺改进

        霍振全, 杨立锋
        2023, 44(6): 12-18. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00068
        摘要：对锻钢冷轧工作辊的冶金质量缺陷的夹杂物超标、碳化物偏析及表面随机缺陷（DRS）三个典型问题进行深入研究和剖析。通过采用改进电渣密封罩和电渣气氛保护，氧浓度在0.001 0%左右，夹杂物超标率降低4%～5%；通过电渣水冷强化对水质和进水温度的改善，控制进水温度15～35 ℃，进回水水温差4～5 ℃，液析碳化物偏析合格率接近100%；通过电渣锭细长化改变电渣锭的规格，表面随机缺陷DRS合格率由85%提升至92%，冷轧工作辊冶金质量得到有效改善。  
        关键词：冷轧工作辊冶金质量;电渣气氛保护改进;电渣水冷强化改善;电渣锭细长化改变   
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        更新时间：2026-01-21

      • MT级钢帘线用盘条均匀性关键技术及应用

        高永彬, 李麦麦, 郭洛方, 代芳音, 姜军, 袁相坤, 张文涛
        2023, 44(6): 19-24. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00227
        摘要：通过增加碳含量及Cr合金化的方式提高帘线钢的强度，设计了MT级钢帘线用盘条C97D2-E的化学成分；采用Scheil-Gulliver凝固微观偏析理论建立新凝固传热模型，指导C97D2-E的连铸工艺，解决了连铸坯中心偏析、疏松和内裂等缺陷，优化后半成品的碳偏析指数可控制在1.05以内；采用特殊设计的风口喷嘴配合斯太尔摩风机的“佳灵”装置，进行风冷工艺优化，优化后盘条索氏体片层间距明显减小，索氏体片更加平直，索氏体片层间距控制在89 nm，珠光体团晶粒度更加均匀细小，珠光体团大小控制在20 μm；成品钢丝抗拉强度达到4 089 MPa，扭转过程中无分层，捻制5 000 m无断丝，可满足2×0.30MT规格钢帘线的要求。  
        关键词：MT级钢帘线用盘条;轻压下;偏析;珠光体团;索氏体片层间距   
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        更新时间：2026-01-21

        冶炼与凝固

      • 精准钙处理指导软件开发及在特殊钢生产中的应用

        王伟健, 杨文, 任英, 张立峰
        2023, 44(6): 25-30. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00111
        摘要：针对钢液钙处理过程存在的钙收得率低、钙处理效果不稳定等难点问题，建立了精准钙处理模型，开发了精准钙处理指导软件，并应用于特殊钢生产中夹杂物控制的钙处理。采用Wagner模型计算钢液中组元的活度，采用离子-分子共存理论计算液态夹杂物组元的活度，然后根据系统自由能最小原理求解热力学平衡，得到钢液成分和夹杂物成分的变化。同时，建立了深度神经网络模型，实现了钙处理过程钙收得率的精确预测。在此基础上开发了以夹杂物成分精准控制为目标的钢液精准钙处理在线指导软件，可根据实际钢液成分和温度等操作条件，结合现场操作相关参数，计算出合理的喂钙线长度。该指导软件在特殊钢生产中得到了良好应用，能够为实际特殊钢生产过程的钙处理操作提供在线精准指导，稳定提升钙处理效果，减少含钙合金的消耗量，促进特殊钢生产的绿色化发展。针对45Mn钢进行工业试验，根据精准钙处理，软件计算结果，将喂钙线长度由应用前的320～350 m降低至200 m，可以较好的将钢中夹杂物改性为液态，工业试验结果与计算结果吻合较好。  
        关键词：精准钙处理;在线指导软件;热力学;夹杂物控制;特殊钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铸造镍基合金CW12MW与CW6MC平衡凝固及析出热力学模拟

        苏学虎
        2023, 44(6): 31-38. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00063
        摘要：利用Thermo-Calc（TC）热力学计算软件以及专业的TCNI10 镍基数据库，针对铸造镍基合金CW12MW与CW6MC平衡凝固与冷却过程的相变路径以及两种材质的主要合金元素，对各自平衡体系的垂直截面相图的影响分别展开计算分析。计算结果表明：铸造镍基合金CW12MW平衡凝固及冷却过程的相变路径依次为：L→L+γ→L+γ+M6C→γ+M6C→γ+M6C+σ→γ+M6C+σ+M23C6→γ+M6C+σ+M23C6+μ→γ+σ+M23C6+μ，其平衡转变过程中析出主要的金属间相为σ相与μ相，最大相摩尔分数分别为0.27与0.003 7，Cr、Mo及W元素主要促进σ及μ相的形成与稳定；铸造镍基合金CW6MC平衡凝固及冷却过程的相变路径依次为：L→L+γ→L+γ+γ′-Ni3（Al，Ti）→γ+γ′-Ni3（Al，Ti）→γ+γ′-Ni3（Al，Ti）+σ→γ+γ′-Ni3（Al，Ti）+σ+δ-Ni3Nb→γ+γ′-Ni3（Al，Ti）+σ+δ-Ni3Nb+M23C6→γ+σ+δ-Ni3Nb+M23C6→γ+σ+δ-Ni3Nb+P+M23C6→γ+δ-Ni3Nb+P+M23C6，其平衡转变过程中析出主要的金属间相为σ相与P相，最大相摩尔分数分别为0.17和0.25，Mo含量的增加有利于σ相的形成与稳定，Nb含量的增加主要促进δ-Ni3Nb相的析出。理论计算与生产实践表明，铸造镍基合金CW12MW与CW6MC适宜的固溶温度分别为（1 230±14）℃和（1 200±14）℃。  
        关键词：铸造镍基合金;CW12MW;CW6MC;热力学计算;平衡凝固与相变;析出相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 基于PCA-BP神经网络的LF精炼终点温度预测

        苏春阳, 陈君, 姜亚清
        2023, 44(6): 39-44. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00150
        摘要：为提高LF精炼钢水终点温度控制水平，提出了基于主成分分析（PCA）和BP神经网络的联合方法预测LF钢包炉精炼钢水终点温度。基于冶金理论和实际生产实践，选取了42CrMo钢生产过程的10个对终点温度有显著影响的因素作为预测模型的指标体系，然后借助主成分分析法对样本数据进行处理，得到了7个主成分变量，累计方差贡献率为87.24%，消除了数据之间的关联性，以此为基础，建立了基于PCA-BP神经网络的LF炉终点温度预测模型，该模型预测误差在±25 ℃时，模型的命中率为98.71%，模型有较好的识别能力，能够达到LF炉生产过程预测终点温度的目的。  
        关键词：主成分分析;BP神经网络;终点温度预测   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t电弧炉熔池搅拌工艺优化模拟及应用

        曾召鹏, 杜习乾, 王耀, 马建超
        2023, 44(6): 45-52. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00051
        摘要：针对某厂100 t电弧炉出钢自开率低的问题，使用Fluent软件研究了炉壁氧枪不同偏转角度下的熔池流动特性。研究发现，当氧枪偏转角度由0°增加至30°后，基本消除了EBT死区，但钢液对炉壁冲刷强度提高了148.4%。为了平衡炉壁冲刷和熔池搅拌，确定1#、3#、4#氧枪偏转10°，2#氧枪偏转30°的优化方案。实践应用表明，优化后电弧炉出钢自开率由75.2%增加到95.6%，平均出钢温度降低6 ℃；在ML08Al钢上的应用数据表明，终点钢水氧质量分数降低20.9%，终点炉渣T.Fe质量分数降低21.6%。  
        关键词：电弧炉;氧枪;数值模拟;偏转角度;熔池搅拌   
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        更新时间：2026-01-21

      • 增氮析氮法去除钢中夹杂物工艺实践

        张宇迪, 刘建华, 何杨, 李巍, 林俊宇, 陈修君, 毕胜
        2023, 44(6): 53-57. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00040
        摘要：在42CrMoA合金结构钢LF-RH精炼生产中，进行了原生产工艺和增氮析氮法去除钢中夹杂物技术工业试验研究，获得了良好的实验效果。通过系统取样，发现在增氮析氮法LF精炼过程中，通过底吹增氮法可使钢中T［N］含量增至260×10-6以上，满足RH真空精炼过程中以气泡形式析氮的需求；增氮析氮法还具有良好的全氧去除效果，经RH真空处理后，平均T［O］含量下降率可达37.4%；增氮析氮法也具有良好的夹杂物去除效果，经处理后单位面积夹杂物数量由原有的8.771个/mm2降为3.585个/mm2，去除率达34.6%；在各类夹杂物中，增氮析氮法对氧化铝夹杂去除效率最高，处理后可将钢中Al2O3夹杂比例由83%降为74%，有效提升了42CrMoA合金结构钢洁净度。  
        关键词：增氮析氮法;增氮;夹杂物;总氧;RH精炼;42CrMoA钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铬质引流砂与镁碳质滑动水口界面润湿行为

        陈文, 薛俊海, 张海明, 刘宝奎, 杨鑫
        2023, 44(6): 58-62. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00130
        摘要：以某钢厂连铸用铬质引流砂为研究对象，采取经典的滴落法研究常用铬质引流砂对滑动水口材料（以MgO-C材料为主）的润湿、侵蚀行为的影响，探究铬质引流砂对滑动水口材料润湿和侵蚀机制。研究结果表明，铬质引流砂对MgO-C耐火材料的侵蚀程度较为严重，铬质引流砂中Cr、Si元素可通过溶解、扩散的方式进入MgO-C耐火材料内部，并对耐材基体造成侵蚀。针对本实验使用的铬质引流砂（w［C］为6%左右）来说，w［C］=12%的MgO-C耐火材料与引流砂接触角为71.9°，比w［C］=8%的MgO-C耐火材料与引流砂接触角为93.9°更容易被引流砂润湿和侵蚀，因此，在使用此铬质引流砂进行连铸生产时，尽可能选择使用C含量低的滑动水口更利于浇注顺行。  
        关键词：引流砂;滑动水口;MgO-C耐火材料;润湿;侵蚀   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t复吹转炉高拉碳低磷出钢的冶炼工艺改进

        张福东, 武波, 王月聪, 赵欣, 梁超
        2023, 44(6): 63-69. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00049
        摘要：转炉冶炼重轨钢、轴承钢等高碳钢，氧枪控制采用传统低-高-低三段式冶炼模式，因前期石灰难以熔化、中期喷溅加剧、后期失去高碱度脱磷机会，造成冶炼过程喷溅率高、终点拉碳合格率低等问题。为解决此问题，通过冶炼工艺分析，采用改进后的氧枪控制为高-低-低-高-低五段式新冶炼模式。其综合结果为冶炼过程喷溅率明显降低，喷溅率由20%～30%降低到15%以下；终点拉碳合格率大幅提升，终点拉碳合格率由69.06%提高到93.55%。  
        关键词：转炉;重轨钢;脱磷;高氧势冶炼法;饱和式冶炼法;下枪即化渣;洗渣冶炼法;全液态冶炼法   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电渣重熔9CrMoCoB钢过程电极表面氧化行为及脱氧制度

        彭雷朕, 姜周华, 沈国劬, 耿鑫, 邱国兴, 王承
        2023, 44(6): 70-77. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00086
        摘要：非保护气氛电渣重熔9CrMoCoB钢过程中，电极表面氧化生成的氧化铁皮进入渣池，导致渣池氧势升高，造成金属熔池中易氧化元素发生严重烧损。为降低渣池氧势以提高易氧化元素收得率，冶炼过程中需向钢中加入适量脱氧剂。首先利用热重分析仪研究了不同温度下9CrMoCoB钢高温氧化行为，建立相应氧化动力学；其次对试样氧化皮进行XRD和SEM-EDS分析；最后基于上述实验和非保护气氛电渣重熔过程中电极表面温度分布，提出较优脱氧制度。结果表明，低温（500～700 ℃） 9CrMoCoB钢氧化增重量可忽略；中温（900～1 000 ℃）氧化增重由快速氧化期的直线规律阶段和扩散控制的抛物线规律阶段两段组成；高温（1 100～1 200 ℃）氧化增重呈抛物线规律。不同温度下，9CrMoCoB钢高温氧化速率k=exp (44.131 7-40 163.70746(h+0.33)+723.15)；氧化皮呈复层结构，外层为铁的氧化物和内层为铁铬复合氧化物相；冶炼过程中，9CrMoCoB电极（直径75 mm）每5 min带入渣池FeO为9.02 g，为完全还原带入的FeO，加入纯Si为1.75 g，可避免易氧化元素烧损，可得到化学成分合格的电渣锭。  
        关键词：非保护气氛电渣重熔;电极氧化;氧化皮;脱氧工艺;9CrMoCoB钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • VD低碱度渣对GCr15轴承钢夹杂物的影响

        刘春伟, 张昊, 曹磊, 王国承
        2023, 44(6): 78-82. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00098
        摘要：为了减轻铝脱氧GCr15轴承钢中B类和D类夹杂物的危害，开展了VD低碱度渣和正常碱度渣精炼的对比工业试验研究。结果显示，与正常碱度精炼渣相比，碱度为1.96的精炼渣可使连铸坯中塑性夹杂物比例由14.81%上升为40.65%；同时，全氧（T. O）含量由7.7 × 10-6下降至4.9 × 10-6，全铝（T.Al）和酸溶铝（AlS）含量由279 × 10-6、210 × 10-6分别下降至80 × 10-6、75 × 10-6。热力学计算表明，低碱度精炼渣引起钢液中［Si］活度增大使复合夹杂中Al2O3（inc）含量下降，钢中酸溶铝（AlS）含量落在与塑性夹杂物平衡对应的等铝浓度线范围内，理论计算与试验结果吻合。VD低碱度渣精炼有利于实现轴承钢夹杂物塑性化控制。  
        关键词：GCr15轴承钢;夹杂物;塑性;VD低碱度渣   
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        更新时间：2026-01-21

      • IF钢板坯结晶器电磁搅拌数值模拟与工艺实践

        刘启龙, 邓勇, 李华刚, 韦如军, 曹成虎, 张敏
        2023, 44(6): 83-88. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00119
        摘要：针对高拉速IF钢铸坯夹杂与气泡缺陷封闭率偏高的问题，通过数值模拟研究了水口浸入深度和拉速对结晶器流场的影响，结果表明，在结晶器电磁搅拌电流为600 A、频率3.5 Hz工况下，随着拉速增高，自由液面活跃指数呈现先增大后减小再增大的趋势，在拉速1.05 m/min附近，最高达0.67，在1.6 m/min附近，最低达0.35，流场均匀性指数略有降低，最佳的自由液面活跃指数为0.5±0.05；当拉速低于1.0 m/min时，随着水口浸入深度的增加，自由液面活跃指数逐步增大至0.40，当拉速大于1.0 m/min时，随着水口浸入深度增加，自由液面活跃指数逐步降低，当拉速大于1.4 m/min时，随着水口浸入深度的增加，自由液面活跃指数大幅下降至0.37；IF钢结晶器电磁搅拌工艺优化后，铸坯夹杂与气泡缺陷封闭率均值下降4%，取得了显著的效果。  
        关键词：IF钢;高拉速;结晶器电磁搅拌;数值模拟;结晶器流场;夹杂;气泡   
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        更新时间：2026-01-21

        形变与相变

      • 步进式加热炉内管材温度场模拟试验与有限元模拟

        徐乐天, 刘良勇, 李云龙, 徐耀文, 万五霞
        2023, 44(6): 89-95. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00073
        摘要：采用试验及三维有限元数值模拟的方法研究了4140合金钢管材在步进式加热炉内的加热过程，分析了管材的温度变化与温度分布。结果表明，先入炉的钢管头部温度比中尾部高30～50 ℃，沿钢管周向存在受热不均的现象，当温度超过800 ℃时，管材各部分温差逐渐减小，整体温度趋于均匀；在奥氏体化温度以下，钢管升温速率由0.35 ℃/s逐渐减低至0 ℃/s，相变完成之后小幅升高后再次降低；钢管头尾端部温度高于中部，影响区在200 mm以内，400 ℃左右与端面温差达到最大117 ℃，计算终了温差逐渐减小至2 ℃以内；模型计算结果与实测温度吻合较好，当钢管内表面按绝热边界处理时，对温度影响较小，在精度允许的条件下可以以此简化模型。  
        关键词：加热炉;温度场;管材;有限单元法;模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • Inconel 783合金ϕ508 mm自耗锭组织分析

        曹政, 伍伟, 王志刚, 王立, 王倩, 张晓磊
        2023, 44(6): 96-100. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00209
        摘要：以大冶特钢VIM+VAR工艺生产的Inconel 783合金ϕ508 mm自耗锭为研究对象，采用光学显微镜、SEM、XRD、DSC等手段分析自耗锭的组织情况。结果表明：自耗锭锭冠可分为两个等轴晶区和两个柱状晶区，锭冠的缩孔深度大约为70 mm；自耗锭表层50～100 μm厚度区域内有大量的β相析出，自耗锭中心部位的平均枝晶间距大约为131 μm，中心部位有大量的白色富Nb的枝晶间相，枝晶间相的固溶温度点在1 189.6～1 209.7 ℃；自耗锭基体为典型的面心立方结构，晶格常数为0.356 9 nm，自耗锭的熔点温度在1 356.8～1 399.6 ℃。  
        关键词：Inconel 783合金;自耗锭;枝晶间相;熔点   
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        更新时间：2026-01-21

      • 34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大模型验证与应用

        郑冰, 徐东, 王怡群, 王学玺, 赵红阳, 巨东英
        2023, 44(6): 101-106. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00024
        摘要：通过热处理试验并采用金相法分析研究了加热温度和保温时间对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大行为的影响。结果表明，加热温度对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒尺寸的影响尤为显著，随加热温度（900～1 200 ℃）的升高，晶粒尺寸逐步增大。在初始晶粒尺寸情况下，900 ℃保温30 min（12.1 μm）和950 ℃保温10 min（15.1 μm）都与原始晶粒尺寸级别相差不大，1 050 ℃保温30 min（37.8 μm）时，晶粒尺寸达到原始晶粒尺寸的3.35倍， 得到34CrNi3MoV钢晶粒长大的激活能Q=176.6 kJ/mol。随保温时间的延长，加热温度对奥氏体晶粒尺寸的影响越来越弱。950 ℃保温时，晶粒长大的临界保温时间大约为90 min左右。1 050 ℃保温时，其临界保温时间大约为30 min。加热温度越高，达到临界保温时间后，晶粒长大就越缓慢。加热温度为850～950 ℃，保温时间60～180 min，可使34CrNi3MoV钢平均晶粒尺寸控制在22.5～44.9 μm（国标8.0～6.0级）而满足要求。  
        关键词：34CrNi3MoV钢;奥氏体晶粒度;激活能;晶粒尺寸   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷处理对S46500超高强度不锈钢组织和性能的影响

        徐锋, 孙强, 陆瑞
        2023, 44(6): 107-111. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00062
        摘要：研究了S46500超高强度不锈钢在982 ℃固溶保温后，经水冷至室温、冰冷（0 ℃）和深冷（-73 ℃）三种不同的冷处理方式的试样，再经时效处理（510 ℃/4 h），对其组织和性能的影响。结果表明：经过-73 ℃深冷处理与冷却至室温的试样相比，拉伸强度和屈服强度分别提高292 MPa和295 MPa。塑性和韧性略有下降，延伸率从13%（室温）降低到10.5%（深冷）。冲击功从64 J（室温）降低到48 J（深冷）。随着冷处理温度的降低，逆转奥氏体含量逐步减少，室温与深冷相比，奥氏体含量从8.2%降低到6.6%。  
        关键词：S46500不锈钢;冷处理;力学性能;奥氏体含量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷却速率对60Cr13马氏体不锈钢微观组织影响规律

        张剑桥, 李筱, 孙铭山, 付金柱
        2023, 44(6): 112-116. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2023-00170
        摘要：采用激光共聚焦显微镜对60Cr13马氏体不锈钢进行冷却速率为5～60 ℃/min的凝固试验，并使用金相显微镜对二次枝晶间距、碳化物析出形态进行观察，采用图像处理软件对共晶莱氏体的面积比进行测量。结果表明，与Thermo-Calc计算的热力学平衡状态不同，凝固过程中并未发现液相中析出铁素体相及随后铁素体相与液相形成奥氏体相的包晶反应，而是直接从液相析出奥氏体相，在奥氏体逐渐长大的同时排出富溶质液相，在凝固未期，富溶质液相发生共晶转变，形成莱氏体；二次枝晶间距与冷却速率存在y=402x-0.58关系。另外，随冷却速率的提高，共晶莱氏体的尺寸逐渐减小，数量逐渐增加，整体面积占比逐渐减小。  
        关键词：60Cr13;马氏体不锈钢;冷却速率;组织   
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        更新时间：2026-01-21

        应用与服役

      • 氢对中碳轴承钢C56E2微观缺陷影响

        陈德, 刘吉刚, 周阳
        2023, 44(6): 117-122. DOI: 10.20057/j.1003-8620.2022-00247
        摘要：氢是造成钢铁材料失效的重要因素之一。本文通过对C56E2钢的微观缺陷观察、充氢实验和缺陷统计，结果表明，C56E2钢中氢可以导致夹杂物/基体界面出现脱粘现象，并在后续遗传至最终材料，淬火、回火热处理无法改善该微观缺陷。夹杂物平均脱粘率（AIDR）随着氢的等效扩散距离增加呈下降趋势，相关性较强，下降斜率与充氢时间无统一的规律性。AIDR与充氢时间无明显规律关系，AIDR总体随第一峰氢、第二峰氢和总氢含量的增加呈上升趋势，相关性较弱。充氢过程中氢沿着浓度下降的方向扩散，充氢实验时间（≤216 h）远远未达到氢完全形成破坏所需时间，氢含量在远端尚未达到最大值，且尚未充分转化并形成破坏。  
        关键词：中碳轴承钢;夹杂物;充氢;微观缺陷   
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        更新时间：2026-01-21
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