最新刊期
      2009年第30卷第3期

        试验研究

      • RH精炼循环流量优化的水模型研究

        艾新港, 包燕平, 吴华杰, 马鑫, 贾楠
        2009, 30(3): 1-3.
        摘要：以70 t钢包RH精炼装置为原型建立了1:3.27水模型,用流速法测量RH循环流量。分析了实际工艺条件下钢水的RH循环流量以及上升管吹气量、吹气孔内径、吹气孔高度、浸渍管插入深度等参数对RH循环流量的影响,并得出优化工艺参数。70 t钢包RH精炼实验结果表明,当上升管吹气量1 200 L/min,吹气孔内径3 mm时,轴承钢平均[O]比原工艺降低3×10-6超低碳钢碳含量可降低到0.002%以下,脱碳时间比优化前明显减少。  
        关键词：RH精炼;水模型;循环流量;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 氧枪喷头Laval喷管内流场的数值模拟

        吕国成, 刘坤
        2009, 30(3): 4-6.
        摘要：根据实际生产的氧枪喷头按比例建立了Laval喷管模型。应用商业软件Fluent6.2,采用κ-ε模型,耦合隐式求解器,讨论了喷管内不同数学模型的适应性,得出RNGκ-ε模型模拟喷管内激波较为理想。分析了Laval喷管内不同工况下(P0=0.11～1.0 MPa)的流场、马赫数及压力的分布情况,得出喷管入口处滞止压力影响Laval喷管内部流动状况,但不影响出口流动工况,出口工况主要取决于喷管的几何结构。  
        关键词：流场;激波;氧枪;Laval喷管;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钢包底吹氩位置对钢水去夹杂影响的水模型研究

        陈向阳, 郑淑国, 董杰, 朱苗勇
        2009, 30(3): 7-9.
        摘要：基于相似理论,利用1:9水模型研究了钢包吹氩钢水中夹杂物的物理行为,试验了不同底吹位置下吹气时间2～28 min、吹气量(1.19～4.75)×10-2m3/h对夹杂物去除行为的影响。结果表明,较小吹气量在8 min内可将绝大部分的模拟夹杂物去除,而较大吹气量时,中心和偏心喷吹方式分别需要20 min和16 min;不管中心还是偏心喷吹方式,去夹杂效果均随吹气量的增加先增大后减小,且存在一个最佳去夹杂吹气量;较小吹气量范围内,偏心喷吹方式的去夹杂效果要优于中心喷吹方式,而较大吹气量范围内则相反。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 低碳Nb-V微合金化高强度冷锻硼钢耐延迟断裂性的研究

        周新龙, 叶飞, 陈伟庆, 刘振清
        2009, 30(3): 10-12.
        摘要：试验用低碳硼钢(%:0.13～0.21C、0.000 5～0.003 7B)和低碳Nb-V微合金化硼钢(%:0.18～0.24C、0～0.033Nb、0～0.050V、0.000 5～0.002 2B)分别由实验室50 kg真空感应炉和碳管炉冶炼,轧-锻成φ13 mm圆棒,然后加工成拉伸和带缺口的延迟断裂试样。经950℃水淬+200℃回火处理后钢的延迟断裂性由延迟断裂强度比R=σn(延迟断裂强度)/σc(拉伸强度)表示。结果表明,0.028%Nb-0.032%V微合金化0.000 5%B钢的σe为1 480 MPa,R值为0.665,均高于880℃油淬+400℃回火40Cr钢和35CrMo钢的σc和R值(σc分别为1 460 MPa和1 530 MPa,R值0.583和0.556)。  
        关键词：低碳微合金化;高强度硼钢;延迟断裂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 固溶C对Nb-Ti微合金化ULC-BH钢板烘烤硬化性能的影响

        崔岩, 王瑞珍, 雍岐龙, 李海昭
        2009, 30(3): 13-15.
        摘要：通过定量相分析研究了Nb-Ti微合金化超低碳烘烤硬化钢(%:0.002C、0.01～0.02Nb、0.01～0.02Ti、0.002 8～0.004 2N)的析出相,建立了试验钢固溶C含量的计算公式。结果表明,随固溶C含量计算值的增加,钢板的烘烤硬化性BH2值增大;随冷轧板退火温度(810～850℃)的增加,BH2值增加;820℃退火时,640℃卷取的钢板BH2值高于710℃卷取的钢板BH2值。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 不锈钢1Crl7板坯连铸过程中保护渣液渣层及渣膜的研究

        郝占全, 陈伟庆, CarstenLippold, 郑宏光
        2009, 30(3): 16-18.
        摘要：在板坯连铸过程中取不锈钢1Cr17保护渣的液渣和渣膜试样,研究液渣成分和性能的变化,以及渣膜的性质。保护渣的主要成分(%)为:35.46CaO、32.84SiO2、7.87Al2O3、3.04MnO、8.48Na2O、7.13F、2.6C。结果表明,开浇后液渣中Al2O3、Cr2O3含量有一定增加,碱度稍有降低,但10 min后趋于稳定;液渣熔化温度和粘度相对于原始渣均有不同程度增加,凝固温度变化较小;保护渣变化后的熔化温度仍处于合理范围内,粘度值最多增加了0.08 Pa·s;保护渣渣膜由结晶层和玻璃层组成,渣膜结晶率约为71%,结晶矿相主要是枪晶石和少量霞石。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 大型板坯电渣炉的工艺特点和发展

        耿鑫, 姜周华, 刘福斌
        2009, 30(3): 19-21.
        摘要：通常大型板坯电渣炉钢锭断面尺寸(mm)为:(400～950)×(800～3 200),锭重5～70t。文中分析了大型板坯电渣重熔炉炉型和钢中氢含量、铸锭偏析、表面质量控制等工艺特点。目前大型板坯电渣重熔炉供电方式以单相双极串联为主,具主要特点为操作简单可靠,感抗损失小,用电效率高,钢水过热度小,结晶质量好。  
        关键词：大型板坯;电渣重熔炉;工艺特点   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电渣连铸锭表面质量的影响因素

        刘福斌, 臧喜民, 姜周华, 耿鑫
        2009, 30(3): 22-24.
        摘要：渣皮的厚度、均匀性和力学性能是影响抽锭电渣钢锭表面质量的主要因素。薄而均匀渣皮是获得良好连铸锭表面质量的关键。文中分析了渣池电流密度分布、结晶器壁附近的热传导条件、渣成分和"高温区"温度变化等因素对渣皮厚度的影响。生产试验表明,通过控制操作温度和渣系成分获得薄而均匀的渣皮,并确保渣系具备长渣形式和适当的高温强度及塑性可得到良好表面质量的电渣连铸锭。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 低[Al]s齿轮钢20CrMnTi的洁净度研究

        王永胜, 王新华, 王万军
        2009, 30(3): 25-27.
        摘要：80 t LD-LF-CC工艺生产齿轮钢20CrMnTi时,[Al]s从0.030%降至0.015%可使吨钢成本降低25.8元。为不影响钢水洁净度,转炉出钢严格挡渣,出钢加入2 kg/t钢芯铝,同时加入CaO≥70%、SiO2≤5%的高碱度渣进行渣洗,吹氩喂铝线使[Al]s为0.015%。LF精炼加入石灰块和AD粉(Al+Al2O3)对炉渣改质,然后喂Ca-Si线,软吹氩≥10 min。5炉试验结果表明,改进工艺后铸坯具有较高的洁净度,T[O](14～15)×10-6,[S] 0.012%～0.015%,[P]0.012%～0.018%。  
        关键词：酸溶铝;齿轮钢20CrMnT;LD-LF;洁净度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 轻压下改善重轨钢铸坯成分均匀性的生产试验

        李峰, 刘平, 白月琴, 史凤武, 董珍, 张家泉
        2009, 30(3): 28-30.
        摘要：包钢在5~#280 mm×380 mm方坯连铸机上安装了一套国产动态轻压下设备、对重轨钢U71 Mn和U75V进行了一年多的生产试验。结果表明,在合理工艺条件下,采用轻压下可显著改善重轨钢的中心碳偏析,横断面中心碳偏析指数≤1.08,铸坯纵向中心线碳偏析指数波动明显减小,钢轨成分偏差也随之减小。  
        关键词：大方坯连铸;动态轻压下;碳偏折指数;碳元素偏差指数   
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        更新时间：2026-01-21

      • 深冲用超低碳冷轧带钢铁素体区热轧的现场试验

        肖鸿飞, 李壮, 吴迪, 王昭东
        2009, 30(3): 30-33.
        摘要：研究和对比了经1 880 mm热轧机组在奥氏体区(945～848℃)和铁素体区(803～755℃)热精轧,卷取温度700℃以及73%压下率冷轧的3.0 mm超低碳带钢(%:0.008C、0.029Als、0.000 8B、0.001 4N)退火后的组织和性能。结果表明,与奥氏体区轧制比较,热轧采用铁素体区轧制的710℃退火后冷轧带钢具有较高的伸长率、塑性应变比(r值)和应变硬化指数(n),因而具有较好的深冲性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 60 t直流电弧炉炼钢过程的㶲分析

        陈煜, 钱刚, 高金涛, 韩建军, 李士琦
        2009, 30(3): 34-37.
        摘要：基于现代电弧炉炼钢的工艺理论,建立了描述电弧炉炼钢过程的热化学计量模型和模型,应用该模型对大冶特钢的60 t直流电弧炉冶炼过程进行了模拟,对100%废钢、30%铁水+70%废钢,64.4%铁水+ 35.6%废钢的炉料结构条件下的电弧炉冶炼过程进行了能分析和㶲分析。结果表明,兑加铁水可明显降低冶炼电耗,但降低总能量利用率,如考虑回收利用炉气和冷却水物理,则电弧炉冶炼过程的利用率略有增加。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t转炉-LF-RH-CC流程生产GCr15轴承钢的工艺和冶金质量

        刘明, 柯晓涛, 邓通武, 陈小龙, 程书文, 李叙生, 蒲学坤
        2009, 30(3): 38-39.
        摘要：攀钢采用铁水预处理-120 t顶底复吹转炉-LF-RH-280 mm×380 mm连铸工艺生产GCr15轴承钢。通过转炉采用挡渣技术和增碳法操作工艺,转炉终点碳0.03%～0.07%,出钢时加入含CaC2脱氧剂预脱氧,出钢后进行铝脱氧,LF精炼渣碱度CaO/SiO23.0～5.0,中间包平均钢水过热度为26.5℃。检验结果表明,铸坯的碳偏析指数为1.08,平均[O]为8×10-6[P]≤0.015%,[S]≤0.011%,夹杂物级别满足标准要求。  
        关键词：转炉-LF-RH-CC流程;GCr15轴承钢;冶金质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 水平连铸工艺对40Cr钢φ150 mm管坯中间裂纹的影响

        刘纲, 朱荣, 钟春生, 刘剑, 周振华, 王慧霞
        2009, 30(3): 40-41.
        摘要：采用射钉试验、红外测温等方法研究了40Cr钢φ150 mm管坯水平连铸时拉速和中间包钢水过热度对坯壳厚度和铸坯中间裂纹的影响,以及结晶器冷却水参数对铸坯中间裂纹的影响。结果表明,当拉速1.99 m/min,浇铸温度1 544℃,中间包钢水过热度45℃时,结晶器进水温度29.3℃,出水温度63.4℃,铸坯液芯长17.47 m,铸坯的中间裂纹≤0.1级,中心疏松和中心裂纹≤1.5级,满足产品要求。  
        关键词：水平连铸;40Cr钢;圆坯;拉坯工艺;中间裂纹   
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        更新时间：2026-01-21

      • [P]对低碳Si-Mn-B钢170 mm x1 650 mm铸坯断裂的影响

        王勇, 苏春霞, 张起生
        2009, 30(3): 42-43.
        摘要：低碳Si-Mn-B钢(%:0.16～0.17C、1.10～1.12Si、1.80～1.85Mn、0.0010～0.001 1 B)部分连铸板坯在多次搬运后发生横向断裂。对断裂与未断裂铸坯进行连铸工艺、铸坯成分、组织和力学性能的分析表明,二者连铸工艺相同,断裂板坯S含量为0.004%,P含量为0.025%,中间裂纹1.5级,组织中有穿晶裂纹,未断裂板坯S含量0.004%,P含量0.008%,中间裂纹0级,组织中未发现显微裂纹,说明板坯中P含量偏高导致板坯多次搬运后断裂。  
        关键词：低碳钢;连铸板坯;P含量;中间裂纹;断裂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 非调质钢48MnV的研制

        谢文新, 王新社, 卢明霞, 曹红福, 李芸
        2009, 30(3): 44-45.
        摘要：用100 t EAF-LF(VD)-300 mm×320 mm连铸-连轧工艺生产的48MnV钢(%:0.45～0.51 C、0.90～1.20Mn、0.05～0.10V)出现粗大晶粒,经13道次轧成的125 mm×125 mm方钢(0.030%～0.050%Ti)的晶粒度为3～4级,经9道次轧成的Φ141 mm圆钢(0.030%～0.053%Ti)的晶粒度为4～5级;但通过加0.018%～0.035%Ti和0.021%～0.029%Nb后,经9道次轧制的Φ141 mm圆钢的晶粒度达5.5～6.5级,显著提高钢的强韧性。  
        关键词：非调质钢48MnV;连铸连轧;Ti-Nb;晶粒细化   
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        更新时间：2026-01-21
      • 吴国文, 李明晓
        2009, 30(3): 46-47.
        摘要：为减少轴承钢300 mm×300 mm连铸坯的碳偏析,通过CFX-4.4软件仿真分析了连铸结晶器内钢水流动和传热凝固过程,探讨了有关工艺参数和浸入式水口结构的关系。实践表明,通过4孔水口替代直孔水口,铸坯的碳偏析级别由1.0～2.0级降至1.0～1.5级,采用4孔水口中心碳偏析≤1.0级占79%,直孔水口仅为50%。  
        关键词：轴承钢;连铸方坯;4孔浸入式水口;中心碳偏析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热镀锌工艺对汽车用镀锌钢板表面缺陷的影响

        宋新莉, 袁泽喜, 王迪
        2009, 30(3): 48-49.
        摘要：用扫描电镜和能谱分析研究了热镀锌板(%:0.001 5C、0.004P、0.005S、0.02A1、0.04Ti)表面平行的条状凸起缺陷,得出镀锌层表面有黑斑、微裂纹、贝壳状花纹、划伤痕迹及氧化皮等缺陷。分析表明,锌液中Sb含量偏高,增加锌层脆性;锌液中Al含量偏高,锌液温度低,以及镀锌前钢板划伤和氧化铁清洗不完全导致产生表面缺陷。  
        关键词：热镀锌工艺;钢板表面缺陷;分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 安钢Nb微合金化高强度船体结构钢板的开发

        朱红一
        2009, 30(3): 50-51.
        摘要：安阳钢铁公司通过100 t转炉-100 t LF-200 mm×1 500 mm连铸机-2800 mm中板轧机生产流程开发了Nb微合金化高强度船板。生产数据统计结果表明,通过精确控制钢的成分(%:0.13～0.16C、0.33～0.43Si、1.31～1.42Mn、0.007～0.014P、0.005～0.0185、0.021～0.039A1、0.018～0.022Nb),精轧开始温度950℃,精轧累积压下率≥50%,终轧温度780～850℃,使AH36牌号6～25 mm钢板的晶粒度为9～9.5级,屈服强度360～475 MPa,抗拉强度490～610 MPa,δ5伸长率18%～36%,0℃冲击功110～221J。  
        关键词：Nb微合金化;高强度钢板;控制轧制   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • Al对M2高速钢铸态组织的影响

        周雪峰, 方峰, 蒋建清, 李德辉, 朱旺龙
        2009, 30(3): 52-54.
        摘要：试验M2高速钢(%:0.85C、5.92W、4.74Mo、3.86Cr、1.81V)由25 kg真空感应炉熔炼,并用砂型铸造成锭。研究了0～1.3%Al对钢铸态组织的影响。结果表明,加入0.6%Al,可细化共晶莱氏体网,改善碳化物分布;加入过量Al(1.3%),初生晶粒内部出现大量由δ铁素体通过共析转变产生的针状碳化物。Al促进M2C共晶碳化物形态由弯曲棒状变为平直片层状,并提高其合金元素含量。与片层状M2C相比,棒状M2C在高温易分解成短棒状或球状碳化物,有利改善碳化物形态。  
        关键词：Al;高速钢M2;铸态组织;M2C共晶碳化物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 控轧控冷工艺参数对X65管线钢显微组织的影响

        宋海武, 齐长发, 艾星辉, 臧振东
        2009, 30(3): 55-57.
        摘要：应用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了轧后冷速(20～0.5℃/s)、卷取温度(630～500℃)、精轧初始温度(1 000～900℃)、末道次精轧温度(860～750℃)对X65管线钢(0.08%C、1.38%Mn、0.032%Nb、0.041%V、50×10-6N)显微组织的影响。结果表明,增加轧后冷却速度、减小950℃左右的压下量,降低终轧和卷取温度可细化板材组织。提出150 mm×1 700 mm板坯轧成7.1 mm成品板的轧制温度为:1 150～1 200℃加热,≤1 130℃粗轧至35 mm,950～1 020℃精轧,≤830℃终轧,≤580℃卷取,其产品力学性能满足标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 固溶处理对00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢组织和力学性能的影响

        王晓峰, 陈伟庆, 毕洪运
        2009, 30(3): 58-60.
        摘要：研究了真空感应炉(6.5 kg锭)熔炼的00Cr25Ni7Mo4N钢(%:0.007～0.009C、24.50～24.84Cr、6.92～6.99Ni、3.65～3.72Mo、0.27～0.30N)的相比例和固溶处理温度对钢的组织和力学性能的影响。结果表明,随固溶温度由1 050℃增至1 200℃,钢中铁素体含量由48%～50%提高至53%～55%。当固溶温度由1 050℃提高至1100℃,钢的强度下降,伸长率和冲击韧性增加,当固溶温度由1 100℃提高至1 200℃,钢的强度增加,伸长率和韧性降低,该钢最佳固溶温度为1 100℃±50℃。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 杨维宇, 丁雅莉, 杨卓越, 李保成
        2009, 30(3): 61-62.
        摘要：研究了马氏体时效钢00Ni14Cr3Mo3Ti(%:0.002C、14.06Ni、3.19Cr、3.06Mo、1.32Ti)750～1 050℃固溶处理的组织和力学性能。结果表明,≤900℃固溶处理,该钢奥氏体晶粒和强度无明显变化,固溶温度超过900℃时钢的奥氏体晶粒显著增大,钢的强度呈下降趋势。当固溶温度由750℃增加至900℃时,随固溶处理温度提高,钢中Fe2Mo相量降低,810℃时完全溶解,钢的冲击功由32 J提高至61 J,当固溶温度由900℃增至1 050℃,随奥氏体晶粒增大,钢的冲击功由61 J 降至26 J。  
        关键词：马氏体时效钢00Ni14Cr3Mo3Ti;同溶处理;奥氏体晶粒;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钛含量对Inconel 690镍基合金力学性能的影响

        丑英玉, 程世长, 刘正东, 廖丕博, 张钱珍
        2009, 30(3): 63-65.
        摘要：研究了Ti含量(0.35%～1.10%)对Inconel 690镍基合金(%:0.034～0.036C、29.40～29.68Cr、9.11～9.22Fe、0.34～0.36A1、0.004 4～0.004 5N)950～1 100℃水冷+715℃15～100 h空冷后的室温和350℃的组织和力学性能。结果表明,含1.10%Ti合金的强度(Rm和Rp0.2)较含0.35%～0.70%Ti合金的强度高200～400 MPa,强度提高的主要原因为715℃时效后1.10%Ti合金析出3.70%～3.99%γ′强化相,而0.35%～0.70%Ti合金715℃时效后γ′强化相析出量仅为0～0.53%。  
        关键词：Inconel 690镍基合金;钛含量;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热轧后驰豫时间对Q345GJC高层建筑用钢板屈强比的影响

        王庆敏, 刘应心
        2009, 30(3): 66-68.
        摘要：研究了Nb微合金钢Q345GJC(%:0.16C、1.37Mn、0.026Nb)12 mm板850℃终轧后驰豫30～60 s再进入层流冷却对该钢屈强比的影响。结果表明,延长驰豫时间可以增大铁素体晶粒尺寸和含量、珠光体球团片层增厚,降低屈强比。当驰豫30s时,试验钢屈强比由未驰豫的0.765降低至0.737;当驰豫60 s时,屈强比降至0.718  
        关键词：屈强比;高层建筑制;晶粒尺寸;片层厚度   
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        更新时间：2026-01-21
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