最新刊期
      2012年第33卷第3期

        试验研究

      • 铁水罐吹气辅助驱渣水模型实验

        许飞, 沈巧珍, 栾国庆, 吴瞾环, 梁新亮, 张小武, 严家志
        2012, 33(3): 1-3.
        摘要：以钢厂90～105 t铁水罐为原型,在实验室建立几何相似比1:4水模型,用物理模拟方法研究铁水罐侧吹辅助扒渣对驱渣面积的影响。结果表明,在吹气流量为0.25～2.0 m3/h时,随着吹气流量的增大驱渣面积增大。同时随着透气砖安装角度从0°到70°、安装高度从174 mm到294 mm时,驱渣面积均会增大。当用单透气砖侧吹驱渣,安装角度为70°,安装高度294 mm,流量为0.8～1.2 m3/h时,驱渣效果最好。  
        关键词：铁水罐;透气砖;驱渣;水模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 张力对冷轧304奥氏体不锈钢薄板板形影响的数值模拟

        董丽丽, 邢淑清, 姜晓艳, 麻永林
        2012, 33(3): 4-7.
        摘要：为研究张力对单道次冷轧304奥氏体不锈钢薄板(/%:0.053C、0.55Si、1.50Mn、0.030P、0.002S、17.02Cr、8.01Ni、0.50Cu、0.08Mo)板形的影响,基于显示动力学有限元法,采用ANSYS/LS-DYNA软件对2 mm薄带钢的4辊轧机冷轧过程进行模拟和分析。结果表明,在压下量为0.06 mm,前张力13～40 MPa,后张力1～18MPa的轧制工艺下,轧后板带边部主要受压应力作用,中问部分受拉应力作用,带钢将产生微小的边浪;前张力由15 MPa增大至21 MPa时,带钢沿板宽方向应变值趋于均匀,增大前张力可改善带钢的平直度,后张力增大亦有助于改善板形,其效果较前张力明显。  
        关键词：奥氏体不锈钢;薄板;冷轧;张力;有限元法;板形   
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        更新时间：2026-01-21

      • 辐射对气淬渣滴冷却换热的影响

        卢宏伟, 李俊国, 张玉柱
        2012, 33(3): 8-11.
        摘要：液态钢渣气淬粒化成功的关键在于粒化后液滴的快速冷却固化,渣滴冷却过程的传热方式主要为对流和辐射在构建的渣滴冷却过程数学模型的基础上,利用4阶Runge-Kutta方法重点研究了辐射对渣滴冷却过程的影响规律。结果表明,渣滴冷却经历液相冷却成核、潜热释放和固相冷却3个阶段;在没有考虑辐射换热情况下,渣滴(/%:29.94FeO、2.05Fe2O3、42.18CaO、9.33MgO、15.92SiO2、2.09MnO、1.25Al2O3、2.24P2O5)在293 K氮气中由1 723 K降温至1 073 K需要606 ms,比综合考虑对流和辐射时的冷却时间延长了17.2%,说明在计算渣滴温降速率时辐射换热的影响不容忽视。  
        关键词：辐射;对流;气淬;渣滴;Runge-Kutta法;数值求解   
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        更新时间：2026-01-21

      • U75V重轨钢BD2开坯过程有限元数值模拟和分析

        陈林, 孙盛志
        2012, 33(3): 12-14.
        摘要：通过ANSYS/LS-DYNA非线性有限元软件对重轨钢U75V(/%:0.70～0.78C、0.50～0.70Si、0.75～1.05Mn、≤0.025P、0.008～0.025S、0.04～0.08V)在BD2轧机于1 200℃开坯5道次轧制过程进行了数值模拟,分析了各道次稳定断面处等效应力、等效应变的分布情况。结果表明,轧件头部、腰部和底部随每道次的变化其应力、应变分布存在差异;稳定截面处轨头、轨腰和轨底各道次应力曲线的分析得出,轨头应力变化最大,最大值达64.8 MPa,提高重轨轨头的屈服强度有利于延长重轨寿命。  
        关键词：重轨钢;BD2;有限元;等效应力;等效应变;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • GCr15轴承钢LF含BaO精炼渣系脱硫研究

        杨吉春, 赵丙新, 左立杰, 聂亚丽
        2012, 33(3): 15-17.
        摘要：通过Mo丝高温电阻炉采用正交实验法研究了LF精炼渣系(/%:28.75～58.05CaO、12.50～32.43Al2O3、0～15BaO、8～20SiO2、6MgO、10CaF2)的成分对高碳铬轴承钢GCr15(/%:0.99C、1.45Cr、0.034S)脱硫的影响。结果表明,当(CaO)/(Al2O3)=2.5,(SiO2)=14%,(BaO)由0增至8%时,精炼渣对钢液的脱硫率增加,(BaO)由8%增至15%时脱硫率降低;当(BaO)=7.5%,(SiO2)=14%时,随(CaO)/(Al2O3)增加,精炼渣的脱硫率增加;当(BaO)=7.5%,(CaO)/(Al2O3)=2.5时,随(SiO2)增加,精炼渣的脱硫率降低。钢液最佳脱硫效果的LF精炼渣组成为:6%～10%(BaO),3.5～4.0(CaO)/(Al2O3),8%～12%SiO2。  
        关键词：GCrl5轴承钢;LF;精炼渣;BaO;脱硫   
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        更新时间：2026-01-21

      • 八流连铸中间包控流装置优化的水力学模拟

        王宏斌, 唐海燕, 李京社, 白李国
        2012, 33(3): 18-21.
        摘要：通过几何相似比1:3.5的水模型实验对40 t八流中间包不同控流装置下的流场进行了模拟研究。结果表明,原中间包平均滞止时间短,一侧4个水口的停留时间相差较大;优化的双导流孔挡墙可使中间包死区体积分数比原型减少19.15%,优化的C12W1矩形挡墙可使中间包死区体积分数比原型减少31.49%;中间包一侧4个水口的滞止时间差值减少;设置湍流抑制器虽然增加钢液的滞止时间和峰值时间,但不能有效地降低死区体积分数。  
        关键词：八流中间包;水模型;挡墙;湍流控制器;优化设计   
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        更新时间：2026-01-21

        综述

      • 非API 13Cr系马氏体不锈钢油套管的发展现状

        邢娜, 何立波, 黄宝, 高真凤, 张志勤, 黄维
        2012, 33(3): 22-25.
        摘要：API(美国石油协会)13Cr油套管具有良好的耐CO2腐蚀性,但随新油田的开发,要求油套管具有优良的抗H2S、CO2高温耐蚀性。文中分析了国内外非API 13Cr马氏体不锈钢油套管(Cr13-Ni5-Mo,Cr13-Ni5-Mo2,Cr15-Ni6-Mo2-Cu等)的发展现状,叙述了相关生产厂家油套管的化学成分、力学性能和耐蚀性。  
        关键词：非API油套管;马氏体不锈钢;耐蚀性   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 钢水C、Si含量对VOD精炼不锈钢喷溅的影响

        安杰, 耿振伟, 李忠伟, 贾瀚, 于丹
        2012, 33(3): 26-28.
        摘要：以抚钢二炼钢厂30 t VOD精炼不锈钢的生产数据为依据,分析了入VOD精炼钢水C(0.50%～0.93%)、Si(0.18%～0.42%)含量对喷溅以及吹氧过程温度的影响,证明C、Si含量高(C≥0.65%,Si≥0.22%)是导致吹氧前喷溅事故的主要因素,而C、Si含量低所引起的温升不足又影响后续冶炼的质量和效率。冶炼实践表明,为避免喷溅事故,当钢水[C]≥0.90%或[Si]≥0.40%时不得进行VOD精炼。在VOD吹氧冶炼前钢水中C、Si含量分别为0.40%～0.65%和0.12%～0.20%,能够满足VOD精炼不锈钢的要求。  
        关键词：VOD精炼;不锈钢;C和Si含量;喷溅;钢水温度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 600 MPa级Nb-Ti微合金高强度钢的开发

        殷胜, 万兰凤
        2012, 33(3): 29-31.
        摘要：开发的Nb-Ti微合金高强钢(/%:0.04C、0.34Si、1.40Mn、0.010P、0.004S、0.098Nb、0.020Ti、0.045Al、0.002 5N)由真空感应炉冶炼、50 kg钢锭40 mm锻造板坯经试验室单架轧机于1 200℃7道次轧制成10mm板,末道次压缩比≥15%,终轧温度880℃,喷水冷却至600℃,置于热处理炉600℃30 min,炉冷至室温,分别模拟层流冷却和卷取工艺。该钢经Gleeble 3500热模拟机试验得出,高温低塑性区为650～800℃和≥1 300℃。力学性能试验结果为下屈服强度Rel625～640 MPa,抗拉强度Rm705～710 MPa,伸长率18.0%～19.5%。所开发的钢具有碳当量低,焊接性能好,成本低等特点。  
        关键词：600 MPa级高强度钢;Nb-Ti微合金化;开发   
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        更新时间：2026-01-21

      • CaO-MgO-SiO2-Al2O3类夹杂物塑性化对帘线钢加工断丝率的影响

        王世芳, 麻啥
        2012, 33(3): 32-35.
        摘要：通过分析70 t转炉流程和180 t转炉流程生产的LX72A帘线钢合股断丝率,得出中心偏析相同的条件下,当钢中脆性夹杂物比例由90.7%降至20.5%,也就是塑性夹杂物的比例由9.3%提高79.5%时,平均盘条断丝率由4.20次/t降至2.56次/t。通过采用碱度1.05不含MgO的LF精炼渣,控制钢中Als含量≤0.001%,氧含量≤22×10-6可有效地降低钢中脆性夹杂物含量,降低盘条断丝率。  
        关键词：帘线钢;CaO-MgO-SiO2-Al2O3系;夹杂物塑性化;断丝率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 顶底复吹转炉蒸汽在100 t VD精炼设备上的应用

        罗圣
        2012, 33(3): 36-37.
        摘要：转炉生产过程中产生大量的饱和蒸汽,但没有得到有效的利用;而VD精炼需要一定的微过热蒸汽。转炉蒸汽供应VD精炼的结果表明,2座100 t转炉的饱和蒸汽得到有效利用,转炉蓄热器饱和蒸汽完全满足VD使用要求,供给VD的蒸汽压力0.8～1.0 MPa,过热度10～15℃。钢水经VD 15 min精炼后,[H]≤1.5×10-6总[O]≤15×10-6脱氮率≥25%。文中介绍了转炉余热蒸汽在100 t VD精炼设备上的应用难点及解决方案。  
        关键词：转炉饱和蒸汽;过热蒸汽;VD精炼设备;应用   
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        更新时间：2026-01-21

      • 1Cr18Ni9Ti不锈钢1.2 t锭电渣重熔过程[Ti]烧损控制的实践

        何润, 周立新, 胡长伟, 张洲
        2012, 33(3): 38-40.
        摘要：统计分析了1Cr18Ni9Ti钢1.2 t锭电渣重熔过程母材中的Ti含量-[Ti](0.586%～0.839%Ti)、渣中TiO2含量(2.1%～4.8%TiO2)和填充比(0.2～0.4)对[Ti]平均烧损值的影响。结果得出,电渣重熔过程电渣锭下部[Ti]的烧损较上部严重;随母材[Ti]的提高,电渣锭中平均烧损[Ti]降低;随渣中TiO2含量-(TiO2)提高,电渣锭下部[Ti]的平均烧损β值增加,而电渣锭上部β值没有明显变化,(TiO2)不宜超过2%;提高填充比有利于抑制[Ti]烧损。  
        关键词：1Cr18Ni9Ti不锈钢;1.2 t锭电渣重熔;[Ti]烧损;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 姜越, 周蓓蓓, 艾莹莹, 卢伟
        2012, 33(3): 41-43.
        摘要：研究了00Cr13Ni7Co5Mo4Ti马氏体时效不锈钢(/%:0.009C、13.28Cr、7.37Ni、5.36Co、3.59Mo、0.66Ti)经4次860℃15 min水冷循环处理的细化晶粒工艺对力学性能的影响。以1 100℃1 h固溶处理的组织为原始组织,经3～4次循环相变处理后,马氏体时效不锈钢的晶粒尺寸由180μm细化至10μm的细小等轴晶粒。与传统1 100℃1 h固溶+450℃9 h时效工艺相比,经1 100℃1 h固溶+860℃15 min水冷α′↔γ循环相变+450℃9 h时效的钢的屈服强度σ0.2由1 420 MPa提高至1 560 MPa,伸长率δ由12.6%提高至14.9%。  
        关键词：马氏体时效不锈钢;00Cr13Ni7Co5Mo4Ti;循环相变;晶粒细化;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 薄板坯连铸连轧30CrMo钢的连续冷却转变(CCT)曲线和应用

        毛新平, 谢利群
        2012, 33(3): 44-46.
        摘要：采用膨胀法测定了56 mm薄板坯连轧成6 mm板的30CrMo钢(/%:0.32C、0.20Si、0.60Mn、0.20Ni、0.97Cr、0.18Mo)在0.03～15.60℃/s冷却速率下的连续冷却转变(CCT)曲线并观察了各冷却速率下的显微组织。得出30CrMo钢的相变临界点Ac3=800℃,Ac1=735℃,Bs=510℃,Ms=340℃,Mf=220℃。应用结果表明,30CrMo钢6 mm板卷取后的空冷的冷却速率≤0.06℃/s,当卷取温度为610～640℃时获得铁素体+珠光体组织,避免贝氏体形成导致强度显著升高和塑性变差。  
        关键词：30CrMo钢;薄板坯连铸连轧;CCT曲线;卷取温度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 含硫齿轮钢20CrMnTiH中硫化物对切削性能的影响

        申景霞, 郑艳, 张海霞, 朱荣
        2012, 33(3): 47-49.
        摘要：在不同切削速度(200～230 m/min)和切削深度(0.5～2 mm)下试验研究了普通20CrMnTiH齿轮钢(0.006%S)和含硫20CrMnTiH齿轮钢(0.031%S)的切削性能。结果表明,随切削速度增大,刀具的磨损增大,在200 m/min,0.031%S钢是0.006%S钢刀具的使用寿命的2.8倍;在230 m/min,0.031%S钢是0.006%S钢刀具使用寿命的2.6倍;随切削深度增加,切削力增加,但在相同切削深度下,0.031%S钢的切削力低于普通0.006%S钢;由于0.031%S钢存在≤6μm的MnS夹杂,使切屑易断,并硫化物夹杂能够包裹Al2O3尖晶石夹杂,减少刀具磨损,提高钢材的切削性能。  
        关键词：硫;20CrMnTiH齿轮钢;切削性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • DP590钢薄板单道次焊接区的组织和性能

        邢淑清, 方立新, 孙贻宝, 麻永林, 陈重毅
        2012, 33(3): 50-52.
        摘要：在不同焊接参数下分别通过Φ3 mm E4303碳钢焊条(/%:≤0.12C、≤0.25Si、0.30～0.60Mn)和Φ1mm H10MnSi焊丝(/%:0.14C、0.65～0.95Si、0.80～1.10Mn)对3.8 mm DP590钢薄板(/%:0.07C、0.45Si、1.61 Mn)进行手工电弧焊接和CO2气体保护焊接,并利用ZEISS光学显微镜、LEICA显微硬度计分别对焊接接头的组织和显微硬度进行了观察和分析。结果表明,在焊缝区手工电弧焊焊缝组织为沿柱状晶分布的先共析铁素体和珠光体,CO2气体保护焊为针状铁素体和少量贝氏体,在粗晶区手工电弧焊为贝氏体和先共析铁素体,CO2气体保护焊为板条马氏体和贝氏体,且其粗晶区晶粒尺寸大于手工电弧焊;采用CO2气体保护焊,选择较大的热输入,焊缝和粗晶区的魏氏组织消失;显微硬度最大值均出现在粗晶区,手工电弧焊的热影响区宽度小于CO2气体保护焊。  
        关键词：DP590钢板;手工电弧焊接;CO2气体保护焊接;焊接区;组织   
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        更新时间：2026-01-21
      • 方剑, 李阳华, 邹喜洋, 谢凯意, 周勇, 周梦雄, 袁泽喜
        2012, 33(3): 53-56.
        摘要：通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s-1水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s-1空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,36Mn2V和40Mn2V钢连轧变形温度和变形量分别大于1 050℃和0.5时可发生完全动态再结晶,细化晶粒和提高产品综合性能;36Mn2V钢管定径变形量0.3时,40Mn2V钢定径变形量为0.2时,应控制定径温度大于835℃,才能满足力学性能要求。  
        关键词：36Mn2V;40Mn2V;非调质油井管用钢;热模拟;连轧;定径;组织;性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 终轧温度和冷却速度对Q550D钢组织和力学性能的影响

        高兵, 赵亚娟
        2012, 33(3): 57-60.
        摘要：通过Gleeble-3800热模拟试验机,研究了终轧温度(800～950℃)和冷却速度(2～20℃/s)对Q550D微合金钢板(/%:0.06C、0.20Si、1.60Mn、0.010P、0 001S、0.10Mo、0.06Nb、0.01V、0.02Ti)的组织和力学性能的影响。结果表明,随着终轧温度的降低和轧后冷却速度的增加,粒状贝氏体逐渐减少,板条贝氏体逐渐增多,钢的屈服和抗拉强度提高的趋势比较明显,-20℃韧性得到改善,但伸长率呈下降趋势;在终轧温度为850℃、冷却速度为15～20℃/s时,Q550D钢具有较好的综合强韧性,即抗拉强度约为750 MPa,屈服强度650 MPa,伸长率39%,-20℃冲击功65 J。  
        关键词：Q550D微合金钢;热模拟;终轧温度;冷却速度;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • N08810耐蚀合金200 mm厚连铸板坯纵向裂纹形成机理的分析

        马骏, 郑宏光, 黄坚, 郭亮亮, 马天军
        2012, 33(3): 61-64.
        摘要：通过光学、扫描电子显微镜、能谱仪和G1eeble-3800热模拟试验机对1流立式连铸机生产的UNSN08810合金(/%:0.06C、0.45Si、0.92Mn、0.016P、0.001S、30.15Ni、19.80Cr、47.81Fe、0.33Ti、0.23Al、0.014 0N)200 mm×1 300 mm连铸坯的纵向裂纹进行了分析。结果表明,纵向裂纹沿粗大的柱状晶晶界向铸坯内部扩展、裂纹深度为18～20 mm。高温塑性试验得出,当温度≥1100℃时合金的断面收缩率急剧下降。分析表明,凝固初期柱状晶之间连接比较薄弱,易在晶界处开裂,加上晶界处脆性相TiC的析出,造成应力集中,并使裂纹更容易延晶界扩散,最终形成纵向裂纹。  
        关键词：N08810耐蚀合金;连铸板坯;纵向裂纹;形成机理;分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷却速度对热轧40CrMo圆钢组织的影响

        邓素怀, 王丽萍, 杨子森, 易敏
        2012, 33(3): 65-68.
        摘要：连续式棒材轧机生产Φ70～80 mm 40CrMo系圆钢(/%:0.40～0.41C、0.97～1.05Cr、0.17Mo)时,由于轧制道次少,终轧后无控制冷却装置,易出现珠光体+铁素体和贝氏体+马氏体两种类型组织。通过Gleeble-2000热模拟试验机测试炉批No1和炉批No2这两类原始组织试样的连续冷却转变(CCT)曲线和研究了该钢1150℃保温5 min后以10℃/s冷至900℃停留10 s,以变形速率20 s-1变形30%再以0.2～10℃/s冷却至200℃的组织和微区成分。结果表明,轧后冷却速度大则产生马氏体组织,40CrMo系圆钢在0.1～1℃/s冷却速度下可获得正常的贝氏体组织和珠光体组织。  
        关键词：40CrMo钢;圆棒材;热轧;冷却速度;组织   
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        更新时间：2026-01-21
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