最新刊期
      2009年第30卷第6期

        试验研究

      • B2O3作助熔剂对CaO基精炼渣系熔化温度的影响

        王宏明, 倪冬生, 赵湖, 李桂荣, 李波
        2009, 30(6): 1-3.
        摘要：研究了B2O3对低碱度[(CaO)/(SiO2)=3～4]和高碱度[(CaO)/(SiO2)=5～7.5]两个系列CaO基精炼渣熔化温度的影响。结果表明,用B2O3比用Al2O3和CaF2更有效降低CaO基精炼渣系的熔化温度,对低碱度渣系,B2O3替代渣中的部分CaF2、Al2O3以及SiO2都能有效降低渣的熔化温度;对高碱度渣系,B2O3替代CaF2作助熔剂时,可实现在高(CaO)/(SiO2)和(CaO)/(Al2O3)下造具有超低熔化温度的CaO基精炼渣,既可提高造渣速度,又可提高渣的脱硫磷能力和吸收硅、铝脱氧产物的能力。  
        关键词：B2O3;CaO基精炼渣;熔化温度;无氟助熔剂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 基于支持向量机回归的铸坯表面目标温度设定

        高凤翔, 王长松, 吴秀永, 陈晓, 李珂
        2009, 30(6): 4-6.
        摘要：提出了一种多输入多输出支持向量机回归算法,利用冶金技术人员计算的目标温度设定表,设定实时二冷区铸坯表面目标温度。200 mm×1 534 mm 16Mn钢板坯连铸试验结果表明,在训练样本相同时,支持向量机训练时间为3.2 s,预测目标温度误差为±1℃,BP神经网络训练时间为23.5 s,预测目标温度误差为±2℃,多输入多输出支持向量机回归算法优于BP神经网络算法,能够根据工艺变化情况,实时改变目标温度,为实现连铸动态控制提供了条件,有助于提高铸坯的质量。  
        关键词：铸坯表面目标温度;二次冷却;支持向量机回归   
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        更新时间：2026-01-21

      • 重轨万能连轧变形计算的数学模型及其应用

        金梁, 余驰斌, 叶传龙, 芦忆萱, 熊建良, 董茂松
        2009, 30(6): 7-9.
        摘要：分析了重轨万能轧制精轧机组UR、ER/EF和UF三机架的变形特点,并建立了相应的数学模型。对U71Mn钢(%:0.7C、1.0Mn、0.1Cr)60 kg/m重轨的连轧计算结果表明,模拟值接近设计值,轨头和轨底宽度中间道次误差分别为0.13%～0.66%和0.45%～1.3%,较好地反映了轧件轨头和轨底宽度的变化趋势。  
        关键词：重轨;万能轧机;变形计算   
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        更新时间：2026-01-21

        综述

      • 电渣冶金技术的最新发展趋势

        姜周华, 李正邦
        2009, 30(6): 10-13.
        摘要：简要回顾了电渣重熔工业生产50年的发展历史,重点对近年来电渣冶金新技术进行了介绍和评价,包括快速电渣重熔,双极串联电渣连铸技术,特厚板坯电渣重熔,大型电渣重熔钢锭凝固偏析控制,可控气氛电渣炉和电渣液态浇铸技术。在新的发展阶段,电渣冶金技术向高效、节能、环保和满足更高质量方向发展。  
        关键词：电渣冶金技术;电渣连铸;电渣液态浇铸;发展   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 82A钢高速线材控制冷却工艺的优化

        王伯文, 杭乃勤
        2009, 30(6): 14-16.
        摘要：利用Gleeble 1500热模拟实验机测定了82A高碳钢(%:0.81C、0.50Mn、0.21Si、0.007P、0.006S)Φ5.5 mm线材在0.8～40℃/s冷却速度下的连续冷却转变(CCT)曲线,经与现场实测冷却曲线估算的实际相变温度拟合修正,得出符合生产实际的动态CCT曲线。结合高速线材控制冷却过程的基本模型,得出82A钢线材适宜的吐丝温度为910～930℃;相变过程最佳冷却速度为9～12℃/s。  
        关键词：82A高碳钢;高速线材;动态CCT曲线;控制冷却   
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        更新时间：2026-01-21

      • 中间包内部结构对铸坯洁净度的影响

        唐海燕, 李京社, 包燕平, 蒋静, 李涛, 吉传波
        2009, 30(6): 17-19.
        摘要：通过1:2.5中间包水模型试验对4流25 t两种控制装置中间包内流场进行了研究,并通过工业生产试验了原中间包和改变挡墙侧导流孔孔径、倾角,并增加湍流控制的改进型中间包对325mm×280 mm GCr15钢铸坯洁净度的影响。结果表明,改进型中间包能增加钢液在中间包内的停留时间,减小中间包的死区比例,提高夹杂物的去除率。与原中间包相比,从改进型中间包到铸坯过程钢中总氧去除率提高,大型夹杂物含量降低44.9%。  
        关键词：中间包;控流装置;洁净度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 微张力减径机孔型设计对45钢厚壁管“内六方”的影响

        李秀莲, 苟复钢
        2009, 30(6): 20-22.
        摘要：通过将6机架定径前45钢管外径和总减径率分别由132 mm和12.95%降至128 mm和9.87%,并降低单机架减径率和改善微张力减径孔型设计参数,使3辊式机组生产的Φ114 mm×22 mm 45钢管"内六方"缺陷指数P值由1.40%～1.52%降至0.45%～0.67%,明显减少微张力减径钢管的"内六方"缺陷。  
        关键词：微张力减径机;内六方;减径率;孔型设计参数   
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        更新时间：2026-01-21

      • 环保型含Bi低碳高硫易切削钢的开发

        张文基, 李国忠, 张剑锋
        2009, 30(6): 23-25.
        摘要：开发Bi易切削钢1215M(%:0.06C、0.04Si、1.25Mn、0.39S、0.17Bi)替代Pb易切削钢SUM24L。生产Bi易切削钢的流程为40t UHP EAF-40t LF(喂Bi线)-180 mm×180 mm连铸-连轧工艺。试验结果表明,Bi易切削钢1215MΦ9 mm盘条夹杂物分布均匀,Bi易切削钢1215M的切削性能优于SUM23HS含S易切削钢与SUM24L含Pb易切削钢相当。  
        关键词：易切削钢;低碳高硫;Bi   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t BOF-LF-RH-CC工艺冶炼结构钢时钢中氮的行为及控制

        陆锦祥, 王忠英, 陈水盛, 薛正良, 柯超
        2009, 30(6): 26-28.
        摘要：通过对淮钢100 t BOF-LF-RH-CC工艺流程冶炼45钢和42CrMo钢时各工序钢水取样分析氮含量,研究各工序对钢水中氮含量的影响。得出除吹氩和RH工序外,各工序都存在增氮现象:钢包至中间包长水口增氮占增氮总量的40%,LF精炼增氮占35%,出钢增氮占20%。所以控制转炉终点氮含量,控制LF渣层厚度,避免LF精炼补加合金和增碳,适当延长RH处理时间,提高长水口氩封效果是控制钢水氮含量的关键措施。  
        关键词：BOF-LF-RH-CC 工艺;结构钢;氮含量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高114CPE机组热轧无缝钢管成材率的工艺实践

        卓钊, 杭乃勤, 程向龙, 段家田, 康志勇
        2009, 30(6): 29-31.
        摘要：针对Φ114mm CPE(斜轧穿孔延伸)机组生产石油用管成材率低的问题,对生产工艺流程进行了分析。得出中间热锯切和热切头尾是导致成材率低的两个重要原因。通过采用改进的钢管下冷床对齐方法以及缩口工艺,使Φ73.0 mm×5.5 mm和Φ88.9 mm×6.5 mm的石油用管综合成材率由78%提高至84.5%～85.0%。  
        关键词：CPE机组;顶管机;芯棒;缩口工艺;成材率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高00Cr12Ti铁素体不锈钢钛回收率的工艺实践

        范新智, 张剑桥
        2009, 30(6): 32-33.
        摘要：00Cr12Ti超低碳铁素体不锈钢(%:≤0.030C、10.50～11.75Cr、6×C～0.75Ti)由90 t K-OBM-S转炉-90 t VOD-90 t LF-CC工艺冶炼。生产实践表明,随钢中自由氧含量(5～10)×10-6和吹氩搅拌时间(1～12 min)增加,钛的收得率降低;LF喂钛线时钛的收得率高于VOD过程加块状钛合金;控制钢中全氧含量≤35×10-6自由氧含量≤6×10-6VOD过程(Cr2O3+FeO+MnO)≤1%,搅拌时间5～10 min,氩气流量50～80 L/min,用LF喂钛线工艺,可使钛的收得率达60%～75%。  
        关键词：铁素体不锈钢00Cr12Ti;VOD-LF;钛收得率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸板坯侧凹浇铸减少热轧钢卷侧翻宽度的工艺实践

        尹德
        2009, 30(6): 34-35.
        摘要：通过0Cr18Ni9不锈钢180 mm×1 238 mm连铸板坯侧凹浇铸试验,得出连铸板坯侧凹浇铸对热轧钢卷侧翻(两边粗糙带)和结晶器寿命的影响结果表明,当连铸板坯边部侧凹3～4 mm浇铸时,钢卷侧翻平均宽度由原先的11.2 mm降低至9.3 mm,提高了钢卷的利用率,同时对结晶器的损害很小。  
        关键词：热轧钢卷;侧翻;连铸板坯;侧凹浇铸   
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        更新时间：2026-01-21

      • P110级25MnV钢石油套管热处理工艺的优化

        李亚欣, 刘雅政, 赵金锋, 邹喜洋, 唐应波
        2009, 30(6): 36-38.
        摘要：通过CCT曲线测定和热处理正交试验,研究了890～930℃25～45 min淬火和570～610℃50～80min回火参数对25MnV钢(%:0.25～0.30C、1.50～1.80Mn、0.06～0.15V)245 mm×12 mm管组织和力学性能的影响。结果表明,采用910℃35 min水淬+590℃65 min回火,套管的综合力学性能最佳:屈服强度878～906MPa,抗拉强度923～963 MPa,伸长率16.6%～17.4%,满足标准要求。  
        关键词：石油套管;25MnV钢;CCT曲线;热处理工艺;优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 85 t VOD精炼超纯铁素体不锈钢的脱氮工艺及效果

        邹勇, 孙铭山
        2009, 30(6): 39-41.
        摘要：分析了85 t VOD精炼时相关工艺参数对超纯铁素体不锈钢00Cr18Mo2和00Cr17Mo终点氮含量的影响。结果表明,随初始碳含量增加,初始氮含量降低,钢水温度提高,适当增加脱氮时间,VOD钢水终点氮含量降低;当控制钢水初始碳含量0.4%～0.9%、处理温度≥1 590℃、真空度≤70 Pa、脱氮时间15～20 min、吹氩搅拌强度8～15 L/(min·t)、初始氮含量≤0.017 0%,VOD终点钢水氮含量为0.006 4%～0.009 5%。  
        关键词：VOD;超纯铁素体不锈钢;脱氮;工艺   
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        更新时间：2026-01-21

      • R3级海洋系泊链用钢大方坯连铸工艺优化

        季克进, 陈继红, 陈君, 王品, 刘高丽
        2009, 30(6): 42-44.
        摘要：通过将钢中Mn含量从1.55%～1.65%提高至1.75%～1.85%,用0.25%～0.35%Cr替代0.20%～0.25%Ni,并加入0.01%～0.04%Ti微合金化;RH真空精炼以控制[N]≤80×10-6、[O]≤15×10-6连铸二冷水量由0.11 L/kg降至0.08 L/kg,并改变配水比例,使出坯温度由620～680℃提高至700～750℃,并采用连铸坯罩冷和钢材缓冷等工艺措施,降低了R3级系泊链钢的生产成本,避免了350 mm×470 mm铸坯纵裂的产生,并使钢材的强度和-20℃韧性均满足标准要求。  
        关键词：R3级海洋系泊链钢;大方坯连铸;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • Nb-RE微合金化对复杂刀具用TGM2高速钢组织和性能的影响

        雷利军, 朱小坤, 李德辉, 周英孝, 徐文瑛
        2009, 30(6): 45-46.
        摘要：Nb-RE微合金化TGM2高速钢(%:0.88～0.89C、4.14～4.16Cr、4.73～4.76Mo、6.09～6.12W、1.85～1.86V、0.05～0.10Nb、0.05～0.06RE)由25 t EAF-30 t LF(VD,加Nb-RE)-1 t ESR工艺冶炼。试验结果表明,经Nb-RE微合金化后,TGM2高速钢Φ96 mm材淬火晶粒尺寸明显细化,晶粒度由原来未微合金化钢的9.5级提高至10～10.5级;淬、回火后硬度HRC为65.2～65.8,600℃4 h红硬性HRC为62.1～62.3,Nb-RE TGM2钢制成刀具的切削寿命较原TGM2钢提高20%。  
        关键词：Nb-RE微合金化;TGM2高速钢;复杂刀具;使用寿命   
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        更新时间：2026-01-21

      • 汽轮机叶片用钢X10CrNiMoV12-2-2锻造棒材的开发

        吴江枫, 陈新建, 张甫飞
        2009, 30(6): 47-48.
        摘要：X10CrNiMoV12-2-2钢(%:0.08～0.13C、11.4～12.5Cr、2.2～2.8Ni、1.6～1.8Mo、0.25～0.40V、0.020～0.040N)经20 t EAF-AOD-LF冶炼后铸成Φ490 mm电极,电渣重熔成Φ600 mm钢锭,锻造成Φ180～240mm棒材。检验结果表明,钢中有害元素Sb为0.002%,As 0.010%,Sn 0.010%,其夹杂物级别、晶粒度、力学性能、FATT(脆性转变温度)、晶间断裂百分比、δ-自由铁素体含量均达到技术标准要求。  
        关键词：汽轮机叶片用钢;X10CrNiMoV12-2-2;锻材   
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        更新时间：2026-01-21

      • Ti-Nb对Cr18超低碳铁素体不锈钢冷轧板成形性能的影响

        孙丹, 陈伟庆, 何慎, 沈继程, 郑宏光
        2009, 30(6): 49-51.
        摘要：研究了0～0.21%Ti和0～0.29%Nb对Cr18钢(%:0.008～0.009C、17.48～17.57Cr)的组织、再结晶织构、力学性能和成形性能的影响。结果表明,Nb稳定化退火冷轧板的晶粒较Ti稳定化退火冷轧板细小;Ti-Nb稳定化的冷轧板{111}〈112〉取向密度最大、Ti稳定化冷轧板次之,Nb稳定化冷轧板最小;Ti、Nb、Ti-Nb稳定化退火冷轧板应变硬化指数n值分别为1.55、1.12和1.48,因此Ti和Ti-Nb稳定化退火冷轧板的成形性良好。  
        关键词：Ti-Nb;Cr18铁素体不锈钢;织构;成形性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 镍对09CuPCrNi耐候钢高温力学性能的影响

        吴浩方, 万兰凤, 黄绪传, 张晖
        2009, 30(6): 52-54.
        摘要：采用Gleeble 3000热模拟实验机测试和研究了CCT曲线以及镍含量对09CuPCrNi耐候钢(%:0.08C、0.34～0.35Cu、0.091～0.099P、0.53～0.55Cr、0.02～0.27Ni)的700～1 300℃塑性和抗拉强度的影响。结果表明,当钢中Ni含量由0.27%降至0.02%时,Ar1、Ar3分别由670.2℃和860.0℃升至710.0℃和882.5℃,并且贝氏体和马氏体相变也提前发生,800℃高温脆性温度区增宽,950℃高温脆性区消失。0.02%Ni耐候钢09CuPCrNi室温抗拉强度475～485 MPa,伸长率32%～34%,冲击功72～84 J,满足该耐候钢力学性能使用要求。  
        关键词：09CuPCrNi耐候钢;镍;高温力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 循环等离子渗氮工艺对38CrMoAl钢渗氮层组织和性能的影响

        陈玮, 王蕾, 付勇涛, 严翔
        2009, 30(6): 55-57.
        摘要：试验了38CrMoAl钢(%:0.35～0.42C、1.35～1.65Cr、0.15～0.25Mo、0.70～1.10Al)280 Pa 560℃,12 h常规渗氮和170 Pa 560℃3 h快冷至室温循环等离子渗氮对渗氮层组织、硬度、硬度梯度和耐磨性的影响。结果表明,循环等离子体渗氮工艺有利于表层ε相分解,更有利于氮渗入钢中γ′相;在获得相同的渗层表面硬度和硬度梯度下,循环等离子渗氮速度明显高于常规渗氮速度,并改善渗氮后钢的耐磨性。  
        关键词：38CrMoAl钢;循环等离子渗氮;硬度;耐磨性   
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        更新时间：2026-01-21

      • Nb对铸态HP40合金抗氧化及高温强度的影响

        杨亮, 张金龙, 赵团, 武文霞, 高占勇
        2009, 30(6): 58-60.
        摘要：通过Gleeble-1500热模拟机研究了Nb含量对10 kg真空感应炉熔炼的铸态HP40合金(%:0.40C、25Cr、35Ni、0.15Mo、0.05Ti、0.4～2.1Nb)1 150℃抗氧化性和抗拉强度的影响。结果表明,0.8%Nb时,HP40合金具有最佳的综合高温性能:在1 150℃合金氧化增重最低,为0.766 g/(m2·h),抗拉强度最高,为52 MPa。  
        关键词：Nb;HP40合金;抗氧化性;高温强度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 轧制变形对U75V重轨钢珠光体晶粒度的影响

        王晓丽, 刘霞, 史凤武, 周丽, 宋波
        2009, 30(6): 61-62.
        摘要：U75V钢重轨由280 mm×380 mm铸坯经14道次粗轧(BD1)-中轧(BD2)和CCS 6道次精轧(UR1、ER、UR2、UR3、EF、UF)而成。用金相显微镜观察U75V重轨钢不同道次轧制变形试样的组织。结果表明,随重轨钢BD1E、BD2B、UR1和UF道次压缩比的增加,重轨头部、腰部和底部的珠光体晶粒度等级分别由6.0～6.5、6.0～6.5、6.0～6.5升至8.0～8.5、7.5～8.0、8.0～8.5,珠光体片层间距(μm)分别由0.51、0.41、0.49降至0.29、0.27、0.25,从而有利于提高重轨的力学性能。  
        关键词：重轨钢;压缩比;组织   
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        更新时间：2026-01-21
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