最新刊期
      2009年第30卷第5期

        试验研究

      • 耐蚀合金G3、G3-Z和825热加工性的研究

        包耀宗, 董瀚, 苏杰, 雍岐龙, 王黎辉, 李明志
        2009, 30(5): 1-3.
        摘要：用Thermomacmaster-Z热模拟机和TEM,SEM研究了G3(%:0.012C、46.51Ni、24.71Cr、8.88Mo、1.15W、1.72Cu、0.10Nb)、G3-Z(%:0.014C、46.53Ni、24.05Cr、6.89Mo、1.09W、1.70Cu)和825耐蚀合金(%:0.006C、43.77Ni、22.10Cr、3.24Mo、1.90Cu、0.86Ti)1 030～1 300℃、应变量(ε)0～0.8、应变速率1～2.5 s-1的应力-应变曲线和温度对合金最大应力和断面收缩率的影响,并分析了合金发生动态再结晶的影响因素。结果表明,G3、G3-Z、825合金动态再结晶的晶粒大小随温度补偿系数Z的增大而减小;G3、G3-Z、825合金适宜的热加工温度范围分别为1 100～1 240℃、1 130～1 220℃和1 050～1 240℃。  
        关键词：G3、G3-Z;825耐蚀合金;应力-应变;热塑性   
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        更新时间：2026-01-21
      • 李闯, 郭汉杰, 成国光
        2009, 30(5): 4-6.
        摘要：通过1 kg钼丝炉和10 kg感应炉铁水脱锰的实验研究表明,高[Si]i(≥0.22%)、低炉渣碱度(R≤0.65)、低温有利于铁水脱锰。当铁水温度T=1280℃、R=0.44、(FeO)=11.36%、(MnO)=6.62%时,锰在渣铁间的分配率LMn=275.83,脱锰率ηMn=92.94%,终点[Mn]=0.024%,满足了高纯生铁对锰的指标要求。  
        关键词：铁水;脱锰;高纯生铁   
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        更新时间：2026-01-21

      • 镍基耐蚀合金C-276平衡析出相的热力学计算

        施爱娟, 董建新, 张麦仓, 郑磊
        2009, 30(5): 7-9.
        摘要：采用Thermo-Calc热力学计算软件,对C-276合金(%:≤0.01C、14.5～16.5Cr、15.0～17.0Mo、≤2.5Co、3.0～4.5W、4.0～7.0Fe、余Ni)平衡析出相γ、M6C、P、μ和非平衡凝固进行了模拟计算分析。结果表明,合金凝固过程中Mo、Cr偏析比较严重;随合金中Cr含量增加,基体γ相中Cr含量明显增加,而γ相中Mo含量明显降低;但合金中Mo含量的变化对γ相中Mo、Cr含量几乎没有影响,因合金初始Cr、Mo含量的提高增加了P相析出量,P相中主要元素为Mo,P相的增加减少基体γ相中的Mo含量。  
        关键词：镍基合金C-276;析出相;热力学计算   
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        更新时间：2026-01-21

      • 重轨万能连续轧制过程温度预报的数学模型

        芦忆萱, 赵刚, 叶传龙, 金梁, 熊建良, 董茂松
        2009, 30(5): 10-12.
        摘要：重轨，万能连轧，表面温度，预报模型  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 结晶器保护渣吸收TiO2夹杂物的动力学研究

        郝占全, 陈伟庆, CarstenLippold, KimKwangSeong
        2009, 30(5): 13-15.
        摘要：碱度0.85、CaO-SiO2-Al2O3-MgO-Na2O-CaF2为基本渣系,采用旋转动力学方法研究了TiO2棒的旋转角速度(50～120)r/min,碱度(0.7～1.15),熔渣温度(1300～1480℃),TiO2(0～12%),CaF2(5%～15%)对保护渣吸收TiO2速率的影响。结果表明,分别随温度升高,碱度增加,TiO2含量降低和CaF2含量增加,使TiO2在渣中的溶解速率升高,其中温度和碱度的影响最显著。TiO2溶解的限制性环节是扩散过程,溶解过程的活化能为130.9kJ/mol。  
        关键词：保护渣;TiO2夹杂物;动力学;吸收   
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        更新时间：2026-01-21

      • Cr5型冷轧工作辊用钢的热变形行为

        李倩, 蔡大勇, 唐志国, 廖波, 朱学刚
        2009, 30(5): 16-18.
        摘要：采用Gleeble-3500热模拟试验机,研究了Cr5钢(%:0.85C、5.0Cr、0.6Si、0.5Ni、0.4Mo、0.1V)在应变速率0.001～1 s-1、变形温度900～1 200℃条件下的热变形行为。Cr5钢的热变形激活能Q为307 kJ/mol,确定了表征热变形峰值应力与温度和应变关系的Cr5钢的热变形方程,建立了其热加工图(Processing Map);随着变形温度的升高及应变速率的降低,能量消耗效率η逐渐升高;真应变为0.7,变形温度为1 100℃、应变速率为0.001 s-1时,能量消耗效率达到峰值,约为40%。  
        关键词：Cr5型冷轧工作辊用钢;热变形方程;热加工图   
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        更新时间：2026-01-21

      • RH上升管吹气孔堵塞对循环流量的影响

        艾新港, 包燕平, 岳峰, 崔衡, 吴华杰
        2009, 30(5): 19-21.
        摘要：为研究210 t RH上升管吹气孔堵塞对循环流量的影响,进行了1:4水模型试验。结果表明,顺次堵吹气孔3个以上时,循环流量明显降低;堵塞吹气孔数量相同时,对称堵吹气孔对循环流量的减少小于顺次堵吹气孔,堵吹气孔3个和3个以下时可以正常生产;降低吹气孔的位置可以显著提高循环流量。  
        关键词：RH精炼;吹气孔堵塞;循环流量;水模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 板坯连铸动态轻压下扇形段的受力分析和应用

        谢长川, 王新华, 张炯明, 李富帅, 王朝盈, 艾健, 焦玉水, 陈茂敬
        2009, 30(5): 22-24.
        摘要：通过ANSYS软件模拟了200 mm×1600 mm不锈钢板坯连铸轻压下过程扇形段铸坯的变形,得出1~#到11~#扇形段辊缝的动态补偿量0.2～1.0 mm。生产应用表明,拉速0.7 m/min和0.9 m/min,压下速率0.8～1.4mm/m,总压下量1.30～4.56 mm,铸坯中心偏析均有改善,铸坯厚度与设定值之差≤0.5 mm;拉速为0.7 m/min时,未采用动态轻压下时,C、S中心偏析指数为1.30,当压下速率为1.2 mm/m,压下区间固相率20%～50%时,C、S中心偏析指数降至1.05。  
        关键词：板坯连铸;动态轻压下;有限元模拟;应用   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • X120级超高强度管线钢生产工艺研究现状

        赵英利, 时捷, 包耀宗, 谢刚
        2009, 30(5): 25-27.
        摘要：X120管线钢的碳含量一般为0.05%,(Cu+Ni+Cr+Mo)≤2%,并加入微合金化元素V、Nb、Ti、B。通过控轧和强控冷工艺,该钢具有高强度、高韧性和良好的焊接性。介绍了生产X120管线钢的在线热处理工艺装置JFE-HOP,间断直接淬火(IDQ),直接淬火DQ-T工艺和淬火-配分(Q&P)工艺技术。讨论了其存在问题和可能的发展方向。  
        关键词：X120;管线钢;控轧控冷   
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        更新时间：2026-01-21

      • AOD精炼304不锈钢渗氮、脱氮的计算模型与应用

        沈春飞, 蒋兴元, 尹世友, 姜周华, 李阳
        2009, 30(5): 28-30.
        摘要：研究了AOD精炼304不锈钢过程中的渗氮和脱氮行为,建立了渗氮和脱氮计算模型。AOD渗氮模型在120 t AOD装置的验证结果显示,剔除异常数据后,氧化3期氮含量计算值与实测值之间的绝对误差在±100×10-4%之间的约占总炉数的85%;还原期和脱硫期AOD脱氮模型计算结果与实测值之间的绝对误差在±100×10-4%之间的约达到80%以上,AOD脱硫期的氮含量命中精度约为90%。  
        关键词：304不锈钢;AOD精炼;氮溶解行为;计算模型;应用   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铁水预处理-80 t LD-RH-LF-CC生产流程对管线钢夹杂物的影响

        王国承, 黄浪
        2009, 30(5): 31-33.
        摘要：通过鱼雷罐铁水喷粉脱硫处理,转炉加低硫废钢、出钢挡渣和加Si-Fe、Mn-Fe脱氧,控制终点[C]0.026%～0.030%,RH脱气处理和加Mn-Fe合金化,LF高碱度渣精炼和喂Ca线冶炼管线钢(%:0.039～0.042C、1.56～1.62Mn、0.01Ti、0.05Nb、0.03V)。检验结果表明,生产管线钢铸坯中的硫含量为(10～18)×10-6T[O]30×10-6铸坯中大部分夹杂物尺寸≤40μm,主要夹杂物为钙铝酸盐,Al2O3夹杂和单独存在的MnS夹杂很少,有利于提高管线钢抗HIC(氢致开裂)性能。  
        关键词：LD-RH-LF;管线钢;洁净度;夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 结晶器电磁搅拌对60钢铸坯质量的影响

        陈伟, 苏鹤洲, 蒋泰旭, 施哲
        2009, 30(5): 34-36.
        摘要：对60钢(0.57%～0.62%C)采用结晶器电磁搅拌工艺前后的150 mm×150 mm铸坯质量进行了系统研究,并优化了电磁搅拌工艺。结果表明,采用较强结晶器电磁搅拌强度(250 A)、低过热度(≤250℃)浇铸工艺能显著改善铸坯质量,60钢铸坯中心等轴晶面积比率由平均27.65%增加到52.58%,中心碳偏析指数由1.07降至1.01,铸坯夹杂物含量和尺寸明显减少,钢水中的氧化物夹杂得到有效去除。  
        关键词：60钢;结晶器电磁搅拌;等轴晶区;中心碳偏析;夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 70 t 高阻抗超高功率电弧炉的工艺实践

        王海兵, 苏雄杰
        2009, 30(5): 37-38.
        摘要：攀成钢70 t高阻抗超高功率偏心底电弧炉的炉料为20%铁水+80%生铁-废钢。在电弧炉的炉壁上安有3支RCB集束喷枪装置和炉门两侧墙上安有两处喷碳粉枪。冶炼实践表明,吹氧脱碳速度达0.08%～0.012%C/min,冶炼电耗为310.86 kWh/t钢,电极消耗1.67 kg/t钢,氧气消耗46.7 m3/t钢,冶炼周期56 min。  
        关键词：高阻抗超高功率电弧炉;RCB喷枪;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21
      • 袁婷, 李国忠, 周兴海, 涂益友, 蒋建清
        2009, 30(5): 39-41.
        摘要：采用金相显微镜、扫描电镜和热力学计算,研究了Ca-Si变质处理对30MnVS钢(%:0.30～0.33C、1.40～1.60Mn、0.08～0.14V、0.065～0.090S)硫化物形貌和组成的影响。结果表明,随着Ca含量(0.001 2%、0.002 1%、0.003 5%、0.004 6%)的增加,团簇的杆状硫化物逐渐转变为均匀分散的球状硫化物,并且大多数球形硫化物中含有复合氧化物核心。其成分变化规律为CaO·3(Al2O3)·SiO2-3(CaO)·6(Al2O3)·2(SiO2)-6(CaO)·9(Al2O3)·4(SiO2)-4(CaO)·3(Al2O3)·2(SiO2),计算结果与实验分析结果基本吻合。  
        关键词：易切削;非调质钢;Ca-Si处理;复合硫化物;热力学分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 成品厚度对无取向硅钢织构和磁性能的影响

        董爱锋, 苗晓, 申毅, 张文康
        2009, 30(5): 42-44.
        摘要：研究了成品板厚度(0.35～0.65 mm)对0.003%C-2.40%Si-0.32%Al无取向硅钢织构演变、磁感和铁损的影响。结果表明,随着钢板厚度的减薄,成品中对磁性不利的织构组分增加,有利织构组分减少,磁感降低。在化学成分和晶粒尺寸一定的情况下,影响铁损的主要因素是钢板厚度,钢板厚度从0.65 mm减薄至0.35 mm时,铁损显著降低。  
        关键词：无取向硅钢;成品厚度;冷轧压下率;织构;磁性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 310S耐热不锈钢连铸板坯表面纵裂分析和工艺改进

        李俊, 李晓红, 范新智, 李国平
        2009, 30(5): 45-46.
        摘要：310S奥氏体耐热不锈钢(%:0.05C、24.5Cr、19.3Ni)导热性差[100℃导热系数0.029×4.18J/(cm·℃)],200 mm×(950～2 150)mm连铸板坯易产生纵裂纹(宽0.1～10 mm,深1～20 mm)。通过采用熔点1 085℃的保护渣(ST-SP/310)替代熔点1 120℃的保护渣(ST-SP/810),结晶器宽面和窄面的冷却水流量分别从4 500 L/min和460 L/min降至4 300 L/min和430 L/min,钢水过热度从30～45℃降至20～35℃,拉速从0.95m/min降至0.80～0.90 m/min,铸坯质量明显改善,消除了表面纵裂。  
        关键词：310S耐热不锈钢;连铸板坯;纵裂;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t 转炉强化冶炼技术的应用

        陈爱梅, 李炯伟, 乔林琐, 王爱兰
        2009, 30(5): 47-49.
        摘要：炼钢厂新建的120 t顶底复吹转炉,通过采用TBM底吹深脱磷技术和新型6孔大流量氧枪,与80 t转炉比较,加快了熔池内钢-渣反应速度,使转炉钢-渣反应更趋于平衡,一倒脱磷率平均提高48.9%,供氧时间平均缩短3.5 min,冶炼周期平均降低5 min;转炉终点(FeO)降低2.93%;钢铁料消耗平均降低1 kg/t。  
        关键词：底吹脱磷;大流量氧枪;转炉   
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        更新时间：2026-01-21

      • LF喂Si-Ca线对X70管线钢夹杂物变性的影响

        王敏, 包燕平, 刘建华, 李太全
        2009, 30(5): 50-52.
        摘要：100 t BOF-LF-RH-CC流程冶炼X70管线钢[%:0.04C、1.53Mn、0.106(Nb+V+Ti)],并在LF精炼时采用喂Φ13 mm 60Si-28Ca线处理。经计算和生产试验得出,喂线速度由100 m/min提高至200 m/min时,平均钙收得率由4.05%提高至14.93%,以200 m/min喂入Si-Ca线420～500 m时满足硫化物变性要求,铸坯中69%夹杂为2～10μm球形或类球形夹杂,且处在CaO-Al2O3-MgO系相图低熔点区,变性效果好。  
        关键词：X70管线钢;LF;钙处理;喂线   
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        更新时间：2026-01-21

      • 中碳硫系易切削钢LF(VD)精炼实践

        王翔, 肖阳, 余茂仁, 何勇, 夏辉华, 周英豪
        2009, 30(5): 53-54.
        摘要：中碳硫系易切削钢1141(%:0.37～0.45C、1.20～1.65Mn、0.06～0.12S)和1144(%:0.40～0.48C、1.35～1.65Mn、0.24～0.33S)由65 t Consteel电弧炉-LF(VD)-(150～200)mm×(150～200)mm CC流程生产。LF精炼时喂Al线,控制[Al]0.02%～0.05%,精炼渣CaO/SiO22.62～3.02,使精炼中后期渣中硫化物容量达到饱和,在VD处理时吹氩200～250 L/min,≥15 min,使1141钢[S]在VD前后分别为0.11%～0.12%和0.10%～0.12%,1144钢[S]VD前后分别为0.30%～0.33%和0.29%～0.30%,稳定了VD处理前后钢中的硫含量。  
        关键词：中碳;硫系易切削钢;LF(VD)   
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        更新时间：2026-01-21

      • 72A帘线钢线材冷拔笔尖状断裂分析和改进工艺措施

        孟宪成, 王勇, 刘雅政
        2009, 30(5): 55-57.
        摘要：72A帘线钢线材拉丝笔尖状断裂的推动力,为拉拔时的不均匀变形。心部粗大的先共析铁素体和粗片状渗碳体易形成粗拉时的裂纹源;中心偏析产生的裂纹多出现在中拉工序。控制连铸坯中心碳偏析指数≤1.1,采用相变前≥15℃/s快冷,相变区600～620℃近似等温的控冷策略,获得先共析铁素体含量≤0.8%,索氏体率达90%的均匀组织,基本杜绝了72A线材直拉时笔尖断裂的产生。  
        关键词：帘线钢72A;直拉工艺;笔尖状断裂   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 超低碳贝氏体钢DB800的研制

        陈忠伟, 江雅民
        2009, 30(5): 58-59.
        摘要：测试和研究了50 kg真空感应炉熔炼、控轧控冷16 mm超低碳贝氏体DB800(%:0.058C、0.29Mo、0.05Nb、0.08V、0.02Ti、0.001B)板材的连续冷却转变(CCT)曲线、组织转变和力学性能。结果表明,该试验钢种在冷却速率约为10℃/s的水冷条件下的组织为粒状贝氏体(TEM下呈板条状形貌)。试验钢种具有优良的综合力学性能:抗拉强度885 MPa,屈服强度733 MPa,伸长率15.2%,-20℃纵向冲击韧性值46 J和极优的冷弯性能。  
        关键词：超低碳贝氏体钢DB800;显微组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • FTSR低碳高强钢连续冷却相变和组织细化

        高爱民, 杨琨, 冯运莉, 陈礼斌
        2009, 30(5): 60-62.
        摘要：用Gleeble-3500热模拟机研究了低碳钢 (%:0.19C、1.15Mn、0.008Mo、0.002Ti、0.032Als) 85 mm FTSR(薄板坯连铸连轧)铸坯在1 000℃以5 s-1速率变形40%,然后以5℃/s冷却到900℃并以50 s-1的速率变形30%,再以1～70℃/s冷却到400℃,空冷的连续相转变和组织。结果表明,冷却速度≤20℃/s时连续冷却转变的组织为铁素体和珠光体;冷却速度达30℃/s时,组织中出现少量粒状贝氏体。随冷却速度增加,晶粒尺寸减小,当冷却速度达10℃/s时,钢中的晶粒尺寸≤10μm,当冷却速度≥20℃/s时,钢中晶粒细化程度减弱。  
        关键词：FTSR工艺;低碳高强度钢;相变;组织细化   
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        更新时间：2026-01-21

      • Cr对0.035C-0.12Nb X80管线钢相变和组织的影响

        牛延龙, 孙新军, 刘清友, 孙力军
        2009, 30(5): 63-64.
        摘要：通过Formastor-FⅡ热膨胀仪测定了50 kg真空感应炉冶炼的X80管线钢(%:0.034～0.036C、1.79～1.80Mn、0.26～0.62Cr、0.12Nb、0.01Ti、0.0037～0.0038N)铸坯在0.5～50℃/s冷却速率下奥氏体连续冷却的相变点,并观察其显微组织。结果表明,在同一冷却速率下,随钢中Cr含量增加,过冷奥氏体连续冷却贝氏体相变点降低,组织中更易生成板条状贝氏体,显微硬度明显提高。  
        关键词：X80管线钢;Cr;贝氏体相变;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 40Mn2V非调质钢热变形再结晶的研究

        方剑, 邹喜洋, 谢凯意, 袁泽喜
        2009, 30(5): 65-67.
        摘要：采用Gleeble-1500热模拟机测得40Mn2V微合金化非调质钢(%:0.38C、1.48Mn、0.12V)Φ90 mm管坯在800～1 000℃、变形速率0.5～2.0 s-1时的真应力-应变曲线,并研究了该钢的动态再结晶行为。结果表明,40Mn2V钢的动态再结晶激活能Qd为382.21 kJ/mol,通过动态再结晶图得出,因子Z＞2.621×1015时,40Mn2V钢动态再结晶难以完成,当因子Z＞2.014×1017时,该钢动态再结晶难以发生。  
        关键词：非调质钢;管坯;热变形;动态再结晶   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低碳超高强度Q & P钢板的热处理工艺和组织性能

        董辰, 江海涛, 陈雨来, 唐获, 程知松
        2009, 30(5): 68-70.
        摘要：试验的Q & P(淬火和配分)钢(%:0.17C、1.40Si、1.48Mn、0.25Al)由7.5 kg真空感应炉冶炼,轧成1.0～1.5 mm钢板,采用井式盐浴炉模拟了试验Q & P钢的热处理工艺,经910℃奥氏体化,淬至200～245℃,20 s,升温至配分温度300～450℃,60～600 s,快冷。结果表明,采用淬火245℃ 20 s,配分300～350℃≥300 s可保证碳原子由马氏体向残留奥氏体富集,试验钢具有高的强塑积(25000～30000 MPa%)。  
        关键词：Q &amp;P钢;热处理;组织;强度和塑性   
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        更新时间：2026-01-21
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