最新刊期
      2010年第31卷第1期

        试验研究

      • 200 mm x200 mm连铸坯连轧Φ100 mm 42CrMo钢三维有限元模拟

        魏军, 洪慧平, 赵爱民, 康永林
        2010, 31(1): 1-3.
        摘要：采用MSC.Marc有限元模拟软件,针对200 mm×200 mm连铸方坯连轧Φ100 mm 42CrMo圆钢工艺过程进行三维热力耦合模拟仿真。因圆角在孔型中塑性应变较大且变形由表及里逐渐深入,因此对断面采用网格偏差划分方法以细分表层及圆角区域单元。根据连轧过程应力场、应变场和温度分布及轧制力和轧制力矩变化特点,得出合金钢轧制时圆角易出现裂纹的重要原因是该区域总等效塑性应变、等效应力和温降较大。机架间及轧后断面尺寸实测值与模拟值相符合。  
        关键词：42CrMo钢;棒材;连轧;有限元模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 0.02〜0.05Ti微合金化钢中Ti(C,N)的Ostwald熟化规律

        亓海全, 雍岐龙, 雍兮, 李继康, 张利平
        2010, 31(1): 4-5.
        摘要：对(%)0.2C、0.004～0.008N、0.02～0.05Ti微合金化钢中Ti(C, N)在850～1400℃的Ostwald熟化规律进行了理论计算。结果表明,1000℃以下碳氮化钛的粗化速率系数m小于1 nm/s1/31400℃为4～5nm/s1/3。钢中氮含量相同时,相同温度下碳氮化钛的粗化速率随钢中钛含量的增加而增大,因而降低钢中钛含量对碳氮化钛的熟化过程明显有利。而相同钛含量时,相同温度下碳氮化钛的粗化速率随钢中氮含量的增加而显著降低,这表明电炉钢中碳氮化钛颗粒比转炉钢更不容易发生粗化。  
        关键词：Ti微合金化钢;Ti(C,N);Ostwald熟化   
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        更新时间：2026-01-21

      • X52管线钢热变形行为的研究

        张龙, 张春玲, 史东日, 蔡大勇, 廖波
        2010, 31(1): 6-8.
        摘要：用Gleeble-3500热模拟试验机对X52(L360)管线钢(%:0.08C、0.20Si、0.93Mn、0.024Als、0.02Nb、0.02Ti)在950～1200℃、应变速率0.01～10 s-1时进行50%热压缩变形试验,得出真应力-应变曲线。通过回归分析,确定X52钢热变形激活能和热变形方程,得出应变速率、温度和Z参数对热形变峰值应力的影响。结果表明,变形温度降低,峰值应力增加并向应变增大方向移动,随变形速率增加,峰值应力增大并且也向应变增大方向移动;X52钢热变形激活能为232 kJ/mol;随Z参数增加,热变形峰值应力增加。  
        关键词：X52管线钢;热变形行为;激活能;Z参数   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铁碳熔体还原氧化铝的实验研究

        高运明, 姜英, 黄山, 吴光亮, 胡大, 陈建新
        2010, 31(1): 9-11.
        摘要：研究了氮气保护500 g Fe-1.80%～3.50%[C]熔体在1300～1500℃时对不同方法加料MoO3的还原反应。结果表明,≤1 400℃,无渣条件下,粉状MoO3还原速度较球团状MoO3快,熔体[C]是影响MoO3还原的主要因素,当[C]约为2%时,钼收得率可达96%;在有渣条件下,熔体温度对MoO3还原反应的影响较大,温度升高,MoO3的还原速度提高,1500℃时1.80%[C]熔体的钼收得率达100%。转炉冶炼含钼钢时,宜采取合适措施向铁水中加入粉状MoO3后随即造流动性良好的渣,以利快速还原MoO3提高Mo的收得率。  
        关键词：Fe-C熔体;MoO3, ;&nbsp;还原   
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        更新时间：2026-01-21

      • SCM435高强冷傲钢热轧过程中的再结晶行为

        张永军, 韩静涛, 孔俊其, 侯月华, 郑永瑞, 李军, 甄琴英
        2010, 31(1): 12-13.
        摘要：采用阶梯试样轧制法研究了道次变形量(15%～70%)和温度(850～1150℃)对SCM435钢(%:0.35C、1.05Cr、0.22Mo)变形奥氏体再结晶百分比影响,绘制了该钢的再结晶全图。结果表明,随变形温度提高,奥氏体临界变形量降低。在1150℃45%变形量下,SCM435钢奥氏体可以发生完全再结晶。  
        关键词：SCM435冷镦钢;变形温度;变形量;再结晶   
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        更新时间：2026-01-21

      • 不同宽度板坯结晶器内流场的水模型和数值模拟研究

        张大江, 陈登福, 王翠娜, 靳星, 谢鑫
        2010, 31(1): 14-17.
        摘要：采用1:0.8比例水模型和基于Fluent软件的数值模拟,实验研究了190 mm×(1500～1900)mm宽板坯连铸结晶器的流场。结果表明,在钢水流量不变的情况下,随着结晶器断面宽度的增加,流股的冲击深度增加,流股涡心高度降低,结晶器表面流速、液面波动、流股对结晶器窄面的壁面剪切力均减小,卷渣和液面裸露几率逐渐降低。在钢水流量不变的情况下,随着结晶器断面宽度的增加,若采用同一水口,可以适当减小水口插入深度。  
        关键词：板坯连铸结晶器;水模型;数值模拟;流场;壁面剪切力   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 第一代和第二代电渣冶金技术的发展

        傅杰
        2010, 31(1): 18-23.
        摘要：论述了电渣冶金技术的分类,第一代和第二代电渣冶金技术的特点,电渣冶金发展历史的分期,第一代和第二代电渣冶金技术的发展,第二代电渣冶金进一步发展的方向。指出第一代电渣重熔技术是伴随电渣重熔锭大型化发展起来的,随着核电技术的迅速发展,第二代电渣重熔技术应实现大型装备优化设计、气氛可控制、重熔和凝固过程可控制,并提高计算机控制水平。  
        关键词：第二代电渣冶金技术;电渣重熔锭大型化;惰性气体保护;快速冷却;发展方向   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t LD-LF-RH-BCC流程生产齿轮钢的氧含量控制工艺

        陈天明, 杨素波, 赵克文, 王新华, 曾建华
        2010, 31(1): 24-27.
        摘要：分析了齿轮钢中氧含量控制的关键技术:精炼渣SiO2含量,(CaO)/(Al2O3),(FeO+MnO),RH,氩气搅拌,连铸工艺。结合攀枝花新钢钒股份有限公司炼钢厂的工艺条件,通过控制转炉终点[C]≥0.10%,钢包渣厚50～80 mm,出钢过程加高碱度精炼渣,LF白渣精炼[渣中T.Fe-0.43%,(MnO+FeO)-0.93%,SiO2-5%,平均(CaO)/(Al2O3)-1.9],20 min RH处理,连铸保护浇铸等工艺措施,并在炉后平台,LF精炼和钙处理过程采用合适的吹氩模式,使20CrMoH齿轮钢铸坯总氧含量≤15×10-6平均总氧含量为11.8×10-6。  
        关键词：20CrMoH齿轮钢;转炉;大方坯;氧含量控制   
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        更新时间：2026-01-21

      • 末端电磁搅拌参数对帘线钢72A铸坯中心碳偏析的影响

        谢文新, 许晓红
        2010, 31(1): 28-29.
        摘要：帘线钢72A(%:0.71～0.72C、0.50～0.60Mn、0.22～0.30Si、≤0.010P、≤0.008S)的冶炼工艺流程为铁水预处理-LD-LF-RH-CC-200 mm×200 mm连铸。在连铸时钢水过热度10～20℃,拉速0.98 m/min,二冷比水量0.32 L/kg,结晶器冷却水220 m3/h,结晶器电磁搅拌1.5 Hz、500 A的条件下进行了末端电磁搅拌(F-EMS)的工艺研究。结果表明,当离钢液弯月面8 m处以18 Hz、450 A进行F-EMS,可使帘线钢72A铸坯的中心碳偏析指数≤1.05。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 37Mn5钢管外折叠成因分析和工艺控制

        魏军, 洪慧平, 廖向军, 王孟, 李春雨, 康永林
        2010, 31(1): 30-32.
        摘要：通过对37Mn5钢(%:0.39C、1.30Mn)Φ85 mm×8 mm管外折叠缺陷的分析,得出钢晶界处存在尺寸～20μm的硅酸盐和SiO2等脆性夹杂物是钢管外折叠形成的主要原因。通过控制转炉出钢后钢包顶渣厚度≤50mm,LF精炼(FeO)≤1%,白渣时间≥15 min,软吹氩≥10 min,全程保护连铸,使[O]为(11.6～17.1)×10-6钢中夹杂级别A类为0～2.0,B、C类为0,D类为0.5～1.0,有效地控制钢管外折叠的发生。  
        关键词：37Mn5钢管;外折叠;成因;工艺控制   
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        更新时间：2026-01-21
      • 郭宏海, 宋波, 刘西峰, 赵沛
        2010, 31(1): 33-35.
        摘要：进行了60 t转炉(钢水温度1653℃)-LF精炼(渣碱度2.5～3.0、喂Al线、吹氩)和铁水预处理([S]≤0.010%)-60 t转炉(钢水温度1670℃,出钢过程加80～100 kg精炼渣)-钢包喂A1线、吹氩≥8 min两种工艺冶炼耐候钢SPA-H(%:≤0.12C、0.30～1.25Cr、0.25～0.55Cu)的试验。62炉生产结果表明,有LF精炼炉次吹氩前[O]37.7×10-6喂丝量25 kg,平均[S]0.014%,无LF精炼吹氩前[O]53.3×10-6喂丝量33.9 kg,平均[S]0.017%,两种工艺生产的耐候钢力学性能和夹杂物级别均达到要求,但无LF工艺有利于提高生产率,降低物料消耗。  
        关键词：耐候钢;转炉;LF精炼;钢包吹氩   
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        更新时间：2026-01-21

      • 防止S31803双相钢5 mm热连轧卷板边裂的工艺实践

        李国平, 张威, 李俊, 范新智
        2010, 31(1): 36-37.
        摘要：S31803双相不锈钢(%:0.019C、22.50Cr、5.40Ni、3.15Mo、0.18N)200 mm连铸坯热轧成5 mm卷板易产生边裂。通过控制钢中S含量≤0.005%,加RE-Si-Fe合金变质硫化物,将钢中氧含量由53×100-6降至26×10-6提高铸坯等轴晶比例,控制铸坯加热温度1150～1250℃,有效地防止5 mm热连轧卷板边裂的产生。  
        关键词：双相不锈钢;热连轧卷板;边裂;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸机二冷配水对铸坯鼓肚的改善

        张磊
        2010, 31(1): 38-39.
        摘要：部分生产165 mm×280 mm、165 mm×240 mm的R6和R8连铸机,没有二冷夹持段,在提高拉速后铸坯易出现鼓肚现象。通过分析和试验,得出调整和适当增加窄边水量,明显改善了铸坯的鼓肚。通过推导出的坯壳角部最大受力公式,调整凝固系数K值,可防止铸坯各边的变形,以改善铸坯鼓肚现象。  
        关键词：连铸坯;二次冷却系统;夹持段;鼓肚   
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        更新时间：2026-01-21

      • EAF-LF (VD) -HCC流程生产钻杆管用钢26CrMoNbTiB的洁净度

        刘剑辉, 朱荣, 易操, 肖鸿光, 彭自胜, 钟春生, 孙群保
        2010, 31(1): 40-42.
        摘要：26CrMoNbTiB钢由45 t EAF-LF(VD)-Φ80～180mm管坯HCC流程冶炼。该钢各工序的洁净度试验结果表明,LF-VD后钢中氧含量为(8～18)×10-6,平均夹杂物数量最低为2.31个/mm2连铸坯平均夹杂物数量为3.66个/mm2≥50μm大型夹杂物平均含量为4.08 mg/10 kg。加强钢包到中间包长水口的密封保护和采用钢包下渣检测装置,提高中间包容量和采用挡渣墙是进一步提高铸坯洁净度的关键工艺措施。  
        关键词：钻杆管用钢26CrMoNbTiB;EAF-LF(VD)-HCC;洁净度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 纯铁电渣重熔的碳•硫控制

        赵昱臻, 任学平, 包卫平, 王新宇, 苗晓
        2010, 31(1): 43-45.
        摘要：分析了5t锭纯铁电渣重熔过程增碳和脱硫率低的原因。通过将～70%萤石、～30%氧化铝粉、3%～7%SiO2、0.05%～0.09%C的原渣系改成65%萤石、25%氧化铝粉、10%生石灰、≤1%SiO2、≤0.02%C的新渣系,采用1t电渣锭并将结晶器填充比由30%提高到45%、电渣重熔过程向渣中加铝粉等工艺措施,使电渣重熔纯铁的最大增C量由0.067%降至0.001%,平均脱硫率由41%～46%增至53.4%～78.0%,电渣锭碳、硫含量均≤0.003%,满足了超低碳-超低硫纯铁YT01B的质量要求。  
        关键词：电渣重熔;纯铁;碳;硫控制   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 冷轧压下率对DQ级深冲带钢组织和性能的影响

        程晓杰, 刘雅政, 武磊, 孙有博, 田荣斌, 闫波, 张晓燕
        2010, 31(1): 46-48.
        摘要：研究了60%～80%冷轧压下率对3.5 mm CSP热轧板轧制的1.4～0.7 mm冷轧深冲带钢力学性能、组织和织构的影响。结果表明,随冷轧压下率由60%提高至80%,冷轧带钢的再结晶开始温度由560℃降至520℃,成品带钢组织细化;当冷轧压下率为74.3%时,成品DQ级带钢的深冲性能最佳。随冷轧压下率提高,成品深冲带钢△r值逐渐减小,这与成品带钢中{112}〈110〉织构取向函数值f(g)升高有关。  
        关键词：CSP;DQ;冷轧压下率;组织;织构;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热处理对冷作模具钢Cr8WMo2V2SiNb组织和力学性能的影响

        迟宏宵, 吴立志, 马党参, 张占普, 雍歧龙
        2010, 31(1): 49-51.
        摘要：研究了1000～1240℃淬火,以及1100℃淬火+200～580℃回火对25 kg真空感应炉冶炼的Cr8WMo2V2SiNb钢(%:0.96C、1.11Si、7.79Cr、1.79Mo、2.16V、0.96W、0.60Nb)Φ13 mm锻材的淬火组织和晶粒度,淬-回火组织、硬度和冲击功的影响。结果表明,Cr8WMo2V2SiNb钢1 100℃淬火后的硬度HRC值为64.5;1100℃淬火+520℃回火有明显二次硬化效应,硬度达到最大值-HRC62.5,并有较好的韧性,冲击功为8.7 J。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 微合金元素Ti-Nb对低碳贝氏体钢组织和力学性能的影响

        曹慧泉, 颜慧成, 夏政海, 罗登, 李广敏, 仇圣桃
        2010, 31(1): 52-54.
        摘要：试验的700 MPa级低碳贝氏体钢由30 kg真空感应炉熔炼铸成断面100 mm×50 mm扁锭-轧成12mm板。通过CCT曲线和3～30℃/s冷却速度下组织的分析,研究0.01Ti-0.03Nb和0.06Ti-0.05Nb两种微合金化对(%)0.059～0.066C、1.41～1.67Mn、0.30～0.36Si、0.37～0.48Cu、0.21～0.24Ni、0.18～0.22Mo、0.000 8～0.002 2Bs、0.002 6N低碳贝氏体组织和力学性能的影响。结果表明,0.06Ti-0.05Nb钢的强度高于0.01Ti-0.03Nb钢,但前者Ti含量高,-40℃冲击功较后者低。700 MPa级低碳贝氏体钢合适的微合金化Ti-Nb成分为0.04%～0.05%Nb-0.015%～0.025%Ti。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 终轧温度对GCrl5轴承钢网状碳化物析出的影响

        杨洪波, 朱伏先, 马宝国, 刘相华
        2010, 31(1): 55-56.
        摘要：研究了终轧温度(750～900℃)和成品规格(Φ12 mm和Φ5.5 mm)对GCr15轴承钢网状碳化物析出的影响。结果表明,当轧制规格为Φ12 mm、终轧温度为800℃时,碳化物网状级别最低,为1.5,终轧温度降至750℃时,碳化物网状级别增加至2.0;当轧制规格为Φ5.5 mm、终轧温度为850℃时,碳化物网状级别最低,为1.5,终轧温度在800℃时碳化物网状级别又升高至2.5。小规格轧材终轧温度过低,不利于网状碳化物析出的抑制,最佳终轧温度与轧制规格有关。  
        关键词：GCr15钢;网状碳化物;终轧温度;轧制规格   
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        更新时间：2026-01-21

      • 淬火冷却速度对耐热钢lCrl2Ni3Mo2VN组织和性能的影响

        谢学林, 杨钢, 傅骏, 王泽忠, 雍歧龙
        2010, 31(1): 57-59.
        摘要：研究了1040℃1h油冷、炉冷(5℃/min)、1℃/min、0.5℃/min冷却后耐热钢1Cr12Ni3Mo2VN的组织和该钢1040℃1h不同冷却速度淬火+565℃2h空冷后的力学性能。试验结果表明,该钢4种冷却速度淬火均可得到马氏体组织,但油冷+回火的AKV2值为156.5 J,而5～0.5℃/min冷却+回火时为40.5～16.5 J。残余奥氏体发生热失稳分解是导致试验钢淬火缓冷后冲击韧性显著下降的主要原因;在淬火缓冷过程中720～820℃这一温度段,由于原奥氏体晶界上碳化物的大量析出,使残余奥氏体中合金元素和碳含量的显著减少,造成淬火组织中的残余奥氏体稳定性大幅度下降。  
        关键词：耐热钢1Cr12Ni3Mo2VN;淬火冷却速度;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 控制冷却对SWRH82B-1V高碳钢盘条组织和性能的影响

        华蔚, 徐震, 宋金玲, 张驰, 江来珠
        2010, 31(1): 60-62.
        摘要：用Gleeble-2000热模拟机测定了V微合金化SWRH82B-1V钢(%:0.79C、0.23Si、0.63Mn、0.18Cr、0.05V、0.004 ON)热变形奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,并研究了冷却速度(1～15℃/s)对钢中索氏体和马氏体面积分数和HV硬度值的影响。通过改变斯泰摩尔生产线的冷却风量模式研究了冷却风量对SWRH82B-1V钢Φ12.5 mm盘条组织和力学性能的影响。结果表明,盘条吐丝温度880℃50%风量冷却可使该钢中索氏体组织≥90%,马氏体组织≤0.05%,盘条抗拉强度≥1130 MPa,断面收缩率≥30%。  
        关键词：SWRH82B-1V高碳钢;钒微合金化;盘条;控制冷却;索氏体;抗拉强度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 变形奥氏体的冷却速度对X80管线钢组织和性能的影响

        曾宪平, 卢俊毅, 王文录
        2010, 31(1): 63-65.
        摘要：通过Gleeble-1500热模拟试验机测定了X80管线钢(%:0.05C、0.17Si、1.78Mn、0.40Mo、0.08Nb、0.03V、0.03Ti)18 mm板经1100℃,1 s-140%变形,再以5℃/s冷至850℃,1 s-140%变形,并以1～40℃/s冷却至室温后的连续冷却转变(CCT)曲线,同时研究了冷却速度对组织和HV硬度的影响。结果表明,随冷却速度提高晶粒细化,针状铁素体比例增加,同时HV硬度提高。为得到较佳的组织,热变形后钢的冷却速度应≥15℃/s。  
        关键词：X80管线钢;CCT曲线;热变形;冷却速度;组织;硬度   
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        更新时间：2026-01-21

      • N对奥氏体不锈钢0Crl8Ni9N热塑性的影响

        王长军, 郑文杰, 宋志刚, 蒋业华, 季祥民, 丰涵
        2010, 31(1): 66-68.
        摘要：采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%～0.150 0%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044～0.049C、0.41～0.51Si、1.46～1.52Mn、17.92～18.15Cr、9.09～9.24Ni、0.01～0.03Ti)以应变速率5×10-3s-1和1s-1在800～1300℃的拉伸和压缩性能的影响,并分析了N含量对该钢动态再结晶性能的影响。结果表明,随着N含量的增加,该钢断面收缩率显著下降,同时其最佳热塑性的温度区间提高;当N含量低于0.0500%时,最佳热塑性区间为950～1100℃;而当N含量为0.0800%～0.1500%时,则为1150～1250℃。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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