最新刊期
      2013年第34卷第1期

        试验研究

      • 宽规格板坯连铸结晶器浸入式水口的数值模拟

        舒宏富, 刘浏, 刘学华
        2013, 34(1): 1-4.
        摘要：利用Fluent计算软件建立三维数学模型对马钢板坯连铸结晶器内钢液的流场和温度场进行数值模拟研究,并进行正交试验,分析了水口浸入深度(150～190 mm) 、水口侧孔倾角(-10°～-16°) 、水口侧孔与中孔的截面积比值(2,2～3.2)对拉速0.9 m/s,230 mm×1800 mm结晶器内钢液流动的影响。研究结果表明,水口浸入深度和倾角对结晶器液面波动F数和凝固坯壳厚度的影响较为显著。对于浇铸断面230 mm×1800 mm的结晶器浸入式水口的最佳工艺参数为:浸入深度170 mm、水口侧孔倾角13°、侧孔出口与中孔面积比2.7。  
        关键词：板坯连铸;结晶器浸入式水口;流场;温度场;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 130 t单嘴精炼炉真空室内覆盖脱硫渣的钢液流场数值模拟

        芮其宣, 成国光
        2013, 34(1): 5-8.
        摘要：用Fluent软件和VOF模型模拟了130 t单嘴精炼炉内覆盖脱硫渣时钢包底吹氩流量(150～450L/min)和吹氩位置(中心至3/4浸渍管半径)对钢渣界面平均速度的影响。结果表明,吹气位置为1/2浸渍管半径(R)处最合理,钢渣界面平均速度随吹气流量的增加而增加,当流量一定时吹气位置为1/2R时界面平均速度最大;吹气位置﹥1/2R时才会对界面上渣相体积分数变化有显著影响。  
        关键词：单嘴精炼炉;钢渣界面;流场;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 硅还原铛酸钙固相反应实验研究

        刘吉刚, 李正邦, 刘彦华, 杨海森, 梁林宝
        2013, 34(1): 9-12.
        摘要：为研究CaWO4与Si在直接合金化炼钢过程中的低温固相反应过程,采用差示热分析仪在10℃/min恒速升温条件下对CaWO4与Si粉末混合物进行热分析实验,通过高温炉恒温实验对CaWO4与Si球团在1400℃恒温30 min的反应生成物及反应率进行分析,结合熔点测试实验分析了球团在升温过程中的物理变化行为。实验结果表明,CaWO4与Si在1400℃以下所发生的还原反应为全固相反应,反应生成物为W、WSi2、W5Si3、Ca3(Si3O9) 、SiO2、CaWO4球团在1400℃ 30 min的反应率达到93.41%,固相反应过程中CaO不能促进反应的进行;CaWO4与Si 1400℃以下恒速升温条件下表观反应符合Avarami-Erofeev方程,反应机理为随机形核和随后生长,表观反应动力学表达式为dα/dt=11.68e-51.75x103/RT.4(1 - a) [ - ln(1 - a)]3/4。  
        关键词：钨酸钙;硅还原;固相反应;热分析;动力学   
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        更新时间：2026-01-21

      • 250 ~ 320 mm连铸板坯堆垛缓冷过程仿真计算

        王卫华, 王文军, 刘洋, 陈霞
        2013, 34(1): 13-15.
        摘要：L245、D36、X70等钢种连铸板坯生产流程为铁水预处理-100 t转炉-LF-RH-250～320 mm×2000 mm板坯连铸。当铸坯人炉温度为650～700℃,因AlN在晶界析出,在轧制过程钢板易出现爪裂,当铸坯入炉温度控制在500～550℃则可避免钢板爪裂。通过ANSYS有限元软件,对板坯堆垛温度场和降温速率进行数值模拟。模型计算结果表明,250 mm和320 mm厚铸坯分别堆垛12 h和24 h后,可使堆垛中心铸坯表面温度达到600℃以下,现场实测值与模拟结果相同。  
        关键词：连铸坯;堆垛缓冷;热送;有限元;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 汽车用第3代先进高强度钢的研发进展

        张志勤, 黄维, 高真凤
        2013, 34(1): 16-21.
        摘要：近几十年来,汽车用先进高强度钢(AHSS-Advanced High Strength Steel)是材料的研发重点。第1代以铁素体为基的AHSS钢的强塑积为15 GPa·%,第2代以奥氏体为基的AHSS钢的强塑积为50 GPa·%,其合金含量高和生产工艺控制困难导致成本高,因此正研发第3代多相AHSS钢,通过多相、亚稳和多尺度的组织精细调控,其强塑积为30 GPa·%。第3代AHSS钢以提高第1代AHSS钢强度、塑性和降低第2代AHSS合金含量、生产成本两方面进行研发。本文介绍了超细DP(双相)钢,改进型TRIP(相变诱发塑性)钢,淬火-碳分配(Q&P)钢,超细晶贝氏体钢,超快加热和冷却的贝氏体-铁素体-马氏体钢,高锰铁索体-奥氏体钢和中锰亚稳奥氏体-超细晶基体钢等第3代AHSS钢的研究进展。  
        关键词：第3代先进高强钢;汽车;研发;进展   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高温渗碳齿轮钢的研究进展

        杨延辉, 王毛球, 陈敬超, 董瀚
        2013, 34(1): 22-24.
        摘要：常用齿轮钢渗碳温度为930℃,提高渗碳温度至1000～1050℃能显著缩短渗碳时间,但易引起晶粒长人,因此发展了通过Nb、Ti、B微合金化,细化钢原奥氏体晶粒的高温渗碳齿轮钢。文中介绍了国内外高温渗碳齿轮钢的钢种成分、工艺特点、高温渗碳层组织控制和钢的疲劳性能的研究进展。  
        关键词：齿轮钢;高温渗碳;微合金化;细化晶粒;疲劳极限;研究进展   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高品质GCrl5轴承钢80 t转炉-钢包炉精炼渣的研究

        刘发友, 徐志刚, 尚明
        2013, 34(1): 25-27.
        摘要：GCr15轴承钢的冶炼流程为80 t顶底复吹转炉-LF精炼-VD-180 mm×220 mm连铸工艺。研究了碱度3～8的CaO-SiO2-Al2O3-CaF2-MgO精炼渣系对高品质GCr15轴承钢(/%:0.95～1.05C、0.15～0.35Si、0.25～0.45Mn、1.40～1.65Cr、≤0.025P、≤0.025S、≤0.001 2[O])冶金质量的影响。生产结果表明,采用碱度5.8的精炼渣(/%:50～55CaO、6～12SiO2、15Al2O3、10CaF2、≤0.5FeO、≤8MgO)可有效地降低钢中氧含量和夹杂物,GCr15轴承钢的氧含量为(5～9)×10-6平均氧含量为5.6×10-6硫含量达0.005%～0.009%,夹杂物0～0.5级。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t EAF-LF-RH-CC流程生产洁净管线钢的工艺实践

        武守防, 马全峰, 贺冰林
        2013, 34(1): 28-30.
        摘要：天津钢管公司X65等洁净管线钢的生产流程为100t UHP EAF-LF-RH-Φ310mm～Φ500 mm CC工艺通过电弧炉配加35%～40%铁水,控制Al消耗量1.85kg/t时渣量不低于22kg/t,控制精炼渣指数(CaO/SiO2/Al2O3)0.18～0.32,RH喷粉脱硫,电弧炉终点[C]≥0.05%,熔清钢水磷含量≤0.005%,延长泡沫渣持续时间,RH高真空处理时间≥10min,钙处理后软搅拌10～15 min,使用高碱度中间包覆盖剂等措施可使10MnVNbMo等X65管线用无缝钢管的洁净度达≤0.001%S、≤0.008%P、≤75×10-6N、≤20×10-6O、≤1.5×10-6H。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • VOD不锈钢水的初始温度对精炼效果的影响

        安杰, 于丹, 耿振伟, 贾瀚, 叶强, 李忠伟
        2013, 34(1): 31-33.
        摘要：以抚钢二炼钢厂30 t VOD生产数据为实践依据,分析了入炉初始钢水温度与VOD精炼过程铬收得率、氧利用率以及耗氧量之间的关系。结果示出,在VOD吹氧冶炼条件下,随着钢水入炉温度的升高,有利于提高铬收得率和氧利用率,降低耗氧量。为得到较好的精炼效果,当不锈钢碳含量的要求分别为≤O.30%C、≤0.03%C和≤0.01%C时,VOD精炼前钢水的温度应分别为≥1600℃、≥1650℃和≥1670℃;为减少喷溅和溢钢事故,钢水初始温度应≥1580℃,为降低耐火材料消耗,钢水温度应≤1720℃。  
        关键词：VOD;不锈钢;钢水温度;铬收得率;氧利用率;喷溅和溢钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • HRB335热轧带肋钢筋轧后双线穿水冷却技术的应用

        焦国利, 刘霞, 何文萍
        2013, 34(1): 34-36.
        摘要：针对轧机产量提高后冷床冷却能力不足的问题,安装了轧后棒材穿水冷却装置。生产结果表明,HRB335Φ16 mm热轧带肋钢筋(/%:0.20C、0.20～0.40Si、0.4～1.2Mn),原终轧速度10.5～11.0 m/s,钢材至冷床温度1020～1050℃,钢筋的屈服、抗拉强度和伸长率分别为342 MPa、520 MPa和16.5%;使用穿水系统后终轧速度提高至11.5～12.0 m/s,钢材至冷床的温度降至880～900℃,通过冷床后降至260℃,钢筋的屈服、抗拉强度和伸长率分别为360 MPa,556 MPa和16.9%,生产率提高3%～5%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 150 t LF工艺操作与供电制度优化

        王义芳, 胡志刚, 赵英利, 周学禹, 李杰
        2013, 34(1): 37-40.
        摘要：150 t钢包炉(LF)精炼的钢种主要有汽车大梁钢、车轮钢等,其生产流程为150 t转炉-150 t LF-板坯连铸-连轧。通过150 t LF平均初渣碱度由3.4降至2.1,喂Ca线平均速度由4.0 m/s提高至4.7 m/s,改善了初渣流动性,吨钢Al用量降低0.15 kg,钙的收得率提高了17%;通过供电制度的优化,在加热期间降低电耗2.5k Wh/s,钢液升温速度可提高0.93℃/min。  
        关键词：150t LF;精炼;初渣碱度;供电制度;优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 脱磷铁水410 t AOD-LF-CC-热轧流程304不锈钢中夹杂物的演变

        陈超, 侯海滨, 成国光, 潘吉祥, 李岩, 潘伟
        2013, 34(1): 41-44.
        摘要：通过扫描电镜、能谱仪和电解分析研究了在110 t AOD-LF-中间包-160 mm板坯-连铸-热轧板卷生产过程304不锈钢(/%:0.03～0.04C、0.39～0.41Si、1.20～1.23Mn、0.014～0.016P、0.001～0.002S、7.95～8.00Ni、18.06～18.20Cr、0.003～0.004Al、0～0.002Ti)中夹杂物类型、形貌和成分。结果表明,在每一生产阶段都出现5～10μm球形SiO2-CaO-MgO-Al2O3型夹杂,同时在AOD出钢过程产生20μm MnO-Cr2O3型夹杂,LF过程去除一部分MnO-Cr2O3夹杂,中间包和正常浇铸的铸坯中很少出现;但两炉连浇的铸坯易出现MnO-Cr2O3夹杂,热轧板中MnO-Cr2O3夹杂尺寸≤5μm。电解分析结果表明,两炉连浇铸坯中夹杂物数量(4.65 mg/10 kg)比正常浇铸的铸坯(3.08 mg/10 kg)增加了51%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 无磁钢20Mn23AlV保护渣液渣和渣圈性能变化对连铸的影响

        闫威, 陈伟庆, CarstenLippold, 郑宏光
        2013, 34(1): 45-48.
        摘要：对高铝无磁钢20Mn23AIV(/%:0.14～0.20C、21.50～25.00Mn、1.50～2.50Al、0.04～0.10V)200 mm板坯连铸过程结晶器保护渣液渣和渣圈的化学组成、理化性能和结晶矿相进行了对比分析。保护渣原渣组成为(/%):31.91CaO、30.30SiO2、6.58Al2O3、1.12MgO、3.02MnO、7.73Na20、7.10F。结果表明,连铸开浇后15 min,液渣和渣圈中的SiO2含量分别降低至22%和18%, Al2O3含量分别提高至20.5%和25.5%,其碱度由原渣的1.05分别提高至1.7和2.0。此时液渣及渣圈的熔化温度和粘度大幅度增加,转折温度大幅度降低;渣圈的化学成分及理化性能的变化幅度均大于液渣。连铸开浇15 min后液渣及渣圈的成分与性能均趋于稳定。高熔点相钙铝黄长石的析出是促使渣圈形成的重要原因。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸参数和末端电磁搅拌对82B钢小方坯中心碳偏析的影响

        王韬, 陈伟庆, 王宏斌, 王建忠, 张志强
        2013, 34(1): 49-51.
        摘要：试验研究了结晶器电磁搅拌240 A/4 Hz时末端电磁搅拌(160 A/4 Hz～280 A/8 Hz),中间包钢水温度(1 500～1 542℃),拉速(1.7～1.9 m/min)和二冷区比水量(0.7～1.1 L/kg)对82B钢(/%:0.81C、0.76Mn、0.25Si、0.2Cr)150 mm×150 mm方坯中心碳偏析的影响。结果表明,在未采用末端电磁搅拌时,降低过热度和拉速、提高比水量有利于减少小方坯中心碳偏析。采用最佳的末端电磁搅拌参数160 A/6 Hz时,82B钢小方坯中心碳偏析指数最低,为1.02。  
        关键词：82B钢;小方坯;末端电磁搅拌;连铸工艺参数;中心碳偏析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低硅高纯萤石球在不锈钢冶炼中的应用

        翁水生, 顾林娜, 乔晓东, 李君荣
        2013, 34(1): 52-55.
        摘要：佛冈德宇萤石球有限公司研发的新型萤石球工艺技术生产的低硅高纯萤石球(80%～90%CaF2、≤8.0%SiO2),因CaF2含量高、粉化率低、不易受潮,冶炼过程可提高化渣速度,缩短冶炼时间而广泛应用于不锈钢冶炼18～60 t AOD精炼304(0Cr18Ni8)等不锈钢表明萤石球消耗量较普通萤石矿(75%CaF2)降低20%～30%,石灰用量减少0～10%,冶炼时间缩短0～15 min。  
        关键词：低硅高纯萤石球;不锈钢冶炼;应用   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 退火温度对热轧o. 14C-5Mn钢组织和力学性能的影响

        石发才, 王存宇, 李楠, 时捷, 曹文全, 王育田
        2013, 34(1): 56-58.
        摘要：0.14C-5Mn钢(/%:0.14C、5.0Mn、0.008P、0.002S、0.0030N)由50 kg真空感应炉冶炼,轧成4 mm板材(终轧温度1000℃,空冷)用扫描电子显微镜,X射线衍射法和单轴拉伸试验研究了0.14C-5Mn钢热轧4 mm板550～650℃ 6 h退火后的组织和力学性能。结果表明,热轧0.14C-5Mn钢退火过程中产生了奥氏体(发生相变诱发塑性-TRIP效应),随退火温度的升高,奥氏体体积分数逐渐增加,钢的伸长率和强塑积(抗拉强度与断后伸长率的乘积)明显增加,650℃ 6 h退火时奥氏体体积分数达30.11%,该钢的抗拉强度为945 MPa,强塑积为37.3 GPa%  
        关键词： 0.14C-5Mn钢;退火;奥氏体;逆相变;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铜含量对深冲用304J1奥氏体不锈钢力学性能的影响

        韦成贵, 李志栋, 袁方成
        2013, 34(1): 59-61.
        摘要：试验用304J1奥氏体不锈钢(/%:≤0.08C、≤1.70Si、≤3.00Mn、15～18Cr、6～9Ni、1～3Cu)经10kg真空感应炉熔炼,锻成Φ40 mm钢棒,并经1080℃10 min,固溶处理、水冷。试验研究了0.05%～2.52%Cu对试验钢(/%:0.054～0.068C、0.45～0.63Si、1.82～1.95Mn、17.26～17.62Cr、6.42～6.49Ni)力学性能的影响,并对比分析了试验钢304J1和304DDQ深冲钢(/%:0.04C、0.32Si、1.17Mn、18.11Cr、8.66Ni)的30%冷变形产生50%马氏体的温度-冷加工诱变马氏体转变点Md30堆垛层错能和深冲杯凸(CUP)值:得出将304J1钢铜含量目标成分设定为1.50%时,室温力学性能、冷加工塑性、深冲性能及经济性的匹配性最佳。工业生产表明,1.50%Cu 304J1钢0.27 mm板的深冲值≥13 mm与304DDQ钢相当。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • SWRCH22A冷傲钢的热变形行为和动态再结晶

        丁贝, 赵刚, 叶传龙, 程剑, 杨林, 李正嵩, 魏福龙
        2013, 34(1): 62-65.
        摘要：采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Φ30 mm SWRCH22A冷镦钢中间坯(/%:0.18～0.20C、≤0.05Si、0.80～0.88Mn、≤0.020P、≤0.015S、≥0.025A1)进行850～1000℃、变形速度O.1～20 s-1、真应变≤1.0的单道次压缩变形试验,得出该钢在不同变形条件下的真应力应变曲线:试验结果表明,随着温度的升高及应变速率的降低,钢的流动应力降低,且动态再结晶在高变形温度和低变形速率下更容易发生。SWRCH22A钢的动态再结晶变形能Qdef=328 264 J/ml。通过回归分析得到了SWRCH22A冷镦钢的流动应力模型和动态再结晶动力学方程,模型计算与试验结果吻合。  
        关键词：SWRCH22A冷镦钢;单道次热压缩;模拟试验;流动应力;动态再结晶   
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        更新时间：2026-01-21

      • 正火冷却速度对18CrNiMo7-6齿轮钢组织和硬度的影响

        刘金鑫, 冯桂萍, 程丽杰, 王海江
        2013, 34(1): 66-68.
        摘要：18CrNiM07-6钢(/%:0.17C、0.59Mn、0.24Si、1.56Ni、1.71Cr、0.28Mo)为表面硬化齿轮钢要求正火后钢的组织为铁素体+珠光体和较低的HB硬度值。18CrNiM07-6钢连续冷却后易得到高硬度的贝氏体组织。通过实验室高温箱式电阻炉试验表明,870～900℃1 h-640～660℃4 h炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体+贝氏体组织,HB硬度值为340～350;而870～900℃1 h,30℃/h至640～660℃,炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体,HB硬度值为190～210:生产试验表明,30 t Φ 180 mm 18CrNiM07-6钢锻材经900℃10 h,≤30℃/h至650℃25 h,30℃/h至500℃空冷,可获得铁素体+珠光体组织。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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