最新刊期
      2012年第33卷第6期

        试验研究

      • 真空感应炉熔炼合金钢时用氮化物增氮的试验研究

        岳江波, 甘晓龙, 陈子宏
        2012, 33(6): 1-4.
        摘要：分析了真空度、温度和氮化物成分对钢中氮溶解度影响,并在50 k真空感应炉对不同化学成分的合金钢(/%:0.06～0.36C、≤3.23Si、≤2.20Al、≤9.00Cr)进行3种氮化物-氮化硅、氮化锰和氮化铬的增氮试验。结果表明,气相中氮气分压对钢液中氮溶解度影响最大;钢中Ti、Cr提高氮溶解度和氮化物的收得率;增加C含量则降低氮溶解度和氮化物的收得率;钢中含有一定量的铝,可以显著提高氮化物的收得率。40 kPa氩气压力,1 600～1 650℃时在硅钢、结构钢和9%Cr钢中氮化硅、氮化锰、氮化铬的收得率分别为25%～30%、30%～50%、60%～100%。  
        关键词：真空感应炉;合金钢;氮化物;增氮;收得率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t单咀真空精炼炉底吹位置的优化

        张利君, 宁林新, 孙硕猛, 朱志远
        2012, 33(6): 5-8.
        摘要：结合钢厂100 t单咀真空精炼炉相关参数,运用数值模拟的方法对脱气时单咀炉内的钢液流场进行了仿真计算,分析单咀炉内钢液流动的基本特征,研究了距底部圆心0.1～0.424 m吹气位置对钢液流场、钢液循环流量和混匀时间的影响。结果表明,原吹氩位置(距底部中心0.424 m),大部分氩气没有进入浸渍管,为避免氩气逸出,吹气孔距圆心应≤0.3 m;随吹气位置至圆心距离增大,钢水混匀时间减小,综合考虑钢液脱气效果和浸渍管寿命,最佳吹气位置应为距底部中心0.25～0.3 m处。  
        关键词：单咀真空精炼炉;流场;数值模拟;循环流量;吹气位置   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸结晶器内含钛无氟保护渣固态渣膜再结晶研究

        苗胜田, 文光华, 唐萍
        2012, 33(6): 9-11.
        摘要：将Kissinger方程引入到保护渣研究领域,研究了含钛无氟保护渣玻璃体升温结晶(升温速率5～30K/min)、液态降温结晶(降温速率5～30 K/min)的激活能。实验结果表明,保护渣玻璃体的结晶激活能E约为52.75 kJ/mol,保护渣液态降温结晶的激活能E约为61.15 kJ/mol,实验研究的保护渣玻璃体结晶峰温度915～940K,急速冷却形成的玻璃态渣膜在结晶器内存在再结晶,衡量保护渣结晶性能应综合考虑液态降温结晶行为和渣膜在结晶器内再结晶的行为。  
        关键词：含钛无氟保护渣;激活能;玻璃体;结晶   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 电渣液态浇注新工艺制备高质量低成本复合轧辊

        李万明, 姜周华, 耿鑫, 易高松, 张腾方
        2012, 33(6): 12-15.
        摘要：电渣液态浇注技术(ESS LM)是基于特殊结构的导电结晶器,采用向结晶器中浇入液态金属进行电渣复合的方式生产复合轧辊的新工艺。叙述和介绍了目前国内轧辊行业的现状和发展趋势以及电渣液态浇注技术的原理和特点。通过比较离心浇注法、连续浇注复合铸造法(CPC)和电渣液态浇注法,分析了电渣液态浇注法的优势和潜力,并介绍了电渣液态浇注方法生产复合轧辊的开发应用情况  
        关键词：复合轧辊;电渣液态浇注;导电结晶器   
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        更新时间：2026-01-21

      • 薄板厂210 t RH脱气工艺研究

        陈爱梅
        2012, 33(6): 16-17.
        摘要：通过210t顶底复吹转炉-LF-RH-宽厚板坯连铸流程对Q345E、Q345GJC和BQ550D等钢种进行45炉次RH脱气工艺试验,研究了RH真空处理对钢水脱氢、脱氧和脱氮效果的影响。得出,在RH真空度≤270Pa,环吹氩流量1200～1500L/min,高真空时间≥10min,钢中氢含量可达到≤2×10-6当高真空时间为16min时,钢中氢、氧、氮含量平均分别为2.0×10-6、13.2×10-6和41×10-6。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 振动激发金属液形核技术在铸锭和板坯凝固过程中的应用

        陶红标, 张慧, 王超, 王明林, 王玫, 赵沛
        2012, 33(6): 18-21.
        摘要：叙述了研发的振动激发金属液形核技术的工作原理、技术特点以及在实验室对金属锌、1Cr7铁素体不锈钢铸锭处理效果,并进行了开发的220 mm×1 600 mm板坯连铸机振动激发金属液形核技术装置对16Mn系列钢种应用的工业化试验。结果表明,未经振动激发形核处理的板坯等轴晶率≤10%,中心疏松和偏析为1.5级,经振动激发形核处理的板坯等轴晶率≥30%,中心疏松和偏析为0.5级。分析表明,对大型铸锭使用振动激发金属液形核技术便于在线控制钢锭的凝固组织,有利于提高钢锭凝固组织的等轴晶率和改善内部质量。  
        关键词：铸锭;板坯;振动激发形核;凝固;等轴晶率;冶金质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 大轴重铁路货车车轴用新型LZ45CrV钢坯的开发

        周立新, 李德胜, 雷应华, 刘光辉, 洪小玲, 李秋志
        2012, 33(6): 22-24.
        摘要：大冶特钢采用60tUHP EBT EAF-LF-VD-6.5t铸锭-850初轧开坯的工艺流程试制了大轴重车轴用260mm×260mm和280mm×280mm新型LZ45CrV钢坯(/%:0.43C、0.27Si、0.77Mn、0.007P、0.005S、0.55Cr、0.10V、0.10Mo)。通过电弧炉配加45%铁水和优质废钢,控制终点[C]≥0.15%,[P]≤0.005%,LF喂铝线,使Al控制在0.035%～0.045%,VD真空处理≥20min等工艺措施,LZ45CrV钢坯的氧含量为8.5×10-6非金属夹杂物≤1.0级,晶粒度7～8级,力学性能符合标准和设计要求。  
        关键词：大轴重车轴用LZ45CrV钢坯;60 t EBT EAF-LF-VD-6. 5 t铸锭流程;洁净度;研制   
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        更新时间：2026-01-21

      • 济钢1750m-3高炉高Al2O3炉渣性能研究与冶炼实践

        李荣, 郭江, 王玉莲
        2012, 33(6): 25-28.
        摘要：根据对高Al2O3(20%)炉渣性能的实验室研究结果分析,得出通过控制二元炉渣碱度1.15～1.20、四元炉渣碱度0.95～1.05,控制MgO含量10.0%～11.5%,渣温1 500～1 510℃,可以有效改善炉渣流动性,提高透气性指数和高炉稳定性。并提出了配入蛇纹石、上下部调剂、控制入炉原燃料等适合高Al2O3炉渣冶炼的措施,保证了高炉稳定顺行,提高了技术经济指标。  
        关键词：1 750 m3高炉;高 Al2O3炉渣;冶炼   
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        更新时间：2026-01-21

      • 减少A36含硼钢板坯角部横裂纹的工艺实践

        于学森, 彭其春, 童志博, 曹建新, 刘红军, 周春泉, 杨秀枝, 刘文华
        2012, 33(6): 29-31.
        摘要：A36含硼钢(/%:0.16～0.20C、0.10～0.25Si、0.20～0.40Mn、≤0.030P、≤0.015S、0.010～0.030Al、0.015～0.025Ti、0.001 0～0.001 8B)1 550 mm×230 mm板坯的生产流程为铁水预处理-210 t BOF-钢包吹氩-LF-连铸工艺。通过控制[C]≥0.16%,结晶器保护渣碱度由1.23提高到1.27,粘度由0.165 Pa·s降至0.123 Pa·s,在拉速1.0 m/min时负滑动时间由0.22 s降至0.15 s,降低结晶器和矫直段铸坯边部的冷却水量,控制铸机对弧精度和辊缝精度,铸坯表面未发现明显的横裂纹,铸坯的修磨量由0.18%降至0.03%。  
        关键词：A36含硼钢;230 mm板坯;角部横裂纹;保护渣;结晶器振动;冷却制度   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • Ti-Nb微合金化对低碳高强度钢组织和性能的影响

        甘晓龙, 岳江波, 陈子宏, 张青
        2012, 33(6): 32-35.
        摘要：0.153Ti-0.038Nb和0.080Ti-0.062Nb两种Ti-Nb微合金化低碳钢(/%:0.061～0.075C、0.22Si、1.76～1.77Mn、0.002～0.003S、0.006P、0.003Als、0.003 8～0.004 2N、0.004 0～0.004 5O)由50 kg真空感应炉冶炼,轧成10 mm板,终轧温度880℃,水冷至630℃。试验结果表明,两种Ti-Nb微合金化钢的析出物均为(Nb,Ti)(C,N)复合析出物;当Ti含量由0.080%增加至0.153%,同时Nb含量由0.062%降至0.038%时,钢屈服和抗拉强度分别从558 MPa和653 MPa提高至633 MPa和756 MPa,屈强比、伸长率和断面收缩率变化较小。表明,添加Ti代替部分Nb进行复合微合金化可提高钢材强度,降低生产成本。  
        关键词：钛;铌;微合金化;高强度钢;(Nb,Ti)(C,N)析出物   
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        更新时间：2026-01-21
      • 朱敏, 任安超, 徐光, 吉玉
        2012, 33(6): 36-38.
        摘要：试验用H型钢(/%:0.11C、0.25Si、1.50Mn、0.006S、0.012P、0.038Nb)由30 kg真空感应炉冶炼,并轧成15 mm钢板。通过Formastor-F热模拟机测定了H型钢在0.1～100℃/s的冷却速度下的膨胀曲线,结合金相法绘制出0.11C-0.25Si-1.50Mn-0.038Nb钢的连续冷却转变(CCT)曲线。得出当冷却速度≤10℃/s时获得铁索体+珠光体组织,当冷却速度≥20℃/s时得到上贝氏体组织,≥100℃/s时为马氏体+少量贝氏体。  
        关键词：海洋平台;H型钢0. 11C-0. 25Si-1.50Mn-0.038Nb;CCT曲线   
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        更新时间：2026-01-21

      • IF钢罩式退火过程中再结晶组织与织构的演变

        冯岩青, 王福明
        2012, 33(6): 39-42.
        摘要：研究了IF钢(/%:0.005C、0.02Si、0.16Mn、0.011P、0.004S、0.042Als、0.061Ti、0.003 1 N)0.8 mm冷轧板在500～800℃退火时的再结晶组织及织构,采用X射线衍射技术结合微观组织观察分析了IF钢罩式退火过程中{111}再结晶织构形成机制和显微组织演变规律。结果表明,随退火温度的升高,再结晶数量逐渐增多,640℃为实验钢实际再结晶温度,同时{111}再结晶织构强度亦逐渐增大,{111}取向的晶粒主要在再结晶过程中形成,并在{111}取向晶粒长大过程中,γ纤维织构之间也发生相互转化,主要由{111}〈112〉织构转变为{111}〈110〉织构。  
        关键词：IF钢;退火;组织;再结晶;织构   
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        更新时间：2026-01-21

      • 新型高硅奥氏体耐热不锈钢TD305B的高温抗氧化性

        白晋钢, 郭宏钢, 王明涛
        2012, 33(6): 43-45.
        摘要：采用增重法研究了高硅奥氏体耐热不锈钢TD305B(/%:0.05C、3.30Si、0.80Mn、19.50Cr、13.30Ni、0.05N)和传统耐热不锈钢SUS310S(/%:0.05C、0.60Si、0.80Mn、24.60Cr、19.10Ni、0.05N)在500～1 000℃空气中氧化性能,通过扫描电镜及能谱分析(EDS)对试样表面氧化膜的形貌进行了分析。结果发现,在700～1 000℃新型高硅耐热不锈钢TD305B较传统耐热不锈钢SUS310S抗氧化性好,主要是由于TD305B钢除了在高温时基体与氧容易形成FeO·Cr2O3和FeCr2O4、NiCr2O4等保护性氧化膜外,还由于含有一定量的硅,在距表面20μm处形成了一层SiO2阻止了氧化的进一步加剧,使得TD305B钢具有良好的耐高温氧化性能。  
        关键词：高硅耐热不锈钢TD3O5B;高温;抗氧化性   
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        更新时间：2026-01-21

      • AH36船用钢开平板的组织和力学性能

        董中奇, 李军锁, 袁建路, 陈津, 马水明
        2012, 33(6): 46-48.
        摘要：AH36船板钢的生产工艺流程为120 t BOF-LF-220/250 mm坯连铸-2250 mm轧机轧制。对CSP轧制的控制和新剪切工艺生产的10～24 mm AH36船用开平板钢(/%:0.07C、0.26Si、1.24Mn、0.014P、0.006S、0.031Als、0.028Nb、≤0.290Ceq)和传统10～24 mm AH36船用中板钢(/%:0.13C、0.28Si、1.26Mn、0.024P、0.014S、0.038A1s、0.024Nb、≤0.363Ceq)的力学性能进行了分析和对比。结果表明,0.07%C AH36船用钢开平板的力学性能达到0.13%C传统AH36船用钢中板的力学性能指标,0.07%C AH36钢开平板韧脆性转变温度为-60℃,较传统的0.13%C AH36钢中板韧脆性转变温度-40℃低。0.07%C AH36钢比传统0.13%C AH36钢有较好的工艺性能和较高的尺寸稳定性。  
        关键词：AH36船用钢;碳含量;力学性能;韧脆性转变温度;工艺性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • Ni30Cr20合金中氮化钛的析出行为

        刘亮, 郑宏光, 马天军, 吕维洁
        2012, 33(6): 49-52.
        摘要：试验用Ni30Cr20合金(/%:0.035～0.045C、0.28～0.30Si、0.73～0.75Mn、0.005～0.007P、0.001～0.002S、19.40～19.93Cr、29.75～30.35Ni、0.30～0.36Al、0.03～0.88 Ti、0.005 7～0.020 5N)由150 kg真空感应炉熔炼,铸锭尺寸(mm)120×230×500。对Ni30Cr20合金凝固过程中TiN析出的热力学条件进行了计算,并利用金相显微镜、扫描电子显微镜和能谱仪分析了该合金铸锭试样中TiN的数量、尺寸和分布。结果表明,部分氮化钛在液相合金中已有析出,包括含芯和不含芯两种类型的TiN,其中含芯TiN的核心主要是MgO·Al2O3、MgO和TiO2等。在铸锭试样中,TiN的数量从边部到中心逐渐减少,尺寸却逐渐增大。计算结果表明,控制合金的氮钛积低于3.70×10-4有利于控制TiN的析出数量和尺寸,而降低合金中的氮含量是降低氮化钛析出数量和尺寸的有效措施。  
        关键词：Ni30Cr20合金;热力学;TiN;析出;氮钛积   
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        更新时间：2026-01-21

      • C、Mn、Cr对中碳MnB钢228节距履带淬透性的影响

        邓通武
        2012, 33(6): 53-55.
        摘要：针对碳含量≥0.30%的40SiMn2、35MnTiB和30MnTiB制造的履带板淬火后易出现细小裂纹,不能满足履带板抗断裂性要求。而生产的23MnB钢(/%:0.20～0.27C、0.80～1.10Mn、≤0.20Cr、0.000 5～0.003 0B)的淬透性HRC J1.542.5～49.0,J13.017.5～37.0达不到228节距HRC J1.544～55和J13.0≥35的要求,通过150 kg中频感应炉试验和120 t BOF-LF-RH-CC-轧制的工艺试验得出,当钢的成分调整为(/%):0.24～0.30C、1.10～1.50Mn、0.20～0.50Cr、0.000 5～0.003 0B时,钢的淬透性HRC J1.5=48.0～50.0,J13.0=42.5～46.5可满足228节距履带板的淬透性和抗断裂性要求。  
        关键词：C;Mn;Cr;中碳MnB钢;履带板;淬透性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 汽车大梁用钢WL510连续冷却过程的相变和组织

        王生朝, 赵刚, 鲍思前
        2012, 33(6): 56-58.
        摘要：通过Thermecmastor-Z热模拟试验机研究了WL510钢(/%:0.090C、0.13Si、1.45Mn、0.005S、0.019P、0.040Al、0.020Ti、0.030Nb)粗轧后板坯(36 mm×1 500 mm)在1～36℃/s连续冷却条件下的相变和组织的变化,并用热膨胀法测定了试验钢连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,试验钢WL510在1～23℃/s低冷却速度下,主要形成多边形铁素体和少量珠光体;当冷却速度≥30℃/s时,主要组织为细针状铁素体、少量细珠光体和岛状马氏体/奥氏体(M/A)随着冷却速度的增加,试验钢组织明显变细。  
        关键词：汽车大梁用钢WL510;CCT曲线;热膨胀法;组织;相变   
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        更新时间：2026-01-21

      • 321奥氏体不锈钢动态再结晶的研究

        胡伟华, 康永林, 唐兴昌
        2012, 33(6): 59-62.
        摘要：通过Gleeble-1500热模拟试验机研究了321钢(/%:0.028C、0.69Si、1.21Mn、0.030P、0.001S、17.33Cr、9.19Ni、0.31Ti)单道次高温(900～1 200℃)压缩(0.01～1 s-1)时的动态再结晶。结果表明,变形温度越高,应变速率越低,321钢的软化作用越强,热变形条件下的真应力-真应变曲线一般没有明显的应力峰值,在应变速率0.01、0.1、1 s-1时321钢动态再结晶开始发生的温度分别为1 050、1 150、1 150℃;在1 200℃变形时,仍然只发生部分动态再结晶。321钢热变形激活能Q=422.72 kJ/mol,动态再结晶Z参数Z=εexp[422 720/(RT)],临界应变εc=0.035 67Z0.066 04。  
        关键词：321奥氏体不锈钢;动态再结晶;热模拟   
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        更新时间：2026-01-21
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