最新刊期
      2013年第34卷第6期

        试验研究

      • 250 t钢包精炼底吹氩吹孔位置优化的水模型试验

        倪修华, 张才贵, 周俐
        2013, 34(6): 1-3.
        摘要：采用几何相似比1:3水模型,对250 t钢包底吹氩位置优化进行模拟试验,用电导法测定了单孔喷吹、双孔夹角90°和180°对称喷吹在至钢包中心不同距离处(0.37~0.61 R)采用不同吹气量(5~25 m3/h)时钢水的混匀时间。试验结果表明,单孔底吹氩,吹孔距钢包底部中心0.61 R(R为钢包底部半径)时混匀时间最短;双孔喷吹对称分布的混匀时间比单孔喷吹的混匀时间短;当双孔喷嘴0.61 R对称分布时,混匀时间最短,死区最小,且双孔喷嘴间距由0.37 R增至0.61 R时混匀时间明显减小。  
        关键词：250 t钢包;底吹氩;水模型;吹孔位置;混匀时间   
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        更新时间：2026-01-21

      • 150 tRH精炼终点钢水酸溶铝含量的控制

        李双江, 胡志刚, 杨晓江, 张士宪, 李杰
        2013, 34(6): 4-6.
        摘要：在参考80炉次SPHD、SPHE和IF钢生产数据的基础上,采用多元线性回归分析建立了用Al脱氧的RH精炼终点钢水酸溶铝含量-[Als]的计算模型,分析了RH脱碳结束时钢水氧活度、脱氧加铝量和钢水净循环时间对终点钢水酸溶铝含量的影响。结果表明,RH脱碳结束钢水氧活度、脱氧加铝量是影响终点钢水酸溶铝含量的重要因素;当RH脱碳后钢水温度、氧活度、炉渣中FeO+MnO含量-(FeO+MnO)以及钢水的净循环时间分别在1 600℃、2×10-4、15%和8 min时,要控制终点钢水酸溶铝为0.02%~0.05%须在RH脱氧过程中控制加铝量0.86~1.53 kg/t。  
        关键词：150 tRH精炼;钢中酸溶铝含量;控制;计算模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 150t 钢包底吹氩喷嘴布置优化的水模型研究

        陈序, 包燕平, 林路
        2013, 34(6): 7-9.
        摘要：针对钢厂150 t底吹氩钢包于0.2R圆周上成90°布置的双孔吹氩,钢水成分和温度均匀性较差的问题,进行了几何相似比1:4,双孔吹氩位置0.2~0.8 R,夹角45°~180°。吹气量54.6~491.4 L/h(相当于150 t钢包吹气量50~450 L/min)的水模型试验。试验结果表明,最优方案为双孔半径0.6 R圆周,夹角180°,每孔流量382.2 L/h(相当于150 t钢包350 L/min),混匀时间比原钢包的喷嘴布置减少28.6%。  
        关键词：150 t钢包;底吹氩;喷嘴布置;混匀时间;水模型试验   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 kg中频感应炉底吹氧搅拌的水模拟研究

        齐洪杰, 赵增武, 金永丽, 李保卫
        2013, 34(6): 10-13.
        摘要：采用几何相似比1:1的水模型对100 kg中频感应炉底吹氧的工艺参数(底吹流量0.2~0.56 m3/h,熔池高度120~330 mm)和流场进行模拟试验。结果表明,底吹熔池内形成的气相流速度在竖直方向上变化不明显,而在水平方向上存在较大梯度;随熔池高度和底吹流量的增加,气相流速度梯度变大,竖直气-液两相流变为倾斜向上运动;在熔池高度H小于240 mm、气体流量Q小于0.56 m3/h时,混匀时间分别随熔池高度和底吹流量的增加而减小,超过这一范围后混匀时间变化不明显。  
        关键词：100 kg中频感应炉;底吹搅拌;物理模拟;混匀时间;流场   
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        更新时间：2026-01-21

      • 拉速对小方坯结晶器液面波动影响的数值模拟

        韩毅彤, 张炯明, 罗衍昭, 雷少武, 李茂康
        2013, 34(6): 14-17.
        摘要：利用流体力学软件Fluent建立180 mm×180 mm铸坯结晶器内"钢-渣"两相流模型,对结晶器液面波动行为进行数值模拟,研究浸入式水口自结晶器中心位置偏离量(0~30 mm)和拉速(2.0~3.0 m/min)对结晶器液面波动行为的影响。发现在相同浸入式水口偏离量下增加拉速,钢液面波动的整体趋势增加,且偏移量与拉速越大,液面波动增幅越大;低拉速时,波谷出现在水口边缘,水口周围剧烈波动;高拉速时,波谷出现在结晶器右壁面,使得钢液液面波动加剧,容易产生卷渣。  
        关键词：180 mm X 180 mm小方坯;拉速;液面波动;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 板坯连铸双流73 t中间包控流装置优化的水模型研究

        申小维, 包燕平, 李怡宏, 王敏, 赵立华
        2013, 34(6): 18-21.
        摘要：根据相似原理采用1:3水模型研究了238 mm×1 500 mm板坯双流连铸73 t中间包不同控流装置对流场的影响,以便得出最佳控流组合及优化的挡墙位置和高度。结果表明,采用双层湍流抑制器和下挡墙配合使用是双流中间包控流的较优组合,当下挡墙位置在模型中距长水口685 mm,高度为152 mm时,平均停留时间相对原型中间包延长了53.5 s,死区比例由27.9%减小到13.1%,较好地改善了中间包内流体的流动形态,有利于均匀钢液温度和夹杂物上浮去除。  
        关键词：73 t中间包;238 mm x 1 500 mm板坯连铸;水模型;控流装置;结构优化   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 高铝奥氏体无磁钢20Mn23Al2V板坯连铸结晶器保护渣的研究

        张宇斌, 文光华, 于雄, 唐萍
        2013, 34(6): 22-25.
        摘要：浇铸过程无磁钢20Mn23A12V(/%:0.14~0.20C、≤0.50Si、21.5~25.0 Mn、1.50~2.50Al、0.04~0.10V)中的Al-[Al]易与保护渣中的SiO2-(SiO2)反应,导致结晶器保护渣变性,要求低碱度、低Al2O3的保护渣;并且该钢合金元素含量高,液相线温度低,要求低熔化温度的保护渣。设计了3种低碱度(0.55~0.61)、低熔化温度(904~1 015℃)的结晶器保护渣(/%:20.2~24.4CaO、35.3~40.0SiO2、2.2~4.1Al2O3、3.0~5.0B2O3),经25 t中间包,200 mm×1 260 mm板坯连铸试验。结果表明,5.0%B2O3碱度0.50~0.60、熔化温度1 010℃、粘度0.215Pa·s的无磁钢20Mn23Al2V保护渣在0.60~0.65 m/min拉速下能较好的满足连铸工艺要求。  
        关键词：高铝奥氏体无磁钢20Mn23Al2V;板坯连铸;结晶器保护渣   
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        更新时间：2026-01-21

      • 70 t BOF-LF-VD-CC流程转炉钢氮含量控制的工艺实践

        郭志强, 颜学勇, 胡守才
        2013, 34(6): 26-29.
        摘要：炼钢厂冶炼20CrMnTi,45,40Cr,GCr15钢的生产流程为70 t BOF-LF-VD-220 mm×220 mm CC工艺。由22炉20CrMnTi,40Cr和45钢中氮含量分析得出转炉出钢后钢中平均氮含量-[N]为21.70×10-6LF精炼后平均[N]48.95×10-6中间包平均[N]63.62×10-6。通过将铁水比从85%提高到92.3%,控制转炉终点[P]≤0.008%,出钢前钢包充氩,LF精炼快速形成泡沫渣,渣层厚100~120 mm,防止钢水吸氮,连铸时采用长水口控制吹氩量等措施,6炉GCr15钢冶炼结果表明,LF精炼后[N]为51.8×10-6~60.2×10-6VD后[N]29.1×10-6~33.9×10-6钢材中氮含量为31.8×10-6~40.0×10-6满足用户对钢材冷加工的需要。  
        关键词：转炉钢;氮含量;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t顶底复吹转炉双渣脱磷一次倒渣的工艺实践

        武贺, 李晶, 周朝刚, 蔡可森, 吴国平, 曹余良
        2013, 34(6): 30-32.
        摘要：通过对转炉脱磷和碳-磷选择性氧化转变温度的理论分析和计算,在铁水未经脱磷预处理的条件下,进行120 t顶底复吹转炉双渣脱磷生产实践。当铁水平均成分为(/%):4.81C、0.49Si、0.32Mn、0.127P、0.019S的情况下,在转炉冶炼前期(0~360 s),采用低温(1 330~1 350℃),较强底吹搅拌[0.030~0.040 m~3/(t·min)],中等炉渣碱度(2.0~3.0)和高氧化铁(20%~25%)工艺措施,实现一次倒渣的半钢(3.8%C)平均磷含量0.048%和平均脱磷率62.2%的脱磷效果。  
        关键词：120 t顶底复吹转炉;双渣法;一次倒渣脱磷;碳-磷选择性氧化转变温度;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧奥氏体不锈钢带材宽度对板形影响的分析

        李志峰, 冯岩, 麻永林, 邢淑清
        2013, 34(6): 33-35.
        摘要：针对钢厂301S和301B冷轧奥氏体不锈钢1.2 mm×(250~380)mm带钢的板形缺陷问题,通过分析大量的生产数据,得出12辊轧机轧制过程(压下率18%~26%,轧制力750~1 600 kN)带材宽度的变化对板形的影响。结果表明,当带材的宽度较大时,增大轧制力或将中间传动辊沿轴向向中间窜动,会减少中松板形缺陷;当带材的宽度较小时,减少轧制力或将中间传动辊沿轴向向两侧窜动,会减少双边浪板形缺陷。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 宋生强, 薛正良, 王伟祥, 王恭亮, 刘瑞宁
        2013, 34(6): 36-38.
        摘要：中碳钒钢SG45(/%:0.42~0.50C、0.17~0.27Si、0.50~0.80Mn、≤0.035P、≤0.035S、0.06~0.10V)的生产流程为60 t LD-LF-VD-CC工艺。在转炉出钢过程将钢芯铝-合金(锰铁、硅锰等)-五氧化二钒自还原团块(/%:26.90V2O5粉,33.51硅铁粉,16.74石灰粉,22.85萤石粉)-预熔渣(/%:50~53CaO、41~46Al2O3、≤4SiO2、≤4MgO)加至钢包进行钒的直接合金化工业试验。3炉试验结果表明,钒的平均收得率为95.13%,钢材洁净度和冶金质量良好。  
        关键词：60 t LD-LF-VD-CC 工艺;钢包;V2O5;直接合金化;自还原团块   
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        更新时间：2026-01-21

      • 110 t UHP EAF-LF-RH-CC流程生产GCr15轴承钢的工艺实践

        汪国才, 龚志翔
        2013, 34(6): 39-41.
        摘要：马钢特钢公司生产GCr15轴承钢的流程为110 t UHP EBT EAF-120 t LF-RH-Φ380~Φ600 mm圆坯连铸工艺。通过控制EAF终点[C]≥0.10%,下渣量≤2.0 kg/t钢,出钢用铝铁预脱氧;LF终渣(/%):50~60CaO、5~6MgO、8~15SiO2、15~20Al2O3RH 67 Pa时间≥10 min,连铸结晶器、铸流、凝固末端电磁搅拌等工艺措施,使钢中总氧含量-T[O]≤8×10-6Φ130 mm材中A、B、C、D夹杂物≤1.0级,Ds夹杂0级,满足对产品冶金质量的要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 铁水预处理KR脱硫渣特点和资源化处理工艺的开发

        石枚梅, 俞海明
        2013, 34(6): 42-44.
        摘要：铁水预处理KR法脱硫产生的脱硫渣具有污染大,毒化性明显,渣处理工艺单一,可选择的处理工艺有局限性的特点,资源化利用难度较大。第二炼钢厂开发了加快脱硫渣冷却速度,促使渣罐内铁液急剧降温,CO快速析出和燃烧的KR脱硫渣去毒化工艺和用转炉液态渣-KR脱硫渣的改质热闷渣工艺,明显改善了工作环境,有效转化回收转炉渣中的氧化铁和实现KR脱硫渣的资源化利用。  
        关键词：铁水预处理;KR法脱硫;有毒气体;资源化利用;改质热闷渣工艺   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 吴乐胜, 方剑, 李明新, 袁泽喜
        2013, 34(6): 45-48.
        摘要：通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 0N)组织、拉伸强度和冲击功的影响,并建立了数学模型。结果表明,在给定的定径变形温度下,当冷却速率超过某一临界值时,则发生贝氏体转变对低冲击韧性极为不利。40Mn2V钢适合于钢管冷却速率不超过1.1℃/s的钢管规格,当冷却速率低于0.6℃/s时,合适的定径温度为695~870℃,当冷却速率在0.6~1.1℃/s时,定径温度为695~820℃。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 新型挤压轮钢4Cr3.75MoSiV的析出相对热疲劳性能的影响

        费阳, 刘宏玉, 汪圣锋, 万宝意, 林冲, 王红军
        2013, 34(6): 49-51.
        摘要：开发的新型挤压轮用钢4Cr3.75MoSiV(/%:0.39C、0.95Si、0.35Mn、3.75Cr、1.25Mo、0.99V、0.009 5N)和常用挤压轮钢4Cr5MoSiV(/%:0.42C、1.20Si、0.38Mn、5.04Cr、1.14Mo、0.85V、0.035 0N)由10 kg真空感应炉熔炼,并锻成Φ18 mm试验用棒材,然后经880℃1 h+720℃1 h球化退火,1 080℃15 min油淬,550℃2 h+530℃2 h两次回火处理。研究了两种钢主要析出碳化物形貌、尺寸,析出比例和分布以及对500次600℃-室温连续热疲劳性能的影响。结果表明,含5.04%Cr的4Cr5MoSiV常用钢的析出物中V4C3+VC占12%,并有26%Cr23C6析出,而开发的4Cr3.75MoSiV新型钢中有利于提高热疲劳性能的析出物V4C3+VC占31%,未发现Cr33C6析出物;4Cr5MoSiV钢热疲劳损伤因子3.18×10-3连续热疲劳试验表面裂纹比热疲劳损伤因子为1.77×10-3的新型4Cr3.75MoSiV钢表面裂纹粗大。  
        关键词：新型挤压轮钢4Cr3.75MoSiV;析出相;热疲劳性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 罗海燕, 肖欢, 赵刚, 余冲, 孙宏云, 魏俊杰, 樊雷
        2013, 34(6): 52-55.
        摘要：采用背散射衍射技术(EBSD)研究了3.13 mm热轧板的冷轧压下量(65%~80%)和再结晶退火温度(660~780℃)对0.64~1.10 mm Ti-IF钢冷轧板(/%:0.02C、0.01Si、0.10Mn、0.013P、0.011S、0.064 Ti、0.028Al、0.002 0N)的织构和成型性能应变硬化指数(n)、塑性应变比(r)的影响。结果表明,Ti-IF钢冷轧板在冷轧压下率为75%时{111}织构含量最大,成型性能最佳;在740℃以下再结晶退火时材料{111}<110>织构含量高,高于740℃时材料{111}<112>织构含量高;在660~780℃再结晶退火随温度增高,材料{111}织构含量增加,成型性能提高。  
        关键词：Ti-IF钢;冷轧板;压下率;退火温度;织构;成型性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 氮对316LN奥氏体不锈钢力学性能和耐蚀性的影响

        陈海涛, 罗毅军
        2013, 34(6): 56-58.
        摘要：试验用316LN钢(/%:0.015C、0.65Si、0.90Mn、17.3Cr、12.8 Ni、2.6Mo、0.018~0.200N)由50 kg真空感应炉冶炼,破真空后加入氮化铬铁,铸锭锻成Φ20 mm棒材和热轧成4 mm板材,并分别经1 100℃30 min和10min水淬固溶处理。研究结果表明,316LN不锈钢每增加0.010%的氮,抗拉强度提高9 MPa,屈服强度提高7 MPa;伸长率降低0.55%,氮含量对断面收缩率没有影响,约保持在72.5%;氮强烈提高316LN不锈钢的耐点腐蚀性能,每增加0.010%的氮,其点蚀击穿电位提高7 mV;添加适宜的氮(0.079%N),可以改善316LN不锈钢的耐晶间腐蚀性能,过高的氮含量(超过0.120%N)对晶间腐蚀性能有害。  
        关键词：氮;316LN奥氏体不锈钢;拉伸性能;点腐蚀;晶间腐蚀   
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        更新时间：2026-01-21

      • 硼对低温球罐用钢07MnNiMoVDR 50 mm板组织与力学性能的影响

        王黎, 吴涛
        2013, 34(6): 59-61.
        摘要：低温球罐用钢07MnNiMoVDR(/%:0.06~0.08C、0.20~0.30Si、1.50~1.60Mn、0.30~0.40Ni、0.10~0.15Cr、0.18~0.25Mo、0.04~0.05V、0.02~0.04Al)50 mm板由100 t UHP EAF-LF-300 mm×2 000 mm CC-4辊可逆轧机轧制工艺生产。研究了0~0.002 0%B对该钢900℃淬火-620℃回火的50 mm板组织和力学性能的影响。结果表明,加硼能显著提高钢板淬透性,以钢板心部得到均匀贝氏体为主的组织;当硼含量超过0.001 5%时,组织粗大并有混晶出现,冲击功下降,抗拉强度750 MPa超出标准上限(730 MPa)。当钢中硼含量控制在0.0005%~0.001 5%时钢板有良好的强韧性匹配,抗拉强度Rm为630~690 MPa,冲击功140~275 J,满足标准要求。  
        关键词：硼;低温球罐用钢07MnNiMoVDR;50 mm板;组织;力学性能   
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