最新刊期
      2014年第35卷第3期

        试验研究

      • 夹杂物诱发晶内铁素体形核的动力学模型

        朱立光, 吴耀光, 张彩军, 阎少宏
        2014, 35(3): 1-4.
        摘要：依据实验现象和非均质形核热力学机理,结合数学运算,建立了夹杂物诱发晶内铁素体形核的动力学模型。结果表明,基底相为顶角α的正三棱锥,形核相为球形的形核模型,基底相嵌入形核相的体积大,润湿角小,且顶角α存在最佳值约为34°时,形核最容易。通过0.45%C钢铸坯1 150℃10 min加热后以30℃/min冷却至500℃,再以100℃/min冷却至室温的试验表明,在钢中获得了大量的具有典型形状的氮化钛夹杂物,并诱发晶内铁素体形核,分割了奥氏体晶粒,细化组织。  
        关键词：夹杂物;晶内铁素体;诱发形核;动力学;模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热轧U型钢板桩切深孔型宽展模型的研究

        周庆鹏, 王盼盼, 杨光, 杨雪
        2014, 35(3): 5-7.
        摘要：利用铅试样在1:10相似比,轧辊直径130 mm,辊身长度265mm,最大轧制压力150 kN,电机功率5.5kW的实验轧机上对轧辊直径1200mm,辊身长度2200 mm,最大轧制力25000 kN,轧机功率1 000 kW的钢厂轧机进行孔型轧制模拟试验,研究0.1~0.5 mm压下量,轧辊直径97.72~107.65 mm,以及轧制润滑系数0.21~0.45对轧件宽度变化的影响。结果表明,轧制的型钢宽展随压下量增大,摩擦系数的增大而增加;将复杂非对称面进分部研究后合并影响的模式研究复杂断面型钢的宽展是可行的;获得的切深孔型宽展计算模型经实验室轧制变形测量证明是有效的。  
        关键词：U型钢板桩;切深孔型;宽展;轧制润滑;模拟试验   
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        更新时间：2026-01-21

      • RH-MFB精炼时钢水温度预报模型的开发

        吴扬, 倪红卫, 张华, 吴建荣
        2014, 35(3): 8-10.
        摘要：分析研究了RH-MFB精炼时脱碳过程、脱氧、合金化、吹氧加铝、非操作因素对钢水温度的影响,并建立了精炼钢水温度预报模型。通过对连续精炼的10炉270 t超低碳钢水(0.001%~0.0025%C)温度的验证结果表明,模型计算温度和实测温度的误差不大于±5℃。  
        关键词：RH-MFB精炼;钢水温度;热平衡;预报模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 180 t转炉聚合射流流场的水力学模型的实验研究

        包丽明, 刘坤, 吕国成
        2014, 35(3): 11-14.
        摘要：采用几何相似比1∶10水模型对180 t顶底复吹转炉内射流与熔池相互作用进行模拟试验,研究了在最佳枪位(150 mm)时氧气流量(38~42 m3/h)对均混时间的影响以及最佳顶枪流量(39 m3/h)下聚合射流氧枪枪位(40~150 mm)对均混时间的影响。结果表明,聚合射流氧枪对熔池的搅拌效果完全能达到顶底复吹的搅拌效果,如能在转炉冶炼工艺中应用,可取消底吹系统,简化转炉设备,提高转炉炉龄。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 3Cr13Mo钢板多参数YAG激光焊接残余应力和形变的仿真研究

        刘升, 贺铸, 刘宇鑫
        2014, 35(3): 15-18.
        摘要：通过500 W YAG激光机以焊接速度0.5~1.2 mm/s、电流150~200 A,脉冲宽度3.0~5.0 ms和频率18~40 Hz参数对5 mm 3Cr13Mo马氏体耐热不锈钢板(/%:0.28C,0.8Si,0.36Mn,0.030S,0.029P,12.10Cr,0.57Mo,0.45Ni)进行焊接试验,同时应用大型有限元软件ABAQUS开发建立焊接模型,对焊接过程中温度场、残余应力场和形变进行了数值模拟。研究结果表明,模拟值与实际测试值基本吻合,计算的焊接残余应力最大值集中在距焊缝0.1 mm的热影响环向区,在焊接电流150 A,脉冲宽度3.0 ms,频率18 Hz,焊接速度0.5 mm/s的工艺参数下,最大残余应力所引起的残余塑性应变量可达0.325。  
        关键词：马氏体耐热钢3Cr13Mo;钢板;激光焊接;残余应力;有限元软件ABAQUS;形变   
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        更新时间：2026-01-21

        综述

      • 电渣重熔用含氟渣系界面性质的研究进展

        曹玉龙, 姜周华
        2014, 35(3): 19-23.
        摘要：钢的电渣重熔过程主要发生在电极熔化末端熔滴形成阶段,通过渣对钢中夹杂物吸附和溶解的渣洗作用达到提纯和净化钢液的目的,而渣-钢-夹杂物的界面张力密切影响这一过程。本文根据国内外关于电渣重熔过程常用含氟渣系界面性质的研究成果,分析了渣中CaF2、CaO、Al2O3、MgO、Na2O、SiO2等组元及温度对熔渣表面张力的影响规律及内在机理,同时总结了渣-钢界面张力随渣、钢成分及熔体温度、熔渣碱度的变化规律。建立电渣重熔用含氟渣系界面性质参数的经验公式和计算模型是该领域的研究方向。  
        关键词：电渣重熔;含氟渣系;表面张力;界面张力;研究进展   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 热轧304不锈钢带表面亮斑缺陷的形成因素和预防工艺措施

        韦成贵, 李志栋
        2014, 35(3): 24-26.
        摘要：2.5~8.0 mm 304奥氏体不锈钢(/%: ≤0.08C,18.00~20.00Cr,8.00~10.50Ni)热轧材的生产工艺为70 t电弧炉-70 t底吹GOR转炉-LF-板坯连铸-热连轧-固溶处理-酸洗。通过对热轧带材酸洗后表面亮斑的粗糙度、夹杂物、组织的分析和检验以及现场层流冷却水质对带材亮斑形成影响的试验,确定层流冷却水的油污及悬浮物沉积在钢带表面经固溶处理和酸洗后形成表面亮斑缺陷。通过严格控制层流冷却水的质量,加强层流冷却相关设备检修过程的管理,保证层流冷却水油度低于0.5 mg/L,悬浮物低于7 mg/L,有效地避免304不锈钢带亮斑缺陷的产生,显著提升产品的质量。  
        关键词：304奥氏体不锈钢带;亮斑缺陷;层流冷却;水质;过酸洗   
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        更新时间：2026-01-21

      • 45 t AOD精炼高氮奥氏体不锈钢10Cr21Mn16NiN的工艺实践

        范新智
        2014, 35(3): 27-28.
        摘要：冶炼高氮不锈钢10Cr21Mnl6NiN (/%:0.03~0.13C,0.30~0.60Si,15.0~17.0Mn, ≤0.045P, ≤0.030S,21.0~22.0Cr,1.0~1.8Ni,0.40~0.65N) EAF粗炼钢水主要成分为2.20%C,21.32%Cr。AOD精炼时,采用顶吹和底侧吹氧氮进行脱碳,加入锰铁和镍铁,并加入石灰脱硫,用硅铁还原后再用铝和硅钙粉进行深脱氧;使用金属锰进行锰合金化后钢中Mn含量达16%;在钢水量为45.2~46.0 t时,AOD出钢时钢中氮含量为0.49%~0.54%,在出钢过程加入1.34~1.67 t氮化锰后钢中氮含量为0.64%~0.65%,氮的收得率可达42.1%~50.2%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Fe-20Cr-5Al不锈钢加稀土元素La合金化工艺对La收得率的影响

        余晓艳, 刘建华, 杨波锋, 郭军儒, 韩志彪
        2014, 35(3): 29-32.
        摘要：研究了50kg真空感应炉+电渣重熔工艺冶炼Fe-20Cr-5Al不锈钢(/%:0.004~0.006C,0.18Si,0.08Mn,20.25~20.28Cr,5.06~5.17Al)时的加La合金化方法对La回收率的影响。结果表明,采用真空感应炉熔炼(VIF)Fe-20Cr-5Al母合金+稀土氧化物La2O3(/%:50CaF2-20CaO-30La2O3)电渣重熔(ESR)La合金化时,钢中La的平均含量为0.003%,加稀土氧化物电渣重熔La合金化不明显;真空感应炉母合金La合金化(含0.38%La)+70%CaF2-30%Al2O3电渣重熔后钢中平均La含量为0.066%;真空感应炉母合金La合金化(含0.34%La)+50%CaF2-20%CaO-30%La2O3电渣重熔后钢中平均La含量为0.032%,说明含La母合金在电渣重熔过程La烧损较大,但30%Al2O3较30%La2O3更有利降低母合金在电渣重熔过程中La的烧损。  
        关键词：Fe-20Cr-5Al不锈钢;稀土元素La;La2O3;Al2O3, 电渣重熔;合金化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 无铬钝化热镀锌耐指纹板的开发

        孔凡庆, 程晓杰, 贾松, 乔建军, 李勇, 段晓东
        2014, 35(3): 33-35.
        摘要：针对首钢冷轧薄板公司冷轧的0.3~2.5 mm无铬钝化耐指纹DX15D+Z普通低碳钢薄板生产过程出现的耐指纹膜厚度不均,辊印敏感形成印痕等质量问题,提出化学涂机逆涂报停、耐指纹膜厚控制、钝化辊印等工艺控制措施。生产结果表明,薄板成品96 h盐雾耐蚀性,表面电阻试验,烤漆附着力等性能均满足要求。  
        关键词：热镀锌;无铬钝化;耐指纹;膜厚;开发   
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        更新时间：2026-01-21
      • 柯超
        2014, 35(3): 36-38.
        摘要：根据双臂电渣炉冶炼的521钢(/%:0.37~0.45C,0.80~1.15Si,4.50~5.30Cr,1.20~1.40No,0.85~1.10V)和GCr15钢(/%:0.97C,1.57Cr)电渣锭下部出现的表面缺陷,统计分析了70CaF2-30Al2O3二元渣量、下部冶炼电压和电流以及重熔时间对2.5~5 t电渣锭表面质量的影响。结果表明,控制重熔时间(重熔速率)对电渣锭的表面质量有较大影响:5 t 521钢锭渣量200kg,钢锭下部重熔电压55 V,电流15 500~16 800 A,总重熔时间为434~489 min时,钢锭表面光滑,总重熔时间500 mim时,电渣锭下部有厚15 mm的渣疤;2.5 t GCr15钢锭渣量120kg,下部重熔电压43~44 V,电流13 500~14000 A,总重熔时间316~359 min,钢锭表面光滑,总重熔时间380 min,电渣锭下部有7mm深渣沟和夹渣。  
        关键词：2.5 ~5t电渣锭;521钢;GCr15钢;重熔时间;表面质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高碳钢150 mm x 150 mm连铸坯堆垛缓冷对碳偏析的影响

        邢梅峦, 包燕平
        2014, 35(3): 39-41.
        摘要：高碳钢SWRH82B(0.81%C)盘条用于生产预应力钢丝钢绞线,其中网状碳化物是造成冷拔断裂的重要原因。试验了该钢150 mm×150 mm铸坯堆垛缓冷时间(0~48 h)对铸坯碳偏析和φ12.5 mm盘条碳化物的影响。结果表明,直接空冷时的铸坯中碳含量的差值为0.116%,堆垛缓冷12,24,36,48 h后碳含量差值分别降至0.088%,0.080%,0.075%和0.076%,盘条中网状碳化物也相应降低;SWRH82B钢150 mm×150 mm连铸坯堆垛缓冷24 h,可以满足盘条冷拉工艺要求。  
        关键词：高碳钢SWRH82B;150 mm x 150mm连铸坯;堆垛缓冷;碳偏析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电渣重熔工艺对孪晶诱发塑性(TWIP)钢冶金质量的影响

        郭军儒, 刘建华, 庄昌凌, 张庆雷, 雷冲, 张凯亮
        2014, 35(3): 42-44.
        摘要：根据TWIP钢裂纹敏感性强和高洁净度要求,通过分析和计算,采用65CaF2-25Al2O3-10CaO渣,AOD精炼的2根0.6 m直径7.3 t电极(/%:0.03C,2.75Si,25.13Mn,0.019P,0.002S,2.50Al),重熔14 t TWIP钢电渣锭(/%:0.03C,2.88Si,24.71Mn,0.021P,0.007S,2.98Al)。检验结果表明,重熔后钢中夹杂物乎均尺寸减少36.4%,夹杂物总量降低46.7%;电渣时应采用氩气保护以减少钢中Al、Mn的烧损。  
        关键词：孪晶诱发塑性钢;电渣重熔;热平衡计算;冶金质量   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 冷却速率对M2高速工具钢铸锭凝固组织的影响

        赵志刚, 颜慧成, 仇圣桃, 朱荣
        2014, 35(3): 45-48.
        摘要：试验M2钢(/%:0.81C,0.31Si,0.33Mn,4.01Cr,4.57Mo,5.71W,1.77V)由实验室25 kg高频真空感应炉熔炼,并浇铸成横截面50 mm×100 mm钢锭。研究了水冷铜模和铸铁模浇铸的M2钢的低倍组织、晶粒尺寸和碳化物分布。结果表明,快速冷却可有效控制和消除M2钢铸锭中的柱状晶,随着冷却速率增大,M2钢铸锭部分气泡上浮不完全,但中心缩孔显著减小,晶粒更细小且分布更均匀,碳化物更加弥散且细小;铸铁模锭边缘和中心部分的晶粒尺寸分别为40~57μm用和55~62μm,而水冷铜模锭边缘和中心部分的晶粒尺寸分别为30~40μm和50μm。  
        关键词：M2高速工具钢;冷却速率;凝固;低倍;晶粒尺寸;碳化物   
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        更新时间：2026-01-21

      • Ti微合金化Q345D钢中厚板的组织和力学性能

        周家林, 黄高, 向上, 潘成刚, 赖春明, 胡唐国
        2014, 35(3): 49-52.
        摘要：研究了铁水脱硫处理-150 t转炉-RH-保护浇铸-控轧控冷工艺生产的Ti微合金化Q345D钢(/%:0.15C,0.27Si,1.36Mn,0.019Ti,0.011P,0.003S,0.026Als)30 mm×2500 mm中板的力学性能、组织和析出物。结果表明,Ti微合金化Q345D钢的抗拉强度≥525 MPa,屈服强度≥390 MPa,延伸率≥29%, -40℃冲击功125 J;该钢组织为珠光体+铁素体+少量索氏体,晶粒度为12~14级;钢中夹杂物主要为MnS和Ti4C2S2钢中析出物为50~250 nm弥散分布的TiN;钢的强度增加主要是TiN细晶强化作用引起的。  
        关键词：Q345D钢;中厚板;Ti微合金化;TiN析出物;细晶强化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连续退火温度对390 MPa级IF钢组织、织构和力学性能的影响

        程晓杰, 李振, 蔡阿云, 乔建军, 孙建华, 赵爱民
        2014, 35(3): 53-55.
        摘要：试验用390 MPa级IF钢(/%:0.005C,0.04Si,0.35Mn,0.095P,0.005S,0.030Nb,0.016Ti,0.036Alt)0.8 mm冷轧板由4 mm热轧板冷轧生产。研究了连续退火温度780~820℃对该IF钢组织、织构和力学性能的影响。结果表明,当连续退火温度由780℃提高至820℃时,IF钢的屈服和抗拉强度分别由282 MPa和432 MPa降至249 MPa和405 MPa,伸长率A50和塑性应变比rm分别从37.2%和1.45提高到41.7%和1.84,具有较好的深冲性能;但随退火温度升高,平面各向异性指数△r由0.44提高到0.65,铁素体晶粒尺寸增大,组织均匀变差,同时变形织构{112}<110>变弱,有利织构{111}<110>增强,{001}<110>变弱,综合考虑退火温度控制在820℃左右为宜。  
        关键词：IF钢;连续退火温度;力学性能;组织;织构   
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        更新时间：2026-01-21

      • 氮含量对1Cr17Mn6Ni5N奥氏体不锈钢高温变形行为的影响

        杨吉春, 高福彬, 李艳峰
        2014, 35(3): 56-58.
        摘要：试验用1Cr17Mn6Ni5N钢(/%:0.09~0.11C,0.19~0.29Si,7.33~7.42Mn,0.011~0.015P,0.004~0.007S,16.87~17.24Cr,,5.06~5.19Ni,0.21~0.40N)由10kg真空感应炉熔炼,通过氮气气氛加氮化铬进行N合金化。通过Gleeble-1500D热模拟试验机将实验钢在真空下1150~1 000℃,以应变速率10-2s-1和1 s-1进行压缩60%试验。结果表明,在高温下,以低应变速率压缩时钢的动态再结晶是主要的软化机制;以高应变速率压缩时钢的动态回复是主要的软化机制;与0.21%N和0.29%N试验钢相比,含0.40%N的试验钢具有较高的峰值应力,根据Zener-Hollomon参数的计算得出0.40%N的试验钢再结晶激活能最高,在高温下不易发生动态再结晶。  
        关键词：1Cr17Mn6Ni5N奥氏体不锈钢;高温变形行为;氮;动态再结晶   
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        更新时间：2026-01-21

      • 42CrMo钢曲轴锻件表面裂纹形成机理分析和工艺改进

        王长健
        2014, 35(3): 59-61.
        摘要：对865℃1.5 h油淬+640℃4 h回火、水冷的42CrMo钢(/%:0.43C,0.77Mn,0.24Si,0.014P,0.007S,1.08Cr,0.17Mo,0.01Cu)曲轴锻件表面裂纹形成进行了分析。结果表明,曲轴锻件表面裂纹为淬火裂纹,回火时间不足(4 h)和锻件存在较严重的带状组织(3级)是该曲轴产生淬火裂纹的主要原因。通过将回火时间延长至5 h,控制带状组织≤2级,曲轴调质后未发现裂纹,产品合格率达100%。  
        关键词：42CrMo钢;曲轴;调质;带状组织;裂纹;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

      • 初次再结晶退火工艺对3%Si取向硅钢组织和织构的影响

        唐刚, 赵刚, 鲍思前, 王锋, 孙宏云, 魏俊杰, 田云静, 栾梦君
        2014, 35(3): 62-64.
        摘要：试验研究了0.3 mm取向硅钢冷轧板(/%:0.046C,3.07Si,0.09Mn,0.029P,0.004S,0.005Al)的退火温度(760~880℃7 min)和退火时间(820℃3~9 min)对该钢的晶粒尺寸,再结晶和织构的影响。结果表明,最佳初次再结晶退火工艺为820℃5 min,该钢的平均晶粒尺寸为14.20μm,完全再结晶率为92%,不利{111}<110>结构含量为3.16%,有利织构{111}<112>,{012}<001>和高斯织构含量分别0.40%,4.73%和2.46%。  
        关键词：3% Si取向硅钢;冷轧板;初次再结晶;退火工艺;组织;织构   
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        更新时间：2026-01-21
      • 林媛, 苗晓
        2014, 35(3): 65-67.
        摘要：冷轧无取向硅钢(/%:0.003C,2.35Si,0.22Mn,0.011P,0.002S,0.36Al,0.003 0N)经890℃或940℃3 min常化的2.3 mm热轧板冷轧成0.35 mm薄板。研究了常化温度和800~920℃3 min退火对该钢高频(400Hz)磁性能和抗拉强度的影响。结果表明,830~920℃退火时高频铁损P10/400值最低,随退火温度增加,晶粒尺寸增大,钢的抗拉强度降低;该钢的最佳热处理工艺为常化温度940℃,退火温度830℃,其抗拉强度Rm、高频铁损P10/400和磁感应强度J50分别为565 MPa,21.5 W/kg和1.69 T。  
        关键词：冷轧无取向硅钢;常化;退火;高频磁性能;抗拉强度   
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        更新时间：2026-01-21
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