最新刊期
      2016年第37卷第2期

        试验研究

      • 新型易切削不锈钢TBPS中MnS夹杂相对热塑性的试验研究

        罗刚, 王辉绵
        2016, 37(2): 1-3.
        摘要：试验易切削不锈钢TBPS（/%:0.02C,0.75Si,1.50Mn,0.008 P,0.21S,19.70Cr,1.10Mo,0.11Pb,0.008Te）由真空感应炉+电渣重熔（Φ350 mm,500kg锭）冶炼,用Gleeble 3800热模拟机试验研究900~1200℃、变形量10%~70%时电渣锭中MnS夹杂的相对热塑性。结果表明,在900~1100℃时,随着变形量的增加,MnS夹杂的相对变形指数γ变小;在1200℃,变形量对MnS央杂相对变形指数γ影响较小;且随着变形温度升高,MnS夹杂的相对变形指数γ减小,特别在1200℃,相对变形指数γ显著减小;为降低MnS延展变形以获得较好的易切削性能,TBPS宜采用高的温度和大的道次变形量进行热变形。  
        关键词：易切削不锈钢TBPS;硫化锰夹杂;相对热塑性;温度;变形量   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796706 false
        更新时间：2026-01-21

      • 矿物原料对保护渣物理化学性能的影响

        刘磊, 韩秀丽, 张玓, 邓美乐, 刘丽娜
        2016, 37(2): 4-7.
        摘要：实验室内通过配比不同矿物原料的保护渣系（/%:29~39水泥熟料,8硼砂,16~24石英,11~19硅灰石,8~16萤石,10~18纯碱）研究石英、硅灰石、萤石、纯碱对保护渣熔点、黏度、结晶温度、临界冷却速度的影响。试验结果表明,随着基料矿物石英、硅灰石含量增加,保护渣熔点、黏度增加,石英对熔点和黏度的影响明显大于硅灰石;随熔剂矿物萤石、纯碱含量增加,保护渣的熔点和黏度降低,萤石对降低黏度的作用显著,纯碱对降低熔点的作用相对较大;石英、硅灰石、纯碱含量增加,保护渣临界冷却速度减小,结晶温度降低,结晶能力减弱;相反,萤石含量增加,保护渣临界冷却速度却增大,结晶温度升高,说明萤石具有促进保护渣结晶的作用。最终得出包晶钢板坯连铸最佳保护渣配比为（/%）:37水泥熟料,8硼砂,20石英砂,15硅灰石,10萤石和10纯碱。  
        关键词：保护渣;矿物原料;熔点;黏度;结晶温度;临界冷却速度   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796122 false
        更新时间：2026-01-21

      • 高碳钢盘条冷却线FeO层厚百分比模型及其应用

        王煜, 程晓茹, 范敬国, 沈金龙
        2016, 37(2): 8-11.
        摘要：72A高碳钢（0.67%~0.73%C）盘条的氧化铁皮总量和氧化铁皮中FeO层厚百分比显著影响盘条的剥离性能。利用人工神经网络和数理方法,建立BP网络模型,实现了高碳钢线材氧化过程中的冷却制度与氧化后生成的FeO层厚百分比之间的复杂的非线性映射关系。将实测的参数与网络模拟结果进行比较得出,建立的BP网络训练精度非常高,泛化能力强,能很好的反应各个因素对FeO层厚百分比的影响。生产应用结果表明,根据BP网络模拟结果改进冷却工艺,适当降低吐丝温度,提高850~720℃区间冷却速度,使氧化铁皮中FeO层厚百分比减小,改善了机械剥离性能。  
        关键词：72A高碳钢盘条;剥离性能;人工神经网络;冷却制度;FeO层厚百分比   
        3
        |
        1
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796810 false
        更新时间：2026-01-21
      • 党爱国, 崔娟, 刘敬军, 冯艳
        2016, 37(2): 12-15.
        摘要：采用数值模拟的方法对比分析了直通式、四孔式以及五孔式水口对GCr15轴承钢280 mm×325 mm坯连铸结晶器内钢液流场和温度场的影响。结果表明,当前常用的直通式水口对坯壳无冲刷,利于坯壳均匀生长,但钢液冲击深度大,在弯月面处速度小,不利于大方坯质量的提高。当采用四孔水口时,钢液热中心上移,钢液面处温度可提高8℃,钢液向上漩流增强,有利于降低结晶器内钢水过热及保护渣的熔化,但由于钢液对结晶器宽、窄面坯壳的冲刷致使冲击区域附近坯壳出现不同程度的零增长区域。当采用五孔水口时,除了钢液热中心上移,钢液向上漩流增强,由于侧孔钢液流速减小,对坯壳的冲刷减小,有利于保护渣的快速熔化、过热度的快速降低,坯壳的均匀生长,显著提高大方坯的质量。  
        关键词：GCr15轴承钢;280 mm x 325 mm方坯连铸;结晶器;多孔水口;数值模拟   
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796665 false
        更新时间：2026-01-21

      • 石灰微观结构对铁水预处理脱硫的影响

        郝华强, 任倩倩, 张玉柱, 郝素菊, 蒋武锋, 张卫攀
        2016, 37(2): 16-18.
        摘要：采用比表面积1.891~2.664 m2/g和平均孔径575.5~814.9 nm四种不同结构的活性石灰在高真空电弧熔炼旋淬一体机中进行铁水预处理脱硫实验。用扫描电子显微镜分析不同石灰样品表面形貌,并用全自动压汞仪测量石灰的比表面积和平均孔径。实验结果表明铁水脱硫率随着石灰平均孔径的增大而减小,随着比表面积增大而提高;最佳脱硫剂配比为1:50。可将铁水中硫含量从0.014%脱至0.001%。  
        关键词：铁水预处理;石灰;微观结构;脱硫率;脱硫剂配比   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796594 false
        更新时间：2026-01-21

      • 利用线材轧制薄带宽展的模拟研究

        李胜利, 孙傲, 田长杰
        2016, 37(2): 19-21.
        摘要：在实验室利用Φ11 mm铅棒代替热轧线材,通过Φ130 mm二辊轧机模拟试验热轧圆钢轧制薄带的变形过程。结果表明,当薄带厚度为1.2 mm时,采用纵轧法宽展可增加35.37%,且随着变形量的增多,宽展变化较小;采用角轧法时,随着送入角的减小,宽展增加明显,拟合得到宽展计算公式为△b=28.67-0.26α,当送入角为20°时,薄带宽度可达到36.12 mm。除此之外,在小变形量范围内进行角轧时,轧件的宽度随着压下量的累积呈线性增长,这有利于得到热轧线材生产大宽厚比薄带的可行性解决方案。  
        关键词：线材;角轧;宽展公式;薄带;变形规律   
        6
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795592 false
        更新时间：2026-01-21

      • 水口倾角对150 mm x380 mm矩形坯结晶器流场的影响

        马艳杰, 李秋京, 王昂, 李力, 刘迎娟
        2016, 37(2): 22-25.
        摘要：为减少矩形坯角裂、漏钢等缺陷,提高铸坯质量,进行改变浸入式水口出口倾角角度以优化结晶器流场的研究。通过Fluent软件,对150 mm×380 mm矩形坯结晶器钢液流动和凝固耦合过程进行数值模拟,得出水口倾角（15°~30°）对表面流速、表面湍动能和冲击深度的影响。结果表明,随水口倾角增加,平均表面流速下降,冲击深度增加,有利于稳定液面;但随倾角增加,液面波动小,不利于钢液搅拌和夹杂物去除,下部回旋区过低,坯壳变薄,容易产生漏钢;综合得出,150 mm×380 mm铸坯的水口倾角宜为25°。应用结果得出使用优化水口后,铸坯中夹杂物总数减少36%。  
        关键词：150 mmx380 mm矩形坯;水口倾角;结晶器;流场;数值模拟   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796509 false
        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 钢帘线和切割丝用钢夹杂物控制技术的进展

        王昆鹏, 姜敏, 王新华, 王郢, 赵昊乾
        2016, 37(2): 26-31.
        摘要：综述了钢帘线和切割丝用钢"BOF-LF精炼-连续浇铸"工艺过程中夹杂物的控制技术。冶炼过程中通常采用Si—Mn脱氧,严格控制钢液中的Als及低碱度（CaO/SiO2≤1.0）渣系精炼等措施实现钢中夹杂物塑性化。生产实践表明,夹杂物塑性化并不完全等于低熔点化,一些厂家切割丝用盘条中MnO—SiO2-Al2O3系夹杂并未控制在低熔点区域,但轧制过程变形良好;生产过程中应避免由耐火材料引起的硬质外来夹杂;浇铸所涉及的Al2O3质耐火材料改用非Al2O3质材料可有效降低盘条拉拔过程中的断丝率。  
        关键词：BOF-LF-CC流程;钢帘线和切割丝;夹杂物;Si-Mn脱氧;Als;顶渣精炼;耐火材料   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796302 false
        更新时间：2026-01-21

      • 0.12%~0.16%C铬钼钢连铸板坯表面纵裂的控制

        李杰, 郑京辉, 刘小军, 李双江, 张飞
        2016, 37(2): 32-35.
        摘要：12Cr2Mo,14CrMo和15CrMo钢的生产流程为铁水-110t BOF—LF—VD-300 mm×（1700~2400）mm板坯CC工艺。分析了钢中碳含量,Mn/S,结晶器倒锥度,结晶器冷却工艺和保护渣,浸入式水口插入深度等因素对连铸板坯表面纵裂的影响。通过将优化前3种钢的结晶器倒锥度1.10优化成12Cr2Mo钢1.20,14CrMo钢1.15,15CrMo钢1.10,浸入式水口的插入深度由原先的170~180 mm调整到140~150 mm,使用粘度较低的保护渣（碱度1.25,1300℃粘度0.129 Pa·s）,以增加渣液的流动性,连铸板坯表面纵裂缺陷得到了有效的控制,纵裂率由原先的8.9%降低到优化后的3.2%。  
        关键词：0.12%~0.16%C铬钼钢;300 mm连铸板坯;表面纵裂;保护渣;结晶器倒锥度;浸入式水口;工艺优化   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795891 false
        更新时间：2026-01-21

      • 风电法兰用钢S355NL探伤缺陷的分析和工艺改进

        闻小德, 吕安明, 刘利, 刘兵
        2016, 37(2): 36-38.
        摘要：风电法兰用钢S355NL（/%:0.14~0.48C，0.15~0.40Si，1.30~1.60Mn，≤0.013P，≤0.005S，0.04~0.12V，0.03~0.05Nb，≤0.009Ti，≤0.30Cr，≤0.50Ni，≤0.20Cu，≤0.10Mo，≥0.020Alt）的冶金流程为100t UHP EAF—LF—VD—Φ650 mm,Φ800 mm坯CC工艺。该钢1~2 mm裂纹探伤不合格的分析结果表明,其主要原因为氧的铝类夹杂和铸坯疏松缺陷所致。通过在LF终点喂钙线0.45 kg/t,VD处理时间由原25 min增至27 min,降低钢中[N]至78×10-6~82×10-6[H]为1.1×10-6~1.3×10-6[O]为12×10-6~15×10-6软吹氩气流量由2×25L/min降至2×20 L/min,时间≥12 min,降低钢水过热度5℃等工艺措施,使铸坯锻造后的探伤合格率超过99%。  
        关键词：风电法兰用钢;S355NL;超声波探伤;裂纹;工艺改进   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795489 false
        更新时间：2026-01-21

      • 100t DC EAF-LF-VD-CC流程硫易切削钢SAE1144的生产实践

        黄周华, 阙宗华, 董军
        2016, 37(2): 39-40.
        摘要：中碳硫系易切削钢SAE1144（/%:0.42~0.47C,0.15~0.30Si,1.45~1.65Mn,0.24~0.30S,≤0.025P）采用100t DC EAF-LF-VD-280 mm×320 mm坯连铸工艺流程生产。通过控制出钢钢包温度≥1000℃,出钢时加入200 kg硅铁,钢包底吹氩搅拌;LF采用专用精炼渣系（/%:45~55CaO,15~25Al2O315~25SiO2）,喂硫线,≥15 min VD处理后控制钢水过热度20~35℃,二冷比水量0.18 L/kg,拉速0.45~0.55 m/min等工艺措施,可稳定控制钢水硫含量和钢水的可浇性,铸坯中心疏松和缩孔级别≤1.5;[O]为14×10-6~15×10-6[H]1.3×10-6~1.5×10-6非金属夹杂物满足质量要求。  
        关键词：硫易切削钢;SAE1144;100t DC EAF-LF-VD-CC流程;工艺实践   
        5
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796848 false
        更新时间：2026-01-21

      • SUS410L不锈钢3 mm热轧带卷退火工艺的优化

        杨永超, 王明涛, 白晋钢, 杨永杰
        2016, 37(2): 41-43.
        摘要：统计得出126卷SUS410L钢（/%:0.02C,0.98Si,0.99Mn,0.018P,0.022S,12.44Cr,0.025N）3 mm热轧带卷退火后（板温840℃,过线速度50 m/min）的力学性能波动较大（抗拉强度551~673 MPa,伸长率16%~28%）,在连续冷轧时易引起断带事故。在退火时通过合理的引带长度和将TV值（带钢厚度×过线速度）由150降至120（过线速度40 m/min）时,使力学性能波动较小（抗拉强度593~639 MPa,伸长率20%~22%）,有利于冷轧顺利进行。  
        关键词：SUS410L不锈钢;热轧带卷;抗拉强度;伸长率;退火工艺优化;冷连轧   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796212 false
        更新时间：2026-01-21

      • 30t EAF-LF-VOD/VHD 流程冶炼 MHTlOTa 钢钽含量控制的工艺实践

        沙卫星, 王坤, 陈秀强, 张丽娜, 秦四伟
        2016, 37(2): 44-46.
        摘要：工业试验和分析了[N]、[O]和钢水温度对MHT10Ta钢钽收得率的影响。9炉工业生产试验结果表明,电弧炉采用氧化法冶炼;LF用C粉脱氧;VOD真空度≤67 Pa,时间≥15 min;进VHD加热,确保Al含量≥0.02%,温度1635~1645℃,Ar气流量100 L/min,按0.125%加入钽条,出钢前按0.01%插入Fe—B,出钢温度1580~1595℃,Ar气保护浇注,MHT10Ta钢成品钽含量0.08%~0.105%,通过工艺优化,钽的收得率可达60%。  
        关键词：MHT10Ta钢;30t EAF-LF-VOD/VHD;钽;收得率;工艺实践   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796770 false
        更新时间：2026-01-21

      • 低碳高硫易切削钢冷拔纵裂纹分析和改进工艺措施

        万长杰, 白瑞娟, 申丽娟, 赵新伟
        2016, 37(2): 47-48.
        摘要：对100t BOF-LF—165 mm×165 mm方坯连铸-热轧至Φ14 mm-冷拔至Φ12 mm的低碳高硫易切削钢(/%:0.07C,1.24Mn,0.06P,0.39S)冷拔材开裂现象进行系统分析,得出该钢在冶炼连铸过程中由于卷渣、氧化等原因造成钢坯内部缺陷是材料冷拔纵裂纹形成的主要原因。通过控制连铸过程结晶器冷却水量,二冷区采用弱冷工艺,比水量0.83 L/kg,拉速1.5 m/min,无氧化保护浇铸及采用1300℃粘度为0.6 Pa·s专用保护渣等工艺措施,有效避免冷拔纵裂纹的发生。  
        关键词：低碳高硫易切削钢;冷拔材;纵裂纹   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795803 false
        更新时间：2026-01-21

      • 120t LD-LF-RH-CC全流程钢水氮含量控制技术研究和工艺实践

        陈均, 曾建华, 陈永, 陈天明
        2016, 37(2): 49-53.
        摘要：针对攀钢重点品种钢氮含量偏高的问题,通过调研,确定了转炉终点钢水氮含量高、出钢过程增氮严重、精炼结束至中间包增氮严重是导致氮含量偏高的主要原因,提出“转炉低氮钢冶炼”、“两步脱氧控制出钢过程增氮”、“双氩封长水口保护浇注”等氮含量控制的关键技术,可将转炉终点钢水氮含量平均控制在13×10-6以内,出钢过程及精炼结束至中间包增氮控制在5×10-6以内。应用结果表明,板坯大梁钢、电工钢、IF钢成品氮含量分别为30.3×10-6、18.2×10-6、16.3×10-6方坯重轨钢和帘线钢成品氮含量平均为40.8×10-6、38.2×10-6使攀钢低氮品种钢氮含量控制水平得到了大幅度的提升。  
        关键词：120t LD-LF-RH-CC流程;氮含量控制;转炉终点;增氮;长水口   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796026 false
        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 30CrMo钢60 mm连铸板坯双道次压缩的奥氏体静态再结晶

        郭金星, 鲍思前, 彭联, 汤顺启
        2016, 37(2): 54-57.
        摘要：在Thermecmastor-Z热模拟机上利用双道次压缩方法实验研究30CrMo钢60 mm连铸板坯高温变形道次间隔时间内的静态再结晶行为,分析温度（1000~1150℃）,变形量（0.1~0.22）,变形速率(0.1~10 s-1)以及道次间隔时间（1~80 s）对其静态再结晶的影响。结果表明,温度、变形量、变形速率及道次间隔时间的增加都会促进30CrMo钢的静态再结晶;30CrMo钢的静态再结晶激活能为184.45 kJ/mol;根据实验数据建立了静态再结晶动力学模型,模型预测结果与实验结果吻合较好。  
        关键词：30CrMo钢;60 mm连铸板坯;双道次压缩;静态再结晶;动力学模型   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795314 false
        更新时间：2026-01-21

      • 980 MPa耐蚀钢轨U68CuCr的开发和应用

        朱敏, 徐光, 张昌强, 吉玉
        2016, 37(2): 58-61.
        摘要：通过制定合理成分和铁水脱硫-120 t顶底复吹转炉-吹氩-LF—RH-280 mm×380 mm坯连铸-轧制工艺,开发了980 MPa热轧耐蚀钢轨U68CuCr（/%:0.65~0.75C，0.40~0.80Si，1.00~1.30Mn，≤0.030P，≤0.025S，≤0.50Cu，≤0.50Cr，≤0.05Nb）。试验结果表明,耐蚀钢轨U68CuCr抗拉强度≥1060 MPa,伸长率≥12%,踏面硬度HB值为300~310,珠光体片间距为0.2μm,耐磨性能优于同一强度级别的U75V钢轨。2%NaCl溶液腐蚀试验显示,耐蚀钢轨U68CuCr腐蚀速率为U75V钢轨的57%。在京广线使用3年,通过总重量超过3亿吨,耐蚀钢轨U68CuCr使用性能良好,其各项指标均满足铁路运输要求。  
        关键词：980 MPa耐蚀钢轨;U68CuCr钢;开发;性能;使用   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795689 false
        更新时间：2026-01-21

      • 稀土钇对管线钢耐蚀性和物理化学行为的影响

        杨吉春, 杨全海, 丁海峰, 刘香君
        2016, 37(2): 62-65.
        摘要：试验管线钢（/%:0.04~0.05C，0.20~0.24Si，1.80~1.88Mn，0.010~0.012P，0.004~0.005S，0.27~0.30Cr，0.42~0.46Ni，0.24~0.28Mo，0.20Cu，0.005V，0~0.017Y，0.0031~0.0053O）由10 kg感应炉熔炼,并轧成试棒。采用扫描电镜和能谱仪、电化学技术以及热力学计算的方法研究了稀土钇对管线钢在模拟海水溶液（3.5%NaCl）中抗腐蚀性能的影响。结果表明,稀土可以对钢中夹杂产生变质作用,将大尺寸、尖角状的Al2O3夹杂变质为小尺寸、球状的稀土复合夹杂,所以有利于形成连续致密的内锈层,减少钢基的点蚀源,从而提高钢的抗腐蚀性能。  
        关键词：稀土钇;管线钢;海水;耐蚀性;电化学技术;热力学分析;夹杂物   
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796735 false
        更新时间：2026-01-21

      • 模拟CSP试制0.42%Cu Hi-B钢初次再结晶退火工艺试验

        马力, 赵刚, 黄儒胜, 刘占龙, 叶凡, 汤顺启
        2016, 37(2): 66-69.
        摘要：试验0.42%Cu Hi—B钢(/%:0.10C,3.25Si,0.16Mn,0.019P,0.011S,0.021Als,0.42Cu)由实验室感应炉熔炼,浇铸成15 kg锭,开坯成60 mm方坯,再经5道次热轧成3.95 mm板;试样为经压下率88%的0.48 mm冷轧板。冷轧板经830、850、870℃,3、5、7 min退火。对退火后的样品进行组织检验以及织构分析。实验结果表明,850℃5 min退火时,样品平均晶粒尺寸为14.49μm,偏差角为15°时,{111}＜112＞、{111}＜110＞等有利织构含量较多,而{001}＜110＞、{110}＜112＞等不利织构含量较少。850℃ 5 min退火为本实验冷轧板的最佳初次再结晶退火工艺。  
        关键词：CSP;模拟;0.42%Cu;Hi-B钢;冷轧板;退火;织构;组织   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796406 false
        更新时间：2026-01-21
      0