最新刊期
      2016年第37卷第1期

      • 42CrMo4钢39t锭真空浇铸和凝固过程数值模拟和生产实践

        李胜利, 关锐, 艾新港, 许长军, 胡林
        2016, 37(1): 1-4.
        摘要：用Anycasting铸造软件对42CrMo4钢（/%:0.38~0.45C,0.90~1.20Cr,0.025Mo）39t锭真空浇铸和凝固过程进行计算机模拟,确定浇铸钢水温度1527℃,过热度40℃时39t钢锭充型时间18.78 min,其中锭身10min,帽口8.78 min,预判缩孔仅出现在帽口中心处。现场生产实践表明,铸锭锻造后的模块经Ⅱ级超声波探伤合格,成材率从工艺改进前的65%提高至71.35%。  
        关键词：模具钢42CrMo4;39t钢锭;浇铸工艺;数值分析;成材率   
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 90t BOF-LF-VD工艺冶炼GCrl5轴承钢的氧化物夹杂变化行为

        蒋晨旭, 岳峰, 刘建, 李瑛, 李彬, 马忠存
        2016, 37(1): 5-8.
        摘要：GCr15钢的生产流程为90t转炉-LF-VD-250mm×280mm方坯连铸-轧制。转炉出钢加铝脱氧,LF由高碱度渣[/%:55~58CaO,3~10MgO,12~16SiO216~24Al2O3≤1（MnO+FeO）]精炼,LF喂Al后T[O]为14×10-6LF终点T[O]10×10-6。采用SEM（扫描电镜）+EDS（能谱仪）的方法,研究了线材中超标DS类夹杂物的成分分布,发现夹杂物中心以复合氧化物CaO-MgO-Al2O3为主,外围包裹少量CaS;这些氧化物中,Al2O3含量约占65%,分布最为均匀;CaO含量约占20%,MgO含量约占15%。统计分析结果表明,VD真空处理后每平方毫米13μm以上大颗粒夹杂物数量增至7,软吹后降至2.1,线材中1/3大颗粒夹杂物来源于钢包渣带入。  
        关键词：GCrl5轴承钢, 大颗粒DS类夹杂物, BOF-LF-VD工艺,&nbsp;示踪实验   
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        更新时间：2026-01-21

      • 萤石含量对结晶器保护渣物理性质和渣膜矿相结构的影响

        王凯强, 韩秀丽, 刘丽娜, 丁宁, 张翼飞
        2016, 37(1): 9-12.
        摘要：针对亚包晶钢连铸板坯易发生表面纵裂现象,研究和分析了萤石配加量对保护渣（/%:2937水泥熟料,8硼砂,20石英砂,15硅灰石,12纯碱,816萤石）熔化温度、黏度和平均热流密度以及渣膜矿相结构的影响。结果表明,随着萤石含量的增加,渣膜结晶率和枪晶石含量升高,硅灰石含量降低,同时保护渣熔化温度、黏度、平均热流密度降低;提出萤石配加量为12%时,能满足亚包晶连铸板坯对渣膜矿相结构的要求,并改善了铸坯质量。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Q345C钢连铸板坯热送热装过程中温度场和应力场模拟

        王生朝, 孙斌
        2016, 37(1): 13-16.
        摘要：考虑板坯钢种弹性模量、导热系数、比热容及线膨胀系数对模拟精度的影响,通过ABAQUS有限元分析软件对Q345C钢250 mm×1500 mm单块连铸板坯冷却过程应力场和温度场进行模拟,经处理得出应力（<20~148 MPa）、温度（769~1000℃）和时间（0~1200 s）三者的关联信息。计算结果表明,板坯空冷温度沿宽度方向分布不均匀,板坯表层边部降温速率0.46℃/s,板坯表层距边部200 mm以外,基本具有相同的温降速率（0.23℃/s）;铸坯堆垛空冷速度较低,约为15℃/h,和现场实测结果吻合。应将连铸坯从火焰切割机到板坯加热炉输送时间降到最短,以及增加保温措施,防止表面热应力过大而形成缺陷。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        综述

      • 超临界超超临界锅炉管品种的开发现状

        邢娜, 黄宝, 何立波
        2016, 37(1): 17-21.
        摘要：本文介绍了超临界、超超临界锅炉管的开发背景和品种发展现状，其中包括铁素体锅炉管、新型奥氏体不锈钢锅炉管、镍基合金锅炉管、加w的2.25%Cr(T/P23)钢管、改进型9% Cr-1% Mo(T/P91)钢管、加W的9% Cr( T/P92)钢管、双金属复合管等锅炉用管的主要化学成分、力学性能和耐蚀性能。  
        关键词：超临界;超超临界;锅炉管;开发现状   
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        更新时间：2026-01-21
      • 陈磊, 夏志新, 贾帅, 赵京, 傅戈雁, 石世宏
        2016, 37(1): 22-24.
        摘要：基于“光束中空，光内送粉”技术对40CrMo钢(/%：0. 40C, 1. 20Cr,0. 25Mo)进行表面激光熔覆铁基 合金粉末(/% ：0. 60C,15. 25Cr, 1. 11Si, 1. 85Mo)以提高硬度,获得更加理想的耐磨性能。40CrMo钢硬度HV0.2值为 250,激光熔覆后表面硬度HV。.2值为500。对基体的进行200 Y预热处理有利于获得更加良好的冶金结合，其基体 的热影响区和结合区也相对较小。由于较大的温度梯度造成的快速冷却和合金化共同影响的结果，试样结合区硬 度高于激光熔覆层其他区域。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 重轨钢连铸坯中心偏析的分析和工艺改进

        段永卿, 王建锋, 郭朝军
        2016, 37(1): 25-28.
        摘要：研究的重轨钢(/% ：0, 68 - 0. 73C,0. 20~0. 30Si,l. 05 ~ 1.15Mn, ≤0. 015P, ≤O. 012S, ≤O. 003 5 Al,≤ O. 000 15[H], ≤0.006 0[N], ≤O, 002 0[0])的冶金流程为铁水脱硫预处理-120 t 转炉-LF-RH-280 nun x 380 mm 坯连铸。分析证实铸坯偏析是钢轨低倍检验和超声波探伤不合格的主要原因。试验研究了钢水过热度、拉速、结 晶器电磁搅拌、二冷水量和凝固末端动态轻压下对铸坯中心碳偏析的影响。通过采用优化的工艺措施:钢水过热 度15~30 拉速0.60 - 0. 75 m/min和恒拉速,结晶器电磁搅拌强度400 A,二冷比水量0.25 L/kg,轻压下6~7mm等,铸坯一般疏松≤1. 0级，中心疏松≤0. 5级，点状偏析≤0. 5级，等轴晶率≥37%，中心碳偏析指数0.94 ~ 1.06钢轨超声波探伤合格率提高至99. 3%以上。  
        关键词：重轨钢;连铸坯;中心偏析;超声波探伤;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

      • Q235B热轧板表面纵裂成因分析及工艺控制

        张瑜, 漆鑫, 张红斌
        2016, 37(1): 29-33.
        摘要：Q235B钢(0. 11% ~0. 17%C)10~20 mm热轧板的生产流程为铁水预处理-50 t转炉-吹氧-(2。0 ~ 230)mm x(900 ~ 1 600)mm板坯连铸-热轧工艺。分析表明.Q235B钢热轧板表面裂纹来源于铸坯纵裂。统计分 析了成分、钢水过热度、拉速、连铸二冷水量、保护渣等对连铸坯纵裂的影响。通过控制Mn/S≥40,钢水过热度 15-35 °C,拉速1. 15 m/min,按季节调节二冷水量，釆用熔点≥1 100 °C，粘度0.20 ~0. 32 Pa .s,碱度≥1. 10的保 护渣等措施，使Q235B钢热轧板表面纵裂纹由3.51%降至W0. 96%。  
        关键词：Q235B钢, 热轧板, 表面纵裂, Mn/S,&nbsp;200 mm板坯, 过热度, 拉速, 保护渣   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t EAF-LF-VD-CC流程生产SK5弹簧钢的工艺实践

        吴辉强, 顾超, 林路, 包燕平
        2016, 37(1): 34-36.
        摘要：SK5 弹簧钢(/% ：0. 75 ~0. 84C, ≤0. 35Si, ≤0. 40Mn, ≤0. 035P,≤0.030S)经 100 t EAF-LF-VD-CC 流程生产。通过EAF出钢加硅镒合金和铝铁进行预脱氧,LF精炼过程添加80~150 kg铝镁钙和少量硅锭合金进行复合铝脱氧，精炼渣碱度11.13,(CaO)/(Al2O3) =4. 98等工艺措施，脱氧效果较明显，铸坯中平均全氧含量达到 11 x 10-6项,铸坯中氮含量达到35 x 10-6。冶炼过程夹杂物种类按纯Al2O3＞硫化物一'MgO - A12O3 - CaO—MgO •Al2O3• CaO • SiO2变化,铸坯中夹杂物主要为CaO-A12O3• SiO2- MgO系,其塑性化程度可通过调整精炼渣成分、降低精炼渣熔点实现进一步优化。  
        关键词：SK5弹簧钢, 100 t EAF-LF-VD-CC流程,&nbsp;洁净度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 70 t LD-LF-VD-CC流程生产耐候钢S355J2的工艺实践

        李雪兆, 李双江, 董丽霞, 白肖峰
        2016, 37(1): 37-39.
        摘要：耐候钢S355J2(/%:0.07~0.12C,0.25~0.40Si,1.0~1.3Mn,≤0.015P,≤0.008S,0.25~0.40Cu,0.35~0.50Cr,0.10~0.25Ni,0.025~0.040Nb,0.025~0.050Als)的冶炼流程为70 t LD-LF-VD-280 mm×320 mm坯CC工艺。通过控制LD终点[C]≤0.07%,终点[P]≤0.014%,转炉下渣量≤2 kg/t和LF精炼渣碱度R≥3.0,(Al2O3)=20%等工艺措施,铸坯的T[O]为22×10-6夹杂物平均直径为4.6μm,5μm以下夹杂物比例在97.5%以上。连铸过程采用R=1.02,6.9%(B2O3+Li2O),5.4%MgO和7.6% Al2O3的含氟保护渣,连铸坯表面震痕较浅,表面无清理率达到95.17%。连铸坯缩孔、疏松≤1.0级,角部、边部和中心裂纹为0级,满足连铸坯质量的控制要求。  
        关键词：70 t LD-LF-VD-CC,&nbsp;S355J2耐候钢, 冶金质量, 夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21
      • 李永超, 李宝秀, 郭明仪, 阎丽珍
        2016, 37(1): 40-42.
        摘要：SWRCH22A钢炼钢工艺流程为80 t顶底复吹转炉-LF-280 mm×325 mm坯连铸。分析得出SWRCH22A钢热送铸坯表面开裂的原因主要是铸坯在冷却过程中,AlN在晶界析出,弱化了晶界,在热应力和组织应力的作用下导致开裂。通过将铸坯的Al含量从0.053%降低至0.042%,氮含量从0.005 5%降至0.0041%,以及铸坯加热前进行在线表面淬火,有效抑制AlN析出,使热送铸坯合格率由77.9%提高至100%。  
        关键词：SWRCH22A冷镦钢;280 mm x 325 mm铸坯;热送表面裂纹;A1含量;A1N;表面淬火   
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        更新时间：2026-01-21

      • 组分对100 t LF高碱度精炼渣粘度和TC80钢脱硫的影响

        赵青松, 仇圣桃, 赖朝彬, 王晓晶
        2016, 37(1): 43-46.
        摘要：试验研究了组分对碱度3~5的LF精炼渣(/%:37.5~54.8CaO,9.8~18.2SiO2,20~30Al2O3,4~10MgO,3~10CaF2)粘度的影响。结果表明,CaF2和Al2O3对渣粘度影响较大,碱度和MgO对粘度影响较小。随着CaF2含量的增加,渣粘度先降低后增加;随着Al2O3含量的增加,渣粘度逐渐降低。渣中Al2O3含量为20%,CaF2≥6%或渣中Al2O3含量为25%,CaF2≥3%时,1500℃渣的粘度值低于0.5 Pa.s。试验得出粘度较优组分为4~5R,25%~30%Al2O36%~10%MgO,3%~6%CaF2。100 t LF精炼TC80钢生产试验表明优化后精炼渣将钢水中的硫由0.020%脱至0.005%以下,脱硫率从优化前的72%提高至84%,LF精炼终点平均T[O]为14×10-6。  
        关键词：LF精炼渣;粘度;正交试验;组分;脱硫;脱氧   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高压气瓶用钢4147 Φ500 mm连铸圆坯的生产实践

        李尚兵, 张新文, 薛伟江
        2016, 37(1): 47-49.
        摘要：永钢高压气瓶钢4147(/%:0.46~0.50C,0.15~0.35Si,0.8~1.0Mn,≤0.015P,≤0.008S,0.85~1.10Cr,0.15~0.25Mo,0.02~0.04Al)的冶炼工艺为110 t EBT电弧炉-LF-VD-Φ500 mm圆坯连铸。通过使用炉料80%铁水+20%废钢, 控制(Pb+As+Sn+Sb+Bi)≤150×10-6EAF终点[C]≥0.08%,终点[P]≤0.006%,并在出钢过程加1.0 kg/t Al;以及采用LF精炼合成渣（/%:40~55CaO,20~30Al2O3≤6MgO,≤4.0SiO2≤1.5FeO),成品硫含量≤0.002%,T[O]≤17×10-6[N]≤32×10-6[H]≤0.9×10-6(Pb+Sn+Sb+As+Bi)≤0.013 7%;连铸圆坯中心疏松、缩孔≤1.5级,轧材各类夹杂物均≤0.5级,满足高压气瓶钢质量要求。  
        关键词：高压气瓶钢4147,&Φ500 mm连铸圆坯110 t EBT EAF-LF-VD-CC流程, 硫含量,&nbsp;气体含量   
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        更新时间：2026-01-21

      • M2高速钢 Φ183 mm锻坯针孔缺陷分析和工艺改进

        尤晓东, 郝世风, 邵青立, 何宁
        2016, 37(1): 50-53.
        摘要：M2高速钢(/%:0.86C,0.39Si,0.32Mn,0.015P,0.006S,6.00W,4.00Cr,4.80Mo,1.85V)Φ183 mm圆坯由2.0 t电渣锭(Φ500 mm)锻制而成。M2钢锻坯探伤缺陷率为33.33%~69.23%,主要为中心部位针孔缺陷。分析表明,针孔缺陷是钢锭偏析部位在开坯加热和锻制过程中产生过热形成的。通过将电渣重熔电流由8 000→6 800 A降至7 000→6 000 A,降低电渣重熔速度,开锻温度由1070~1090℃降至1030~1060℃,终锻温度由960~980℃C降至900~950℃以降低中间坯的中心温度等工艺措施,使M2钢 Φ183 mm锻坯的探伤缺陷率由50%降低到5.71%。  
        关键词：M2髙速钢;2 t电渣锭;Φ183 mm锻坯;偏析;过热;针孔缺陷   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • X20Cr13钢材成分对力学性能影响的回归分析

        张丽娜, 孙永庆, 梁剑雄, 杨志勇, 刘振宝, 李文辉
        2016, 37(1): 54-56.
        摘要：对钢厂6 t电弧炉+LF+VOD+3 t ESR生产的40 mm×40 mm~80 mm×80 mm X20Cr13不锈钢方钢棒材（/%:0.17~0.22C,0.30~0.80Mn,0.10~0.50Si,0.30~0.80Ni,12.5~14.0Cr)随机抽取89炉次,进行化学成分与力学性能的统计回归分析,得到了该类钢材成分与其力学性能的定量回归关系式:σs=704.9+121.9[Ni]-84.9[Mn];σb=638.7+51.1[Ni]-40.5[Mn]+16.9[Cr];A=81.8-24.8[C]+2.7[Mn]-4.4[Cr];Z=49.4+47.5[C]+4.8[Si]+4.3[Ni];AKV=-90.8-55.8[Mn]+10.2[Cr]+154.1[Si]。如工艺参数和棒材规格等因素改变时,应重新回归分析,修正方程系数。  
        关键词：EAF-LF - VOD-ESR I艺;X20Cr13钢;力学性能;统计回归分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高碳合金钢75Cr1高温变形后相和组织的转变

        胡松涛, 余万华, 廉晓洁, 翟士斌
        2016, 37(1): 57-59.
        摘要：通过Gleeble-3800热模拟机将高碳合金钢75Cr1(/%:0.75C,0.27Si,0.85Mn,0.010P,0.003S,0.60Cr)在1090℃以15 s-1进行第1道次25%压缩变形,以20℃/s冷却至880℃,20 s-1进行第2道次25%压缩变形,再分别以0.05~45℃/s不同冷速冷却至室温,得出连续冷却转变(CCT)曲线和冷却速率对该钢相和组织的影响。结果表明,相变临界Ac1和Ac3分别为730℃和773℃;冷速低于1℃/s时钢的组织主要为先共析铁素体和细小珠光体,冷速在1~10℃/s时钢的组织为珠光体和贝氏体,冷速高于10℃/s时组织中会出现马氏体,马氏体会随着冷速的增加逐渐增多,当冷速大于18℃/s时,钢的组织以马氏体为主,含有极少量的贝氏体。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 精炼渣组分对硫易切削钢夹杂物含量和形态的影响

        戴永刚
        2016, 37(1): 60-63.
        摘要：试验分析了50 t LF精炼渣(FeO)、(MnO),R,(CaO)/[(Al2O3)(SiO2)]和(S)的控制对[O]指数、硫分配比和Mn/S的影响。结果表明,当(FeO+MnO)=12%,碱度R值1.5~2.0,(CaO)/[(Al2O3)(SiO2)]=1.5~2.0,平均硫分配比LS为4.6,Mn/S值4.3~4.7时,铸态夹杂物为球形Ⅰ类硫化物和部分沿晶界分布的球形硫化物,轧制钢材未发现B、C类夹杂,达到了较好的控制钢中氧化物夹杂和低脱硫率的冶金效果。  
        关键词：硫易切削钢, 精炼渣, FeO,&nbsp;MnO, 夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸保护渣渣膜矿相结构对不同钢种板坯冶金质量的影响

        韩秀丽, 张玓, 刘磊, 邓美乐, 刘耀辉, 陈军利
        2016, 37(1): 64-67.
        摘要：使用偏光显微镜,系统对比分析了邯郸钢厂超低碳钢SPHC(0.020%~0.055%C,70 mm板坯保护渣/%:33.14SiO23.86Al2O33.88MgO,31.52CaO,8.27K2O+Na2O,7.55F-13.93C)、包晶钢SS400(0.18%~0.22%C,70 mm板坯保护渣/%:29.62SiO24.63Al2O32.05MgO,35.86CaO,10.43 K2O+Na2O,7.55F-13.93C)和Ti微合金钢Q345B(0.15%~0.19C,0.04%~0.05%Ti,260 mm板坯保护渣/%:31.10SiO25.21Al2O35.07MgO,35.46CaO,6.22K2O+Na2O,6.96F-16.96C)对应的渣膜的矿相组成、结晶率和显微结构。结果表明,3种渣膜从铸坯至结晶器侧均呈现"结晶层-玻璃层"交替结构。SPHC钢渣膜有90%~95%的玻璃相,结晶相仅出现少量枪晶石,低结晶率有利于其润滑铸坯;SS400钢渣膜结晶率为55%~60%,析出较多的枪晶石和部分黄长石,有利于控制铸坯传热;Ti微合金钢Q345B渣膜结晶率略高于SS400钢,析出的黄长石、枪晶石和硅灰石能同时满足连铸对其润滑和控制传热的需求,可得到良好的铸坯质量。  
        关键词：SPHC;SS400;&nbsp;Ti微合金钢Q345B;连铸保护渣;渣膜;矿相结构;邯钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 500 MPa汽车用Ti-Nb微合金高强度结构钢的优化和开发

        殷胜, 朱红丹
        2016, 37(1): 68-70.
        摘要：Ti-Nb微合金高强度钢板的生产流程为206 t顶底复吹转炉-LF-RH-230 mm铸坯-连轧成3~7mm板工艺。将原0.045Nb-0.015Ti微合金化钢优化成0.070Ti-0.015Nb微合金化钢后,其焊接性能和低温冲击性能优良,并具有良好的综合力学性能。使用结果表明,0.070Ti-0.015Nb微合金化钢与0.045Nb-0.015Ti微合金钢相同,满足加工和服役要求,但成本有明显降低。  
        关键词：Ti-Nb微合金化;汽车用高强度钢;析出强化   
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        更新时间：2026-01-21
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