最新刊期
      2017年第38卷第6期

        试验研究

      • 顶底复吹转炉双渣冶炼“脱磷窗口”温度控制模型

        汪成义, 杨利彬, 林腾昌, 王杰, 曾加庆
        2017, 38(6): 1-5.
        摘要：根据脱磷氧化反应热力学研究了C-P-Fe耦合作用下的半钢脱磷平衡温度以及P-Fe作用下的转炉冶炼终点钢水脱磷平衡温度,提出了双渣法冶炼"脱磷窗口"的温度控制模型。并进行了46炉45t顶底复吹转炉双渣法脱磷试验,得出转炉一次倒炉钢液温度和终点温度对脱磷率和磷分配比的影响。通过理论计算和工艺试验分析得出,一次倒炉钢液温度控制在1400~1440℃,冶炼终点温度控制在1610~1650℃时,在目前铁水/%:4.41C,0.41Si,0.19Mn,0.128P,0.034S,1250~1300℃,终点钢水/%:0.08C,0.01Si,0.06Mn,0.0090P,0.017S,1600~1660℃和相关工艺条件下,可使一次倒炉钢液脱磷率达到62.1%,终点脱磷率达到93.9%,终点磷含量由原0.0090%降低至0.0078%。  
        关键词：顶底复吹转炉;双渣工艺;脱磷热力学;一次倒炉钢液温度;终点温度;控制模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 70CaF2-30Al2O3渣系电渣重熔Cr13Mn4Mo不锈钢中夹杂物的演变

        张钊, 刘昱, 李光强, 王强, 袁成, 王力
        2017, 38(6): 6-10.
        摘要：采用70CaF2-30Al2O3渣系对Cr13Mn4Mo钢进行电渣重熔试验。利用SEM/EDS、氧氮分析仪和碳硫分析仪分析和检测了Ф55mm电极及Ф120mm（36kg）电渣锭中全氧含量、硫含量及夹杂物的数量、尺寸和形貌,钢中MnS夹杂的析出过程进行了热力学分析。结果表明,电渣重熔后钢中全氧含量由0.0121%降低至0.0044%,硫含量由0.010%降低至0.002%,和电极相比,电渣锭中夹杂物数密度由855个/mm2降低至257个/mm2钢中夹杂物的尺寸明显减小,为1μm左右Al2O3夹杂,以及以Al2O3为核心,外层附着MnS的复合夹杂。热力学计算表明,在实验条件下没有单个的MnS生成,这与SEM/EDS分析结果吻合。  
        关键词：电渣重熔;Cr13Mn4Mo不锈钢;夹杂物演变;MnS;二次枝晶臂   
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        更新时间：2026-01-21

      • V-微合金化高强度钢Q420C 180mm x 180mm连铸坯热塑性的研究

        赵斌, 崔怀周, 汪成义, 吴巍, 王欣
        2017, 38(6): 11-15.
        摘要：试验用Q420C钢（/%:0.18C,0.34Si,1.40Mn,0.013P,0.011S,0.066V,0.018Als,0.0110N）铸坯的冶炼工艺为80t BOF-LF-CC。采用Gleeble-1500D热模拟试验机测试Q420C钢连铸坯的600~1400℃热塑性,并利用金相显微镜、扫描电镜以及透射电子显微镜分析断口形貌及金相组织和研究凝固偏析和析出物粒子对铸坯热塑性的影响。结果表明,Q420C钢第Ⅰ脆性区为>1250~1350℃;第Ⅲ脆性区为700~1050℃;在1050~1250℃,断面收缩率大于60%。工业试验结果表明,通过控制Als含量0.015%~0.020%,适当降低二冷比水量（足辊段7~8t/h,Ⅰ段5.56.5t/h,托辊段14±1t/h), 铸坯矫直温度≥1050℃,轧材开裂率由原45.3%降至4.6%。  
        关键词：V-微合金化钢Q420C;热塑性;析出物;断口形貌   
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        更新时间：2026-01-21

      • 唐钢60t转炉石灰石替代部分石灰造渣炼钢的工业试验

        李晨晓, 郝华强, 王书桓, 赵定国, 陈建军, 刘善喜
        2017, 38(6): 16-18.
        摘要：对唐钢60t转炉石灰石替代部分石灰造渣炼钢进行工业试验和分析,结果表明,石灰石替代比在7%~33%时,估算吨钢节省能耗1.45~6.90kg标煤;石灰石替代部分石灰炉次终点钢水平均P含量为0.02%,脱磷率均值达到83.13%。同时出钢温度增加,石灰石替代部分石灰造渣炉次的脱磷率下降,符合热力学规律;石灰造渣炉次吨钢入炉CaO量为51.99kg,而石灰石替代部分石灰炉次的吨钢入炉CaO量为51.67kg,并无明显硅挥发现象。  
        关键词：60t顶底复吹转炉;石灰石替代部分石灰;脱磷;造渣;炼钢;渣量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 300t-BOF-RH-CC流程冶炼Ti-IF钢夹杂物的衍变行为

        姚思源
        2017, 38(6): 19-22.
        摘要：试验Ti-IF钢（/%:≤0.0035C,≤0.03Si,0.08~0.20Mn,≤0.025P,≤0.015S,0.05~0.07Ti,0.030~0.055Als,≤0.0040N）BOF终点[C]0.03%~0.06%,终点[O]0.0030%~0.0600%,出钢过程加石灰和含Al钢包顶渣改质剂,RH终渣组成/%:53.38CaO，7.05FeO，1.01MnO，31.4Al2O35.7MgO,0.3P2O50.022S。RH精炼过程取样分析表明,通过加顶渣改质剂,控制8%（FeO+MnO），CaO/Al2O3=1.7,能较好去除钢中夹杂物,精炼过程钢中氧含量逐步下降,铸坯中氧含量为0.0014%,氮含量为0.0015%;脱碳结束时夹杂物主要为MnO;铝脱氧结束之后为Al2O3合金化后为Al2O3及Al-O-Ti复合夹杂物;在铸坯中,前述夹杂物有效去除,但在凝固过程析出TiN夹杂。  
        关键词：300t-BOF-RH-CC流程;Ti-IF钢;夹杂物;衍变行为   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 邓明明, 彭其春, 肖云清, 彭自胜, 肖鸿光, 范其良
        2017, 38(6): 23-26.
        摘要：25Mn钢（/%:0.24C,0.25Si,0.87Mn,0.016P,0.011S）冷拔管的生产流程为铁水预处理-90tEAF-LFVD-Φ250mm圆坯HCC-穿孔-热轧至Φ197mm×17mm管-冷拔至Φ185mm×13mm管。采用光学、扫描电子显微镜、能谱仪和电子探针分析了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。结果表明,麻点状缺陷呈翘皮状和凹坑状,翘皮状缺陷成因是CaO-Al2O3-（MgO）复合夹杂与钢基体变形量不一,凹坑状缺陷成因是Al2O3-MnS-CaS复合夹杂聚集长大后磨削加工过程中脱落。通过将原铝脱氧精炼工艺优化成硅钙合金脱氧工艺,使精炼渣碱度由原6.76降至2.26,精炼渣中（MgO）由原5.33%提高至7.23%,（Al2O3）由26.05%降低至12.76%,使钢中的硬脆性夹杂转变为延展性优良的硅酸盐类夹杂,消除了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。  
        关键词：25Mn钢;Φ185mmx13mm冷拔管;麻点状缺陷;复合夹杂;硅钙线脱氧;精炼渣碱度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 减少45t AOD奥氏体不锈钢精炼过程喷溅的工艺优化

        谭建兴, 刘睿智, 姚吕金
        2017, 38(6): 27-29.
        摘要：太钢45tAOD在2004年改造后,由于AOD炉容比减小,造成新炉壳前期钢水喷溅严重,导致大量的金属和合金的损失。通过脱碳初期,在保证基本碱度的前提下,将石灰加入量由原20%降至10%,加石灰次数由原5次增至8次,脱碳后期原氮（氩）和氧气流量由原2040m3/h和1020m3/h降低至1800m3/h和1000m3/h等工艺措施,使AOD精炼过程的喷溅显著降低,硅铁消耗量降低0.6kg/t,金属收得率由96.7%提高到98.4%,精炼时间缩短3min。  
        关键词：45tAOD;奥氏体不锈钢;精炼过程喷溅;工艺改进;金属收得率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 9.5mm热轧带钢SPHC氧化铁皮控制技术及应用

        殷胜, 卞皓
        2017, 38(6): 30-32.
        摘要：钢厂生产实践表明,厚度9mm以下薄规格热连轧带钢表面质量较好,厚度9mm以上厚规格热连轧带钢表面氧化铁皮较厚,且结构疏松,较厚氧化皮易在钢卷开卷过程脱落,压入钢卷表面造成凹坑缺陷;疏松的氧化铁皮易在钢卷储存过程中从空气中吸潮,造成钢卷点锈,继而产生麻点缺陷。分析了钢的氧化过程,氧化皮形成机理和弯曲过程受力情况,提出氧化铁皮厚度和结构的控制工艺。9.5mm SPHC钢（/%:0.02~0.06C,≤0.10Si,0.20~0.50Mn,≤0.035P,≤0.035S,≥0.01Alt）热轧卷的生产试制表明,通过将加热温度从1200℃降至1180℃,精轧出口温度和速度由860℃和5.0m/s分别提高至880℃和6.5m/s,卷取温度由600℃降至520℃,卷后单独堆放等工艺措施,使带钢的氧化铁皮厚度由改进前的10.093~18.94μm降至6.613μm,生产现场基本无氧化皮脱落现象,酸洗后表面凹坑明显减少。  
        关键词：低碳钢SPHC;9.5mm带卷;氧化铁皮;控制技术   
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        更新时间：2026-01-21

      • 单辊轻压下对高碳钢SWRH72B 180mmx180mm铸坯内部质量的影响

        李德军, 李泽林, 赵志刚, 许孟春, 李晓伟, 于赋志
        2017, 38(6): 33-36.
        摘要：试验研究了单辊轻压下量（6~20mm）和压下位置（1#~6#辊）对高碳钢SWRH72B（/%:0.71C,0.22Si,0.64Mn,0.010P,0.006S）180mm×180mm铸坯中心碳偏析和低倍组织的影响。结果表明,在固相率fs为0.45~0.63时,施加单辊轻压下有利于降低连铸坯的中心碳偏析,当固相率fs大于0.82时,无法消除缩孔和降低中心碳偏析;在压下量620mm,随着压下量的增加中心碳偏析度从1.15降低至1.04,在压下量大于15mm后铸坏容易出现裂纹;超弱冷（比水量0.40L/kg）较弱冷（比水量0.65L/kg）更有利于控制中心碳偏析;综合分析得出,SWRH72B钢180mm×180mm铸坯在拉速1.3m/min,结晶器搅拌300A、5Hz,比水量0.40L/kg时,5#辊单辊轻压下的压下量15mm铸坯中心碳偏析和低倍组织最佳。  
        关键词：高碳钢SWRH72B;180mmx180mm铸坯;碳偏析;单辗轻压下;低倍组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷却速度对Ф6.5~12mm SCM435钢盘条组织和冷锐开裂的影响

        董庆, 孔令波, 李世琳
        2017, 38(6): 37-39.
        摘要：针对Ф6.5~12mm SCM435钢盘条冬季热轧时,出现贝氏体和马氏体而导致冷镦开裂率高的现象,通过Gleeble-1500热模拟试验机测定的奥氏体连续冷却转变曲线和冷却速度0.5~30℃/s对应的组织形貌的分析,得出形成铁素体+珠光体组织的冷却速度≤0.5℃/s;通过Ф6.5~12mm SCM435钢盘条的冷却速度和对应的组织发现散卷出保温取的温度≥600℃,冷却速度为0.8~4℃/s,其组织除铁索体+珠光体外形成部分贝氏体和马氏体。通过调整Ф6.5~12mm SCM435钢盘条轧制时的吐丝温度和斯太尔摩风冷线Z1~Z13段辊道速度,使其出保温罩时温度≤550℃,钢的奥氏体组织完全转变为铁素体+珠光体,冷镦开裂率由20%降至3%以下。  
        关键词：SCM435钢;盘条;冷锹开裂;CCT曲线;冷却速度;铁素体+珠光体;贝氏体;马氏体   
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        更新时间：2026-01-21

      • 200t顶底复吹转炉半钢冶炼深脱磷工艺实践

        陈均, 江南红, 龚洪君, 张彦恒, 曾建华
        2017, 38(6): 40-44.
        摘要：针对转炉终点钢水磷含量高且波动大的问题,对钢水深脱磷控制难点及影响脱磷的因素进行了分析,提出了采用"双渣高拉碳放渣"的深脱磷工艺路线;通过优化造渣制度、供氧和底吹气制度、枪位控制和终点控制等脱磷工艺,9炉34CrMo4钢的冶炼结果表明,钢水脱磷率达84.6%,终点渣-钢磷分配比Lp达到90.1,实现了转炉终点钢水[P]≤0.006%的稳定控制,并通过采用滑板挡渣及顶渣改制等减少回磷的技术措施,具备了批量生产磷含量小于0.010%的低磷钢种的能力。  
        关键词：200t顶底复吹转炉;半钢冶炼;干法除尘;转炉脱磷;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • SWRCH35K钢冷傲开裂分析和工艺优化

        介瑞华, 李海, 张洪彪, 解华振, 陆曼
        2017, 38(6): 45-48.
        摘要：Ф6.5~20mm SWRCH35K冷镦钢盘条的生产流程为120t LD-LF-180mm×180mm方坯连铸-轧制。分析了SWRCH35K钢（/%:0.35~0.37C,0.11~0.14Si,0.71~0.72Mn,0.016~0.023P,0.005~0.007S,0.023~0.030Alt）的成分、组织、铸坯表面质量、钢中夹杂物、轧制工艺对该钢冷镦性能的影响,得出冷镦钢盘条裂纹等表面缺陷和近表面大型夹杂物是引起冷镦开裂的主要原因。通过LD出钢预脱氧铝块从120~150kg增加至160~180kg,LF终渣碱度从3.0提高至3.5,（FeO+MnO）从≤1.5%降至≤1.2%,过热度从20~40℃降至20~35℃,精轧温度和终轧温度分别从940℃和860℃提高至950℃和880℃等工艺措施,使该钢冷镦开裂率由18.60%降至5.80%。  
        关键词：120tLD-LF-CC-轧制流程;SWRCH35K钢;冷锹开裂;分析;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • Incoloy825合金280mmx325mm电渣重熔坯抽锭工业试验

        陈帅超, 王新鹏, 宁天信, 罗利阳, 张春林
        2017, 38(6): 49-52.
        摘要：试验了Incoloy825合金电极（/%:0.01C,0.21Si,0.41Mn,0.007S,0.019P,22.33Cr,39.08Ni,3.04Mo,2.14Cu,1.17Ti,0.17Al）由3t中频炉+3tAOD冶炼,并经抽锭电渣重熔成280mm×325 mm坯（/%:0.01C,0.21~0.23Si,0.40Mn,0.005S,0.023~0.024P,22.48~22.50Cr，39.10~39.13Ni,3.05~3.07Mo,2.14~2.15Cu,1.00~1.10Ti,0.15~0.18Al）。试验表明,Incoloy825合金方坯抽锭电渣重熔过程中,由于Ti烧损,渣中TiO2含量不断增加,熔渣的粘度也不断上升,导致钢渣不易分离。通过改进抽锭电渣重熔渣系配比,采用（/%）57CaF2，15CaO，5MgO,15Al2O35SiO23TiO2渣系以及控制电极熔化速度680kg/h,重熔过程加0.43kg/t铝粒以控制Ti烧损,使Incoloy825合金铸坯表面质量明显改善。  
        关键词：耐蚀合金;Incoloy825;280mmx325mm坯;抽锭电渣重熔;表面质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 0Cr13C不锈钢线材表面混晶缺陷及工艺改进

        陆恒昌, 刘剑辉, 田超, 徐德祥, 范建文, 董瀚
        2017, 38(6): 53-55.
        摘要：0Cr13C不锈钢Ф5.5~15mm线材的生产工艺为60t中频感应炉-90t AOD-LF-180mm×180mm坯连铸-连轧。通过光学和扫描电子显微镜对表面"裸晶"缺陷0Cr13C钢线材（/%:0.021C,0.32Si,0.35Mn,0.030P,0.004S,12.10Cr）的分析,得出该缺陷源于混晶:（a）连铸钢水过热度大,二冷水量小,造成连铸坯中铁素体枝晶间距较大,（b）加热炉温度过高,使钢中铁素体晶粒异常长大。通过将中间包钢水过热度从50℃降至30℃,拉速由1.2m/min降至1.0m/min,电磁搅拌由150A-3Hz提高至280A-6Hz,二冷水量由0.19L/kg增加至0.33L/kg,以及将铸坯加热温度由1080~1130℃降至1020℃等工艺措施,避免了线材表面"裸晶"缺陷。  
        关键词：0Cr13C不锈钢;线材;混晶;表面缺陷;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 退火温度对06Cr13不锈钢冷轧板织构和力学性能的影响

        田华, 刘有鹏, 薛润东, 李显龙, 袁凯, 刘谨, 赵志毅, 吴潮荣
        2017, 38(6): 56-59.
        摘要：06Cr13不锈钢（/%:0.03C,0.45Si,0.22Mn,0.020P,0.002S,12.20Cr）3.5mm热轧板经11道次冷轧成0.375mm冷轧板。利用CCT-AV-Ⅱ模拟退火实验机研究了800~925℃退火对06Cr13不锈钢冷轧板的织构组分和力学性能的影响。结果表明,随着退火温度的升高,深冲性能有利的{111}织构组分含量上升,而不利组分{001}<110>,{114}<110>,{112}<110>,{112}<111>和{110}<110>含量总和下降;在875℃退火时,{111}<110>与{111}<112>织构组分含量的差值最大,{111}织构的均匀性最差;06Cr13不锈钢的强度和延伸率在875℃退火后表现出很明显的各向异性。综合分析,该06Cr13不锈钢冷轧板的适合退火温度为（850±10）℃。  
        关键词：06Cr13不锈钢;冷轧板;退火温度;织构;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 邬中华, 陈金虎, 乔晓梅, 楚宝帅
        2017, 38(6): 60-62.
        摘要：试验16MnT钢（/%:0.14~0.15C,0.27~0.30Si,1.40Mn,0.008~0.010P,0.003~0.004S,0.020~0.025Nb,0.10V,0.002~0.08Ti，0.025~0.027Al，0.0043~0.0053N）的生产工艺流程为60t EAF-LF-VD-5.8t铸锭-锻造Ф190~250mm棒材-920℃正火。检验结果表明,0.08%Ti 16MnT钢锻造正火后-20℃冲击功为6~16J,低于标准值34J。分析结果得出,0.08%Ti钢中存在大量TiN和延晶Nb-Ti（C,N）析出相,-20℃钢的断口为典型沿晶脆性断裂,且锻材断面的组织不均匀,表面为索氏体,心部为铁素体+珠光体。通过将钢中Ti含量降至0.002%,正火风雾冷却时锻材间距离为1.5m,使16MnT钢锻材的-20℃冲击功提高至132~288J。  
        关键词：Ti;微合金电机轴用钢16MnT;锻材;正火工艺;低温冲击性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 马卫东, 马亿珠
        2017, 38(6): 63-66.
        摘要：针对退火3Cr17Mo钢（/%:0.25C,16.5Cr,0.60Mn,0.60Si,1.0Mo,0.020P,0.005S）碳化物偏聚现象,对预冷加热温度（870~960℃油冷至450℃）,预冷次数（1~4）,保温时间（1~4h）对该钢组织影响进行正交试验和离散数据分析,以研究反复预冷热处理对3Cr17Mo钢球化组织的影响。得出900~910℃两次预冷热处理可减少热处理时间和得出均匀细小碳化物组织。通过两次900~910℃30min油冷至450℃+730℃2h退火炉冷至400℃空冷的试验表明,预冷处理工艺较860℃4h,炉冷至500℃空冷的常规退火工艺钢中球化碳化物分布更均匀、细小,综合力学性能明显提高。  
        关键词：马氏体不锈钢3Cr17Mo;碳化物球化组织;预冷热处理;等温球化退火   
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        更新时间：2026-01-21

      • 时效温度对二次硬化超高强度钢M54力学性能和组织的影响

        王飞, 杨卓越, 庞学东, 孙勇, 翟羽佳, 李建新, 赵成志, 王瑞, 严晓红
        2017, 38(6): 67-70.
        摘要：试验用M54钢（/%:0.28~0.32C,≤0.10Si,≤0.10Mn,≤0.005S,≤0.008P,9.5~10.5Ni,6.6~7.4Co,1.8~2.2Mo,1.1~1.5W,0.7~1.3Cr，0.04~0.16V）由5.8t真空感应炉+2.2t真空自耗炉熔炼并锻成Ф170mm棒材。锻材1/2R切取的Ф5mm试样经1075℃90min空冷和1060℃75min油冷固溶处理+在-73℃120min深冷处理+400~600℃300min空冷时效处理。采用光学和扫描电子显微镜等分析研究了时效温度对二次硬化超高强度钢M54的力学性能及组织的影响。结果表明,试验M54钢在520℃300min时效后具有优异的综合力学性能,抗拉强度2040MPa、冲击功62J、断裂韧性110MPa·m1/2在560℃时效时,出现了沿晶断裂形貌,该钢冲击功KU2和断裂韧性KIC分别降至26J和80.6 MPa·m1/2随着时效温度升高至600℃时试验钢的冲击功KU2和断裂韧性KIC分别增加到56J和131MPa·m1/2。  
        关键词：超高强度钢M54;时效温度;二次硬化;力学性能;复合夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21
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