最新刊期
      2005年第26卷第2期

        综述

      • 微合金化超深冲-无间隙原子(IF)钢生产技术的进展

        张鹏, 汪凌云, 任正德
        2005, 26(2): 1-61.
        摘要：无间隙原子(IF)钢的C、N含量均在30× 10-6以下 ,并用微量Ti(过剩Ti 0.02%～ 0.04% )或Ti-Nb(过剩Nb＜0.02% )合金化以固定钢中残留C和N ,使钢成为无间隙原子状态,从而具有优异的深冲性能和非时效性,广泛应用于汽车工业。叙述了IF钢的冶炼和成分控制 ,热轧,一次和二次冷轧技术,退火工艺;介绍IF钢生产的基础理论研究进展和讨论了IF钢的二次加工脆性、性能的稳定性。  
        关键词：无间隙原子钢板;冶炼;轧制;退火;进展   
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 重钢复吹转炉熔池内的搅拌和冲刷作用的模拟研究

        陈登福, 温良英, 董凌燕, 张生富, 孙毅杰, 周远华, 杨洪莲, 李斌
        2005, 26(2): 6-8.
        摘要：针对重钢顶吹转炉 (铁水装入量 85t)改造成顶底复吹转炉钢液和渣液深度及炉子结构、尺寸和改造设计的特点 ,设计制作了复吹转炉冷态模拟模型 ,实验研究了流股对熔池冲击作用效果 ,转炉不同炉役期熔池的搅拌混匀特性 ,熔体对炉壁的冲刷作用。实验结果得出重钢转炉在整个役期内合理的底吹供气强度为0.06～0.11 m3/min·t;顶底复吹时 ,基本枪位下操作对熔池搅拌混匀时间最短  
        关键词：转炉;复吹;冷态模型;底吹供气强度;冲刷   
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        更新时间：2026-01-21

      • Consteel电弧炉炼钢用碳氧枪水模型冷态试验和应用

        袁章福, 范建峰, 李晶, 张永利, 姬振法, 魏彦洪, 何春涛
        2005, 26(2): 9-11.
        摘要：通过冷态水模型试验 ,改进了西宁特钢引进的Consteel碳氧枪技术 ,确定了喷头倾角25° ,氧枪进入工作位后与炉底水平面保持 35°～ 50°夹角等技术参数。该项改进的技术改善了电弧炉内钢液温度场和流场 ,减少炉底和炉门局部侵蚀 ,加强钢水液面的旋转。应用结果表明 ,每只氧枪炼钢的炉数达到486炉 ,电弧炉炉壳寿命提高28炉 ,每炉钢冶炼时间缩短8 min。  
        关键词：Consteel电弧炉;碳氧枪;喷溅模式;水模型冷态模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 板坯连铸结晶器钢液流场的数学模拟

        孙于萍, 李杰, 乐可襄, 周兰聚
        2005, 26(2): 12-15.
        摘要：用Fluent流体力学的三维计算软件 ,运用湍流脉动动能κ方程和湍流脉动动能散耗率ε方程的κ-ε双方程模型在给定的数值计算条件下 ,对板坯连铸结晶器内钢液的流场进行了模拟研究 ,结晶器钢液流场的基本特征为 :在结晶器出口方向存在一个速度较快的水平流 ,其冲击到结晶器壁时形成回流 ,把结晶器内钢液分割成上下两个回流区。通过数值计算得出 ,1250 mm × 200 mm板坯结晶器水口合适插入深度为 175mm ,出口倾角 16°～18°和合适拉坯速度为 10～12m/min。  
        关键词：板坯连铸;结晶器;流场;数学模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • Zr微合金化HSLA钢粗晶热影响区的组织和性能

        习天辉, 陈晓, 陈颜堂, 浦绍康
        2005, 26(2): 16-19.
        摘要：用焊接热模拟法研究了Zr处理对 (%):≤ 0.18C-1.2～1.6Mn低合金高强度(HSLA)钢焊接粗晶热影响区(CGHAZ)组织和性能的影响。试验结果表明,Zr含量在0.01%～0.03%时,经过30～100kJ/cm线能量焊接热模拟后,CGHAZ的强度、塑性和-50℃冲击韧性都高于没有经过Zr处理的试验钢;Zr钢显微硬度(HV10)177～251,具有优良的焊接性。焊接线能量相同时,没有经过Zr处理试验钢CGHAZ的晶粒比Zr处理钢粗大;焊接线能量为 30kJ/cm时 ,各试验钢CGHAZ的组织以贝氏体为主 ,随着焊接线能量提高 ,CGHAZ中出现针状铁素体和少量珠光体。  
        关键词：低合金高强度钢;大线能量焊接;组织;力学性能   
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      • 退火温度对0.2C-1.5Si-1.5Mn-(0.5Cu)TRIP 钢组织的影响

        景财年, 王作成, 李长龙, 罗辉, 李成美, 刘一梅
        2005, 26(2): 20-22.
        摘要：用彩色金相法、X 射线衍射、扫描电镜研究了成分(%)为 0.2C-1.5Si-1.5Mn和0.2C-1.5Si-1.5Mn-0.5Cu TRIP钢 750～780℃不同退火温度对组织的影响。结果表明,含0.5 %Cu TRIP钢750℃、760℃、780℃退火的残余奥氏体体积含量为15.2 %～17.2 % ,770℃退火为15.2 %～15.7% ;不含CuTRIP钢760℃和770℃退火的残余奥氏体体积含量分别为12.5 %～12.9%和14.6 %～15.1% ,低于750℃和780℃退火的奥氏体量分别为17.0 %～17.5%和16.0 %～16.4%。随退火温度由750℃提高至780℃ ,两种钢中的铁素体量由～70%降至～5 0% ,贝氏体量由～10%增至～30%  
        关键词：TRIP钢;退火温度;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • H13热作模具钢连续冷却转变(CCT)曲线的研究

        郝少祥, 刘宗昌
        2005, 26(2): 23-24.
        摘要：采用Gleeble 1500D热模拟试验机测定了H13热作模具钢 (% :0.34C，0.39Mn，0.91Si，5.11Cr，1.34Mo，0.91V，0.0015S，0.009P)在奥氏体温度 1060℃ ,20℃/s～100℃/h的不同冷却速度的相变膨胀曲线 ,并用Origin软件按膨胀法原理绘制了H13钢的连续冷却转变 (CCT)图。结果可得 ,H13钢以 20℃/s～15℃/min的冷却速度 ,从 1060℃冷至20℃时均可得到马氏体组织  
        关键词：模具钢;H13;CCT图   
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        专题讨论

      • 轧制条件对冷轧无取向硅钢织构的影响

        金自力, 徐向棋
        2005, 26(2): 25-27.
        摘要：除钢质的纯净度、夹杂物聚集程度、再结晶组织外 ,织构分布和各组分强度对冷轧无取向硅钢的磁性能 磁感应强度和铁损亦具有显著的影响。从基础理论方面讨论了冷轧无取向硅钢的热轧、终轧温度和层流冷却条件对轧件织构形成的影响及冷轧压下率和冷轧轧制形状参数对其再结晶织构的影响.  
        关键词：冷轧硅钢;无取向;轧制工艺;织构   
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        更新时间：2026-01-21

      • 不锈钢冶炼设备和工艺路线

        郝祥寿
        2005, 26(2): 28-31.
        摘要：通过对不锈钢主要冶炼设备———初炼炉、精炼炉、真空吹氧装置的分析以及一步法、二步法、三步法不锈钢工艺路线的比较 ,提出应根据不锈钢的生产规模、产品大纲、原料供应、现有车间条件和动力供应状况 ,合理选择相应的主要冶炼设备和工艺路线 ,以便达到最佳的经济、技术效果。文中列出不锈钢冶炼设备和工艺路线选择一览表。  
        关键词：不锈钢;冶炼设备;工艺路线   
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        更新时间：2026-01-21

      • 机械合金化制备纳米级超细晶材料

        何航, 倪红卫, 黄群新
        2005, 26(2): 32-34.
        摘要：机械合金化是一种很有发展前景的固态合金化方法 ,已成功地应用于制备纳米级超细晶弥散强化材料、磁性材料、超导材料、纳米晶材料等。介绍了机械合金化技术制备纳米级超细晶材料的发展及其工艺过程以及采用该技术制备的纳米级超细晶材料的力学性能、磁性能和储氢性能。  
        关键词：机械合金化;纳米晶材料;制备;性能   
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        更新时间：2026-01-21

        冶金设备

      • 超高功率电弧炉变压器容量及技术参数的确定

        阎立懿, 肖玉光, 王立志, 李延智, 刘一心
        2005, 26(2): 35-37.
        摘要：除电弧炉容量外 ,原料、辅助能源、冶炼品种、冶炼工艺和生产流程等生产状况均影响电弧炉变压器额定容量的确定。经分析得出以废钢为原料的超高功率电弧炉变压器额定容量Pn/kVA与吨钢电耗W、变压器功率利用率C2、总通电时间ton、出钢量G之间的关系式为 :Pn=(W·G·60 )/(ton·cosφ·C2) ,同时给出了二次电压的确定方法。结合高阻抗技术 ,给出超高功率高阻抗电弧炉电抗容量与变压器技术参数的确定方法以及确定石墨电极二次导体截面积的思路  
        关键词：超高功率;电弧炉;变压器容量;高阻抗   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 奥氏体不锈钢板坯连铸结晶器锥度的优化

        王宝峰, 丁国, 赵建伟, 张建国
        2005, 26(2): 38-40.
        摘要：针对奥氏体不锈钢连铸中的质量问题 ,对太钢三炼钢 1260mm× 160mm板坯结晶器的锥度进行了分析。通过不锈钢铸坯在结晶器内收缩的计算和拉坯速度、过热度等工艺参数对铸坯收缩影响的分析 ,得出采用双锥度结晶器比单锥度结晶器更符合铸坯在结晶器内的收缩规律 :液面附近 80～200mm区域采用较大锥度 ,液面下 200～800mm的结晶器下部 ,采用较小锥度 ,并在此基础上设计了曲线锥度结晶器。生产试验表明 ,双锥度设计显著改善了铸坯质量 ,消除了窄面鼓肚和中间凹陷等缺陷  
        关键词：奥氏体不锈钢;板坯;连铸;结晶器锥度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 抚顺特钢电弧炉 USTB 炉壁氧气喷吹工艺的应用

        孙立国, 阎丽峰, 李澍, 肖令之, 朱荣, 焦兵, 李晓强, 王振宙
        2005, 26(2): 41-42.
        摘要：抚顺特钢与北京科技大学合作在第一炼钢厂1座 50 t EBT电弧炉和 1座 60 t竖式电弧炉上采用USTB(北京科技大学 )炉壁氧气喷吹工艺。使用结果表明 ,全废钢炉料冶炼周期缩短4.9～7.2 min ,废钢 +30 %铁水冶炼周期缩短 9.4～10.9 min ,电耗降低17.9～37.2 kWh/t,氧耗增加～4.5m3/t。USTB氧枪的使用寿命达1000炉以上 ,取得了良好的经济技术效果  
        关键词：电弧炉炼钢;USTB氧气喷吹;铁水热装   
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        更新时间：2026-01-21

      • 12Mn2VB非调质钢材表面质量的改善

        高维光, 卢秉军
        2005, 26(2): 43-44.
        摘要：本钢特钢采用EBTEAF LF冶炼 复合保护渣 (% :16～20C ,≥10Al2O335～40SiO210～16CaO)浇注650 kg钢锭生产0.10 %～0.15 %C的 12Mn2VB非调质钢80～95mm方轧材时出现1mm深裂纹 ,钢材表面C含量局部高达0.62 %。在采用EBTEAF LF冶炼 降低渣中C含量的复合保护渣 (% :≤ 12C ,≥ 10Al2O335～40SiO210～16CaO)浇注3.16t钢锭后 ,轧材表面增碳明显减小 ,有效控制表面裂纹的产生 ,成材率由 74 %提高到 82 %。  
        关键词：12Mn2VB非调质钢;保护渣;表面增碳;表面裂纹   
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        更新时间：2026-01-21

      • EAF+VOD-ESR-825 mm轧机流程试制12%Cr型叶片钢

        罗通伟, 陈晋阳, 洪泉富
        2005, 26(2): 45-47.
        摘要：长城特钢采用 30 t EAF +VOD ESR(2～3 t锭 ) 825mm轧机试生产了 1Cr12Mo ,2Cr12NiMo1W1V等12%Cr型叶片用钢。结果表明 ,当 1Cr12Mo钢成分为 (%) :C 0.13～0.15 ,Cr 11.70～11.90 ,Ni 0.46～0.55 ,Mo 0.34～0.47,以及2Cr12NiMo1W1V钢成分为 (%) :C 0.22～0.25 ,Cr 11.30～11.68,Ni 0.67～0.95 ,Mo 0.96～0.99,W 0.96～0.98,V 0.22～0.25时 ,钢中的δ 铁素体含量δF＜5 % ,满足标准要求。电极母材精炼时 ,用Ca-Si,Si-Al-Ba终脱氧有利于在电渣过程去除钢中夹杂物  
        关键词：12%Cr型叶片钢;δ铁素体;EAF+VOD-ESR工艺   
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        更新时间：2026-01-21

      • 超细晶粒38SiMnVB弹簧钢的控制轧制

        张宇, 王宇
        2005, 26(2): 48-50.
        摘要：高强韧性弹簧钢 38SiMnVB(% :0.39C ,1.48Mn ,1.21Si ,0.09V ,0.0019B)经750～820℃温度精轧 ,终轧温度700～720℃轧后缓冷 ,控制轧制后得到的组织为珠光体 +铁素体 ,晶粒度≥ 10级 ,HRC硬度值26 ,抗拉强度 925～1010 MPa ,延伸率45 %～58% ,可以直接进行冷拔。经控制轧制的轿车弹簧用超细晶粒38SiMnVB弹簧钢经 870℃淬火 ,320℃回火后具有极好的综合力学性能 :抗拉强度 2030～2140 MPa ,屈服强度1900～2010 MPa ,延伸率12 %～15 % ,断面收缩率48%～55 %。  
        关键词：超细晶粒;38SIMnVB 弹簧钢;控制轧制;高强韧性   
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        更新时间：2026-01-21

      • AOD精炼高氮奥氏体不锈钢1Cr22Mn15N的工艺实践

        高亦斌, 陈根保, 金卫强
        2005, 26(2): 51-53.
        摘要：用 20 t AOD精炼成分(%)为1.84C ,2.18Mn ,24.88Cr的粗炼钢水 ,经吹O2 、N2 ,加电解锰、硅铁、铝块以及NCr合金成分微调 ,冶炼出(%) 0.12C ,0.42Si,14.96Mn ,0.026P ,0.001S ,22.57Cr,0.56N的高氮奥氏体不锈钢 1Cr22Mn15N。精炼钢水浇铸成590kg锭 ,初轧轧成 135mm × 157mm坯 ,再经连轧成Φ8～12mm的棒材。成品材固溶处理后的屈服强度为565～585MPa ,抗拉强度920～955 MPa ,延伸率为54.5 %～56.5% ,具有优良的耐腐蚀性能  
        关键词：AOD;精炼;高氮奥氏体不锈钢;1Cr22Mn15N   
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        更新时间：2026-01-21

      • 降低汽车齿轮钢氧含量的工艺实践

        齐欣, 徐太安, 高勇, 单志勇
        2005, 26(2): 54-55.
        摘要：分析和研究了用 30 t EBT电弧炉 40 t LFV精炼工艺冶炼Mn Cr、Cr Mo、Cr Ni Mo系等汽车用新型齿轮钢时 ,真空度、精炼渣、吹Ar工艺和 [Al]s对钢中氧含量的影响 ,得出真空度小于10 × 133Pa ,吹Ar 100～150 L/min ,精炼渣碱度25～30 ,控制 [Al]s为0.02%～0.04%时可以获得低氧含量。生产结果表明 ,Mn-Cr系、Cr-Mo系和Cr-Ni-Mo系齿轮钢氧含量为(12～20 )× 10-6达到汽车用新型齿轮钢氧含量的标准要求  
        关键词：EAF-LFV工艺;齿轮钢;钢中氧含量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 轿车传动轴用钢UC2棒材的控制轧制

        刘全, 王国富, 胡联舫, 彭世丹, 邓勇
        2005, 26(2): 56-57.
        摘要：在五钢公司新建成的 35万t特殊钢连轧生产线上 ,对轿车传动轴用钢UC2 (% :0.49C-0.01Ti-0.01V) Φ45mm棒材进行了控制轧制试生产 ,热轧时控制进Kocks轧机的温度为 780～820℃。结果表明 ,UC2Φ4 5mm棒材晶粒度为7.5级、硬度 (HB)217、屈服强度432 MPa、抗拉强度为720MPa。全部符合离线正火材的技术协议规定的要求  
        关键词：UC2钢;控制轧制;硬度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 石横特钢65 t Consteel电弧炉铁水热装的节能实践

        李洪勇, 柴建铭, 姚娜
        2005, 26(2): 58-59.
        摘要：石横特钢65t Consteel(连续加料熔炼 )电弧炉通过采用热装30%铁水 ,铁水温度不低于1300℃ ,同时优化供电制度、泡沫渣等工艺 ,冶炼电耗降低95kWh/t,氧气消耗降低28m3/t,冶炼周期缩短75min。  
        关键词：Consteel电弧炉;炼钢;铁水热装   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铌微合金化400 MPa Ⅲ级钢筋的开发

        任一峰, 吴小林, 承江, 顾国明
        2005, 26(2): 60-61.
        摘要：采用40 t EBT电弧炉40 t LF 150mm × 150mm方坯连铸工艺 ,开发了成分(%)为: 0.17～0.25C，1.20～1.45Mn，0.02～0.04Nb的400 MPaⅢ级Φ10～25mm铌微合金化钢筋。钢筋的力学性能为σs420～490 MPa ,σb590～680 MPa ;δ524%～30% ,自然时效8周后屈服强度下降较少。生产的Nb微合金化400 MPa Ⅲ级钢筋符合GB1499-1998标准要求。用0.02 %～0.04%Nb取代0.05%～0.10%V时，吨钢成本显著降低。  
        关键词：铌微合金化;400 MPa Ⅲ级钢筋;开发   
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        更新时间：2026-01-21
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