最新刊期

2006年第27卷第6期

试验研究

作用应力对2.25Cr-1Mo合金钢回火脆性的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

周昌玉, 胡桂明, 孙宇
2006, 27(6): 1-3.

摘要：在146.7MPa的作用应力下,对加氢反应器材料2.25Cr-1Mo合金钢(%:0.15C、2.32Cr、0.95Mo、0.011S、0.009P、0.0068As、0.0035Sb、0.0079Sn、0.01V)进行468℃125h和400h的等温回火脆化试验。根据加氢反应器母材试块脱脆、脆化和应力作用3种状态冲击功和温度关系曲线,得出各状态回火脆性转变温度VTr54.2(℃)值和回火脆化度ΔVTr54.2(℃)。结果表明,温度和等温时间是导致材料回火脆化的主要因素,作用应力对2.25Cr-1Mo钢回火脆性的影响不显著。

关键词：2.25Cr-1Mo钢;加氢反应器;作用应力;回火脆性

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Nb、Ti碳化物的溶解与析出对低C微合金钢组织和性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

李维娟, 康小兵
2006, 27(6): 4-6.

摘要：采用理论计算方法分析了Nb、Ti碳化物在低C微合金钢(%:0.09C、1.42Mn、0.035Nb、0.012Ti)奥氏体中的溶解与析出,测试了不同加热温度下奥氏体晶粒尺寸以及固溶-时效后实验钢的硬度。结果表明,Nb、Ti碳化物在1060℃全部溶解,800℃时效时,奥氏体中的Nb、Ti基本以NbC、TiC形式析出。700℃时效时,Nb、Ti碳化物在铁素体内析出,随温度降低,碳化物析出减慢。600℃时效,钢的硬度达到最大值。

关键词：Nb-Ti 微合金钢;碳化物;溶解;析出

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BaO对连铸保护渣熔化行为和结晶矿相的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

董方, 王艺慈, 王宝峰
2006, 27(6): 7-9.

摘要：实验研究和分析了BaO(2%～8%)对连铸结晶器保护渣(%:3～5MgO、1～2Al₂O₃、8Na₂O、3～4B₂O₃、2Li₂O、3～4C)熔化和结晶温度的影响以及无氟渣的结晶矿相。结果表明,随BaO含量由2%增加至8%,保护渣的熔化温度由1053℃降至1011℃,结晶温度降低较少,从954℃降至948℃;无氟渣的结晶矿相为黄长石,是铝黄长石(Ca₂Al₂SiO₇)、镁黄长石(Ca₂MgSi₂O₇)和钠黄长石(NaCaAlSi₂O₇)的固溶体,可通过调整渣膜中黄长石的析晶率,控制结晶器与坯壳间的传热。

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连铸板坯矫直过程应力应变的有限元模拟封面论文封底论文增强出版 AI导读

邢广厂, 朱苗勇, 林启勇, 刘旭东
2006, 27(6): 10-12.

摘要：采用弹塑性有限元分析法,对拉速1.0m/min、厚度230mm的板坯,在3套不同的辊列布置的单点矫直、四点矫直、连续矫直进行应力应变的有限元模拟。结果表明:铸坯等效VonMises应力值和铸坯水平方向应力按单点矫直、四点矫直、连续矫直依次减小;与单点矫直相比,四点矫直减小了每次矫直的变形量和应变速率;连续矫直时,在变形区内等效应变沿长度方向呈线性变化,最大值为1.11%,等效塑性应变速率较低,约为5.5×10^-5s^-1其应变速率最低,是比较理想的矫直方式。

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Ti-IF钢动态再结晶模型封面论文封底论文增强出版 AI导读

徐光, 徐楚韶
2006, 27(6): 13-14.

摘要：通过Thermecmastor-Z热模拟实验机对Ti-IF(无间隙原子)钢(%:0.009C、0.017Si、0.13Mn、0.012P、0.013S、0.05Ti、0.025Als)在750℃、850℃和变形速率0.1,1,20s^-1下进行单道次压缩变形实验。得出Ti-IF钢加工硬化率-应变曲线、动态再结晶状态图和动态再结晶体积分数方程。实验结果表明,对于无明显峰值应变的应力-应变曲线,采用加工硬化率方法确定峰值应变和稳态应变是一种有效的方法。

关键词：Ti-IF钢;加工硬化率;峰值应变;动态再结晶

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连铸过程结晶器内液态保护渣中MnO含量变化模型封面论文封底论文增强出版 AI导读

王新月, 金山同, 苍大强
2006, 27(6): 15-17.

摘要：根据建立的MnO含量变化模型得出,增大反应的表观速率常数k、渣-钢界面面积和反应时间,则保护渣中MnO含量增加。保护渣中MnO初始含量和初始[Mn]亦影响保护渣中MnO含量的变化。实验表明,16Mn钢Φ300mm坯连铸过程保护渣中初始MnO含量为1.5%,30min后提高到2.2%;Q235钢板坯连铸时,保护渣初始(MnO)量从0%提高到2.51%时,保护渣的熔化温度由1069℃降到1063℃,1300℃粘度由0.165Pa.s降至0.142Pa.s。

关键词：结晶器;保护渣;MnO含量;模型

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热处理和热变形对M2高速钢铸带中碳化物的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

张彩东, 丁培道, 周守则, 杨春楣
2006, 27(6): 18-20.

摘要：用定量金相法研究了Gleeble1500D自动热模拟机1200℃热处理和1050～950℃40%～60%热变形对3mmM2(W6Mo5Cr4V2)高速钢铸带中碳化物直径,体积分数的影响。研究结果表明,高温热处理和热变形可细化M2钢铸带中的碳化物尺寸,改善碳化物分布;1200℃40min热处理+50%热变形可得到较细的碳化物(0.96μm)和均匀的分布。

关键词：M2高速钢;双辊薄带连铸;热处理;热变形;碳化物

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基于改进人工神经网络的LF钢水终点温度预报封面论文封底论文增强出版 AI导读

陶子玉, 姜茂发, 刘承军
2006, 27(6): 21-23.

摘要：采用改进的人工神经网络算法,开发了40t钢包炉精炼时钢水终点温度预报模型。与传统BP网络算法相比较,改进算法可提高预测速度和精度。生产现场实验表明,传统BP神经网络算法,钢水温度预测误差±5℃的炉次仅为77%,用改进的BP神经网络算法,其误差±5℃的炉次为90%。

关键词：LF精炼;BP神经网络;钢水温度;预测

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热轧冷却速率对微合金非调质钢34Mn2VN组织的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

张玉胜, 刘雅政, 刘照, 乔爱云, 李晓, 井溢农
2006, 27(6): 24-26.

摘要：用Gleeble-1500热模拟试验机研究了非调质钢34Mn2VN(%:0.30～0.34C、1.20～1.70Mn、0.014～0.018N、0.07～0.12V)在950℃、平均应变速率2s^-1、应变15%后以0.1～45℃/s不同冷却速率下冷却的动态CCT曲线和组织转变。结果得出,当冷却速率控制在0.8～2.0℃/s时所得到细小的铁素体和少量贝氏体组织,具有较高的冲击韧性。生产应用表明,采用该冷却速率生产Φ139.7×7.7(mm)和Φ114.0×6.4(mm)管材的冲击功为47.8～50.9J。

关键词：非调质钢34Mn2VN; 动态CCT 曲线;组织;冲击韧性

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高钢级管线钢的组织特征和强韧性封面论文封底论文增强出版 AI导读

张小立, 庄传晶, 吉玲康, 冯耀荣, 赵文轸, 霍春勇
2006, 27(6): 27-29.

摘要：背散射(EBSD)和扫描(SEM)电子显微镜及力学性能试验表明,微合金化X70、X80和X100管线钢的组织由针状铁素体、粒状贝氏体和少量下贝氏体组成;随钢的有效晶粒尺寸降低、贝氏体含量增加以及组织均匀性提高,高钢级管线钢的强韧性明显增加。

关键词：高钢级管线钢;背散射电子显微镜;有效晶粒度;针状铁素体;贝氏体;强韧性

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添加剂对氧化钼(MoO₃)高温挥发的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

郭培民, 赵沛, 李正邦
2006, 27(6): 30-31.

摘要：实验表明,从600～1100℃加热5min时,单纯块状氧化钼(MoO₃)挥发率达30%,粉状氧化钼挥发率高达40%。CaO与MoO₃反应生成CaMoO₄从而降低MoO₃的活性,因此加入CaO可抑制氧化钼的挥发。随着CaO加入量的提高,氧化钼挥发率下降,当CaO加入量达20%时,氧化钼挥发率降至1.0%。白钨矿也能抑制氧化钼挥发,抑制效果低于CaO。Al₂O₃和SiO₂不能抑制氧化钼的挥发。

关键词：&MoO?;CaO 抑制挥发;直接合金化

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0.29C-1.20Cr-0.30Ni-0.35Mo合金钢的高温力学性能封面论文封底论文增强出版 AI导读

王勇, 苏春霞, 张鹏远
2006, 27(6): 32-33.

摘要：中碳Cr-Ni-Mo合金钢用50kg真空感应炉冶炼,并通过Gleeble-3800试验机测定了该试验钢在600～1400℃的力学性能-最大力值(载荷)和断面收缩率。试验结果表明,中碳Cr-Ni-Mo钢的脆性区(断面收缩率≤60%)为910～700℃,其塑性区为1320～910℃。该钢连铸坯应避免在910～700℃进行矫直,以便减少铸坯裂纹。

关键词：中碳Cr-Ni-Mo 合金钢;高温机械性能;裂纹敏感性

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综述

高速钢磨屑直接还原铁冶炼新型模具钢W4Mo3Cr4VRE 封面论文封底论文增强出版 AI导读

袁守谦, 连文敬, 钟庆文, 张艇
2006, 27(6): 34-36.

摘要：在250kg感应炉,利用高速钢磨屑直接还原铁(海绵铁%:0.44C-4.62W-3.27Mo-2.2Cr-0.98V),配加一定含量高速钢车屑废钢(%:0.87C-3.50W-1.30Mo-1.50Cr-0.60V),冶炼成一种新型模具钢W4Mo3Cr4VRE(%:0.78～0.88C、3.50～4.50W、2.50～3.50Mo、3.80～4.40Cr、1.10～1.60V、0.15～0.25RE)再经电渣重熔。检验结果表明,电渣重熔后,该钢1180℃淬火+250℃2次回火,HRC硬度值≥60,冲击韧性≥49J/cm²当1150℃或1180℃淬火+560℃2次回火时,其HRC硬度值达66。该实验结果证实了采用精选、还原烧结、电炉配料的冶炼工艺对磨屑的回收利用是可行的,生产的新型钢能满足耐火制品模具使用性能的要求。

关键词： 高速钢磨屑;直接还原;W4Mo3Cr4VRE 模具钢

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不锈钢厂电弧炉烟尘处理技术封面论文封底论文增强出版 AI导读

马国军, 倪红卫, 薛正良
2006, 27(6): 37-40.

摘要：不锈钢厂电弧炉烟尘主要由炉内高温区合金元素和组分的挥发、脱碳反应生成的CO气泡破裂所形成的金属和炉渣液滴的飞溅、被尾气直接带走的小颗粒炉料组成。与普碳钢或低合金钢厂电弧炉烟尘比较,不锈钢电弧炉烟尘含有更多的合金元素,但锌含量较低。目前不锈钢厂所采用的回收处理烟尘的工艺以熔融还原工艺为主。

关键词：不锈钢;电弧炉;烟尘;处理技术

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工艺技术

低碳钢连铸方坯角部横裂形成分析和控制工艺封面论文封底论文增强出版 AI导读

钱刚, 阮小江, 冷永磊
2006, 27(6): 41-43.

摘要：兴澄特钢300mm×320mm低碳钢铸坯酸洗后,可观察到铸坯角部振痕波谷处的横向裂纹,其长度为10～30mm,最大宽度达2mm。生产实践表明,当SA-210系列锅炉钢(%:0.13～0.25C、0.45～1.10Mn)的[Al_t]从0.009%增加至0.021%时,铸坯角部横裂纹指数从0.03增加到2.64。因微量钛能改善钢在较低变形速率下的热成型性,钢中加微量钛,可以明显减少铸坯角部横裂纹的产生。通过控制加Al量使[Al_t]≤0.010%,加Ti使[Ti]≈0.02%,同时采用提高钢水流动性和铸坯矫直温度≥900℃等措施,避免了SA-210C钢的铸坯角部横裂纹的产生。

关键词：连铸方坯;低碳钢;角部横裂;[Al_t]& [Ti]

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氧气转炉出钢脱硫-LF精炼生产超低硫钢的工艺封面论文封底论文增强出版 AI导读

郝宁, 王新华, 王海涛, 李宏, 崔爱民, 王国连, 龚坚, 李林
2006, 27(6): 44-46.

摘要：因210tBOF冶炼终点NVA32(%:0.12～0.18C、1.30～1.60Mn)钢中硫含量由0.005%升高至0.020%,通过BOF出钢过程加入1000kg二元合成渣CaO-CaF₂、200kg铝粒,并加入硅锰和硅铝钡合金,可使钢中硫含量降低0.007%～0.008%,脱硫率达30%。在LF精炼时,通过进一步加入合成渣800kg,600～900L/min吹氩,加热后喂600m硅钙线,30～45L/min吹氩10min,终渣碱度R=4.5～5.5,钢中硫含量进一步降低至0.001%～0.002%。

关键词：氧气转炉;出钢脱硫;LF 精炼;超低硫钢

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热轧工艺对冷轧无取向硅钢50W600磁性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

夏兆所, 康永林
2006, 27(6): 47-49.

摘要：试验了180mm铸坯加热温度(1200℃、1180℃)、2.3mm热轧卷轧制道次(7道次、5道次)、精轧终轧温度(780～860℃)和卷取温度(≤710℃)对0.5mm冷轧无取向硅钢50W600的铁损和磁感应强度的影响。结果表明,降低铸坯加热温度,提高终轧温度和卷取温度,有利于改善该冷轧无取向硅钢成品的磁性能;而粗轧道次对成品磁性能无明显影响。

关键词：热轧工艺;冷轧无取向硅钢;磁性能

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409L不锈钢连铸浸入式水口结瘤分析和改进措施封面论文封底论文增强出版 AI导读

郑宏光, 陆斌, 李实, 王立江, 陈旭
2006, 27(6): 50-51.

摘要：采用扫描电镜和X射线衍射法,分析了EAF-AOD-VOD精炼409L不锈钢(%:0.009～0.011C、11.36～11.63Cr、0.15～0.22Ti、0.0074～0.0112N)连铸水口结瘤的物相。结果表明:水口结瘤中的物相主要有TiO₂和金属。喂钛线后吹氩搅拌过强时,由于钢水的二次氧化会显著增加钢中TiO₂夹杂物的数量,导致结瘤层明显变厚。喂钛线后采用吹氩弱搅拌,能尽可能排除钢中TiO₂夹杂物;同时应避免连铸时铸流二次氧化,从而减少水口结瘤的发生。

关键词：409L不锈钢;TiO?; 连铸;浸入式水口;结瘤

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回火对超细贝氏体晶粒取向和尺寸的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

陈庆丰, 关云, 陈邦文, 汪福成, 刘昌明, 严翔
2006, 27(6): 52-53.

摘要：用50kg真空感应炉冶炼的钢锭,经1150℃开轧,两阶段控制轧制,830℃终轧成12mm钢板,驰豫27s,720℃进水快冷(冷却速率30～35℃/s)后,超低碳贝氏体钢(成分%:0.023C、1.63Mn、0.52Cu、0.25Mo、0.055(Nb+Ti)、0.0011B)具有板条贝氏体+少量粒状贝氏体和不规则铁素体的复合组织,贝氏体束团尺寸为3～5μm,块状和不规则铁素体尺寸为1～2.5μm。650℃和700℃回火对贝氏体晶粒取向无显著影响。

关键词：超低碳贝氏体钢;等效晶粒直径;回火

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10t电渣炉冶炼工艺与二次电流摆动控制的应用封面论文封底论文增强出版 AI导读

霍振全, 常立忠, 梁素霞
2006, 27(6): 54-56.

摘要：根据电渣冶金过程摆动控制原理和摆动控制的冶金模型,采用计算机智能PID算法跟踪控制熔炼曲线,对邢台机械公司10t电渣炉二次电流进行摆动控制后,电极熔化速率和重熔周期趋于稳定一致,电渣锭质量得到明显改进,使一级品率由原来的75%提高到90%。

关键词：电渣重熔;二次电流;摆动控制;应用

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更新时间：2026-01-21
亚临界热处理对40SiMnCrNiMo高强度钎钢组织和性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

徐翔, 季克进, 王斌, 高林, 方军
2006, 27(6): 57-58.

摘要：为简化40SiMnCrNiMo钢钎具的热处理工艺,试验了880℃30min油冷+600℃60min空冷的调质处理,860℃30min空冷的正火和780℃30min空冷的两相区亚临界热处理后钢的组织和性能。结果表明,亚临界热处理后钢中贝氏体区HV显微硬度值低于正火钢,钢的V-型冲击功为30J,高于正火后钢V-型冲击功(12J),接近调质后的V-型冲击功(40J)。钎杆寿命试验得出,正火钢钎具平均钻孔进尺10.78m,亚临界热处理钢钎具平均钻孔进尺108.30m,可满足使用要求和替代调质处理钎杆。

关键词：40 SiMnCrNiMo 高强度钢;钎具;亚温热处理;组织;机械性能

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铁路货车制动梁用微合金化钢15Mn2CrVNbE的试制封面论文封底论文增强出版 AI导读

杨卫中, 周德光, 唐建国, 张娜, 肖静
2006, 27(6): 59-60.

摘要：首钢三炼钢厂采用铁水脱硫-80tLD冶炼-LF(喂丝)精炼-4流方坯连铸工艺生产制动梁用微合金化钢15Mn2CrVNbE(%:0.13～0.17C、1.44～1.59Mn、0.30～0.60Cr、0.02～0.10V、0.02～0.05Nb、0.02～0.05Al)。通过控制钢中Al含量、吹氩、喂硅钙线和全程保护浇铸等工艺措施,149炉生产结果表明,铸坯中氧含量为(7～26)×10^-6氮含量为(29～79)×10^-6。制动梁成品的力学性能为σ_s465～575MPa,σ_b630～720MPa,δ₅25%～34%,-40℃纵向冲击功36～183J,满足使用要求。

关键词：微合金化钢15Mn2CrVNbE;制动梁;LD-LF工艺

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EAF-VOD-2.5t ESR-锻造流程生产Φ350mm 17-4PH不锈钢封面论文封底论文增强出版 AI导读

柯其棠, 柳学胜, 陈长西, 周丛惠
2006, 27(6): 61-62.

摘要：采用EAF-VOD工艺冶炼17-4PH沉淀硬化不锈钢(%:≤0.04C、16.20～16.50Cr、4.50～4.70Ni、3.30～3.40Cu、0.25～0.40Nb),铁模下铸Φ320mm电极,并电渣重熔(ESR)成2.5t(Φ510～550mm)锭,经800t液压机或5t蒸汽锻锤生产17-4PH钢Φ350mm大规格锻材成品。工艺实践表明,控制停锻温度(蒸气锤980℃;液压机1050℃),将锻成的Φ350mm17-4PH钢成品材返回至室式加热炉(1130～1150℃)均热,缓冷至(1050±10)℃均热后,炉冷至420℃,并及时在650℃退火,有效地消除了该钢锻后炸裂现象。

关键词：17-4 PH不锈钢;EAF-VOD;ESR;锻造;φ350 mm 圆钢

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简化退火高强度冷镦钢SCM435盘条的研制封面论文封底论文增强出版 AI导读

汪开忠, 孙维, 于同仁
2006, 27(6): 63-64.

摘要：马钢采用铁水预处理-50t顶底复吹转炉冶炼-65tLF精炼-6流140mm×140mm方坯连铸-SMS控轧控冷高速线材轧机工艺流程,生产Φ5.0～22.0mm简化退火0.35C高强度冷镦钢SCM435盘条。通过LF精炼及连铸保护浇铸和电磁搅拌,铸坯中氧含量达18×10^-6。经控轧控冷生产的线材抗拉强度平均为746.5MPa,较常规工艺轧制的线材低200MPa。因此,控轧盘条球化退火时间较常规轧制盘条减少50%。

关键词：冷镦钢SCM435;盘条;控轧控冷;简化退火

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更新时间：2026-01-21

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