最新刊期
      2006年第27卷第5期

        试验研究

      • Ti-IF钢750 ~ 850℃变形的Zener-Hollomon 参数方程

        徐光, 徐楚韶
        2006, 27(5): 1-2.
        摘要：通过THERMECMASTOR-Z热模拟机对成分(% )为0. 009C.0. 047Ti ,的Ti-IF钢进行750 ~ 850 ℃变形速率1 ~ 70 s-1的单道次压缩变形试验。从不同变形温度和速度下所得应力-应变曲线表明，随变形速 率和应变的增加，流动应力增大,但在实验温度范围内，变形温度对流动应力的影响不显著。该Ti-IF钢的 Zener-HoHomon参数Z与变形速率b和变形温度T的关系为:Z = ε exp(42 150/T)  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • T91钢热连轧管过程力学参数的有限元分析

        洪慧平, 赵志毅, 康永林, 余勇, 周晓岚, 潘峰
        2006, 27(5): 3-5.
        摘要：应用三维有限元模拟仿真技术，对Φ169 mmx6 mm T91无缝钢管8机架浮动芯棒连轧管过程， 进行有限元模拟与仿真分析,获得各机架横断面等效应力分布以及轧制力、芯棒力和力距的变化特点。提岀 增加前3机架轧制力,降低第4机架轧制负荷，使连轧管过程轧制力参数合理分布  
        关键词：T91钢, 无缝钢管,&浮动芯棒,&连轧过程,&nbsp;轧制力, 有限元模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 板坯连铸充型过程流场温度场耦合数值模拟

        晋艳娟, 崔小朝, 李朗, 张柱, 刘才
        2006, 27(5): 6-8.
        摘要：利用CFD商用软件Flow-3d,对内外复合冷却结晶器内钢水充型过程流场温度场耦合作用下的 流动和凝固状况进行数值模拟,得到了流场温度场的分布图和充填过程中自由表面的位置和形状图。分析了 板坯连铸充型过程中流场温度场对钢水凝固的影响。结果表明内冷却器可改善钢水的流动，有利于钢液中的 夹杂物上浮,加快结晶器内钢液的凝固  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 非稳态浇铸时IF钢铸坯表层夹杂物粒径的分布

        张乔英, 王立涛, 王新华, 王万军, 李宏
        2006, 27(5): 9-11.
        摘要：用原位统计分布分析仪(OPA-100)研究了拉速变化时(1.4 m/min 至0.6 m/min,0.6 m/min 至 1.4 m/min)IF钢1150 mm×230 mm铸坯表层试样夹杂物粒径和频数的分布。结果表明，夹杂物粒径与其频 数分布规律基本符合一阶指数衰减曲线，夹杂物粒径x(μm) 与频数 y 的拟合公式为 y = A1 ·exp (-x/tl)+y0; 式中A1,t1,y0为常数；R 为相关系数(R²>0.97)  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高速线材82B控制冷却线的数学模型和应用

        徐进桥, 刘雅政, 周淑梅
        2006, 27(5): 12-14.
        摘要：釆用商用有限元软件Marc,模拟研究了成分(% )为0. 80 -0. 82C,0.6-0. 9Mn,0.016V成品规 格Φ12. 5 mm高速线材82B的62.7 m控制冷却线水冷段和风冷段过程的钢材温度的数学模型。模拟计算的 结果与现场实测值对比表明，其误差＜25℃  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 碳和TiO₂对保护渣流动性的影响

        武守防, 李宏, 王恭亮, 梁玫
        2006, 27(5): 15-17.
        摘要：研究了碳含量(8.39%～14.20%)和TiO₂ (0.35%) 对主要成分(%)为21.98～27.93CaO, 32.03～43.20SiO₂,4.58~5.83Al₂O₃ 保护渣在1120~1200℃时流动性的影响。结果表明，液态保护渣有剩 余碳以及含钛钢中的Ti氧化生成TiO₂ 进入保护渣后均会恶化保护渣的流动性能  
        关键词：结晶器保护渣, 碳, TiO?, &nbsp;流动性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧无取向硅钢的磁晶各向异性能的模拟

        徐向棋, 金自力
        2006, 27(5): 21-23.
        摘要：根据冷轧无取向硅钢的磁晶各向异性能与织构的关系，通过织构取向分布函数ODF程序的计 算,得到取向分布函数的C系数和磁晶各向异性能分布函数MDF的M系数，计算了0.004% C、0. 33% Si无取 向硅钢在宏观各个方向上的磁晶各向异性能。模拟结果表明，多晶体材料的织构影响磁晶各向异性能，当 ｛111｝〈112〉织构组分密度较低时,磁晶各向异性能较小  
        关键词：无取向硅钢;织构;磁晶各向异性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 360 mm×450 mm方坯连铸机二冷区喷嘴的冷却特性

        张书岩, 朱苗勇, 陈永, 杨素波
        2006, 27(5): 24-26.
        摘要：采用二冷区喷嘴冷态性能测试实验装置对攀钢360 mm×450 mm 方坯4流连铸机的9种扁平 气水喷嘴特性进行了测试。测试表明，3/8PZ 10.6-120PG水喷嘴在喷嘴高度h 为115 mm 和140 mm, 喷射角 度为115.6°和115.1°时，喷射有效长度d 分别为365 mm 和440 mm。HPZ4.8-90PG 气水喷嘴的喷射角度为 106.7°,当气压为0.15~0.30 MPa、水压0.30 MPa 时，h 为210 mm,d 为515～565 mm。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 浸入式水口堵塞过程板坯结晶器内流动与液面波动的模拟

        张永亮, 朱苗勇, 张胜军, 郑淑国, 程乃良, 宋景欣
        2006, 27(5): 27-29.
        摘要：用水模型研究拉速为1.4 ~2.4 m/min的220 mm x 1 300 mm板坯连铸结晶器浸入式水口发生 堵塞和吹氧时，结晶器内的液面与流动行为。结果表明，水口发生堵塞时，水口两侧的流股不对称，气泡的平 均直径减小，气泡进入结晶器的深度增加，引发卷渣和气泡缺陷的机率将明显增加。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 增碳剂煅烧脱氮工艺实验研究

        孙亚琴, 陈麒忠, 张琢, 金鸣林
        2006, 27(5): 30-31.
        摘要：对95增碳剂(0.10%N)、石油焦(0.93%N)和沥青焦(0.40%N)进行煅烧脱氮试验，试验结果 表明：随煅烧温度的提高，3种增碳剂中的氮含量都下降，温度大于2000 ℃时，各增碳剂中的氮含量均小于 100×10-6。1800℃煅烧时，95增碳剂的氮含量小于300×10-6石油焦或沥青焦的氮含量小于100×10-6。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 板坯结晶器流场的水模型实验和数值模拟

        于海岐, 王波, 王宝峰, 麻永林
        2006, 27(5): 32-34.
        摘要：按1:2比例，通过多普勒激光测速仪(LDV)测试了水口插入深度130～170 mm、水口侧孔倾角 -30°~10°时640 mm×90mm 水模型结晶器的流场，并用FLUENT 软件进行了数值模拟。结果表明，浸入式 水口插入深度和水口侧孔倾角增大，有利于稳定钢液自由液面的波动，但增加了下流股的冲击深度，大量热钢 液下流，不利于夹杂物上浮。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 含铜1Cr13 型低碳马氏体抗菌不锈钢的组织和性能

        王小丽, 赵荣达, 张伟强, 朱宏飞
        2006, 27(5): 35-36.
        摘要：研究了成分(%)为0.11~0.13C、13.46Cr、0～4Cu 的低碳马氏体不锈钢1100 ℃ 15 min油淬， 600℃5h 回火处理后的抗菌性、硬度和耐蚀性。实验结果表明，当钢中含2%～4% Cu时，钢淬回火后的组 织为索氏体基体上弥散分布富铜相，当钢中铜含量从2%增加至4%时，淬回火后钢的HRC 硬度值从38增加 到48,大肠杆菌的杀菌率从42%增加到95%,在5%硫酸中致钝电流和电压减少，使钢易于钝化。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺材料进展

      • 国内外模具钢产品的进展

        陈再枝, 马党参
        2006, 27(5): 37-39.
        摘要：系统地分析了我国模具钢产品的市场前景。介绍了国内外塑料模具钢、高纯净度模具钢、高等 向性模具钢以及模具钢品种的进展和新型高性能模具钢的开发。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 超纯铁素体不锈钢品种和精炼技术的进展

        游香米, 姜周华, 李花兵
        2006, 27(5): 40-42.
        摘要：超纯铁素体不锈钢中(C+N)含量≤150×10- °,其耐蚀性、焊接性能、韧性等显著高于普通铁素 体不锈钢。介绍了新开发的409改进型、429及改进型、444及改进型超纯铁素体不锈钢的钢种、成分和性能； 采用三步法工艺冶炼18Cr超纯铁素体不锈钢，用SS-VOD 精炼时，钢中[C+N]≤70×10-⁶ ;VOD-PB 精炼时， [C+N] 为80×10-⁶ ;VCR 精炼时，[C+N] 为(80~100)×10-⁶。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • R4 级海洋系泊链φ140 mm 圆钢的开发

        钱刚, 雷应华, 陈长西, 郑文超, 陈君
        2006, 27(5): 43-45.
        摘要：大冶特钢采用60tEBT 电弧炉-70 tLF 精炼+RH 脱气-3流350mm×470 mm方坯连铸机-850 mm 初轧+750mm 半连轧工艺生产了成分(%)为0.21C、1.45Mn、1.44Cr、1.21Ni、0.49Mo、0.07Nb φ140 mm R4 级系泊链钢。结果表明，通过LF 精炼45 min,喂Al线和Ca-Si线脱氧后，进行RH≤66.65 Pa真空处理20 min+ 软吹氩≥10min,使系泊链钢成品中的氧含量达14.8×10-6氮含量69.8×10-6氢含量1.2×10-6偏 析和疏松0.5级，夹杂物0~1级， -40℃时冲击功≥100J,各类指标均满足标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 70 t 电弧炉炼钢集束射流氧枪流场的数值模拟及应用

        张贵, 朱荣, 韩丽辉, 朱长富, 谈知良, 刘长春
        2006, 27(5): 46-48.
        摘要：用CFX5.7.1 软件对电弧炉炼钢用集束射流氧枪和普通氧枪的射流特征进行了数值模拟和冷态试验。结果表明，集束射流氧枪比普通超音速氧枪射流长，射流集中、衰减慢。在鄂钢70 t Consteel电弧炉 上应用表明，使用集束氧枪后平均电耗由338 kWh/t降低到219 kWh/t,电极消耗未变，为1.86 kg/t,氧耗由 51.6 m³/t提高到60.3 m³/t。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 电渣连铸小方坯表面质量的影响因素

        臧喜民, 黄晓颖, 姜周华, 龚伟, 梁连科
        2006, 27(5): 49-50.
        摘要：实验研究了成分(%)为0.16C、0.25Si、0.40Mn、0.05P、0.03S Q235钢90 mm×90 mm 电渣重熔 连铸坯表面质量的影响因素。结果表明，高电压(53.4V) 和合宜电流(2400 A)熔炼；用低熔化温度和电导率 的渣系；大填充比；良好的结晶器状况和供电方式均有利于钢坯获得良好的表面质量。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 薄板坯连铸连轧流程V微合金化HSLA钢的开发

        毛新平, 李春艳, 刘清友, 林振源, 庄汉洲, 高吉祥
        2006, 27(5): 51-52.
        摘要：珠钢采用EAF-LF-CSP 工艺生产1.8~6.3 mmV微合金化HSLA S-F80 钢带(%:0.03~0.07C、 1.10~1.60Mn、≤0.05Nb、≤0.05Ti、0.05~0.25V、0.010~0.035N)。试验结果表明，采用再结晶控制轧制工 艺(开轧温度1000~1100℃,终轧温度820~950℃,卷取温度550～650℃),钢带的组织3～4μm 超细铁素体+少量珠光体，析出相V(C,N) 粒度为44 nm,钢带的屈服强度590～620 MPa。  
        关键词：薄板坯连铸连轧;V微合金化;高强度钢;超细晶粒   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧用 SPHC 钢硼微合金化工艺实践

        徐志荣, 颜慧成, 仇圣桃, 刘家琪, 刘建华, 孔庆福, 白连臣, 陈礼斌
        2006, 27(5): 53-54.
        摘要：开发了唐钢160 t LD- 160 t LF-FTSR(Flexible Thin Slab Rolling) 流程生产冷轧用SPHC 钢(≤ 0.07%C,≤0.05%Si) 硼微合金化工艺，通过在精炼过程控制钢中Al含量(平均0.038%)和 Si含量(平均 0.038%),使LF 精炼后钢中的硼含量为0.0030%～0.0040%(平均含量0.0035%),硼的收得率达64%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 耐蚀镜面塑料模具钢4Cr13(1.2083)质量的分析

        管迎春, 唐国翌, 叶强
        2006, 27(5): 55-57.
        摘要：综合分析了国内普遍使用的成分(%)为0.37~0.57C、12.59～13.67Cr的5种国内外钢厂生产 的电渣重熔4Cr13(DIN 1.2083)高级耐蚀镜面塑料模具钢的冶金质量和抛光性能。测试结果表明，该钢经电 渣重熔后具有较好的抛光性能，当试样的HRC 硬度值的极差≤1.5时，钢具有较好的抛光性能；当钢中存在 复相氮化钛夹杂时，显著影响该钢的抛光性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • EAF 留碳操作生产中、高碳钢的工艺实践

        秦军
        2006, 27(5): 58-60.
        摘要：在70tEAF-LF-CCM 流程生产50CrVA、60Si2Mn、77Mn 等中、高碳钢时，EAF 炼钢过程采用 20%～30%热装铁水，控制供氧强度，二元渣碱度1.8~2.8可有效进行留碳操作。生产统计表明，EAF 留碳 操作终点C 为0.25%～0.53%,P为0.006%~0.015%,钢水温度1593～1625℃。 EAF 留碳操作虽使冶炼 周期延长5～10 min,但LF 喂丝量降低1/2以上，显著降低冶炼成本和提高钢水质量。  
        关键词：EAF,&nbsp;中、高碳钢, 留碳操作, 脱磷   
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        更新时间：2026-01-21

      • EAF-LF(VD)-CC工艺生产石油管线钢39Mn2V 纯净度的分析

        唐海燕, 李京社, 王剑斌, 谢翠红, 孙开明, 温德松, 张露, 王振祥
        2006, 27(5): 61-62.
        摘要：分析和研究了EAF-LF(VD)-CC各工序39Mn2V钢的T[O] 和[N] 以及钢中非金属夹杂物。结 果表明，LF(VD) 后T[O] 为28×10-6铸坯T[O] 为(8~10)×10-6钢中夹杂物主要为Al₂O₃、MnS、球形铝酸 钙，尺寸≤20 μm。铸坯存在一些80~300 μm 夹杂物，主要来源于二次氧化、耐火材料侵蚀和结晶器卷渣。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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