最新刊期
      2015年第36卷第6期

        试验研究

      • 王承顺, 李六一, 成国光, 张建国, 李渔, 屈志东
        2015, 36(6): 1-4.
        摘要：根据相似原理,通过建立24 t中间包1:2水力学模型对单流板坯24 t中间包的外壳倾角(15°和8°)对钢液流动状态的影响进行了研究,并用数值模拟对水模拟结果进行定性验证。结果表明,原型中间包外壳倾角(15°)太大,浇铸区死区体积达到33.9%,平均停留时间短并且温度分布不均匀;通过采用优化的中间包外壳倾角(8°),死区体积降低了56.3%,平均停留时间提高了33.5%,并且使得浇铸区温度分布更加均匀。经过10炉工业试验后结果表明,外壳倾角8°优化后中间包钢水温度的波动明显降低,夹杂物出现频率亦显著降低。  
        关键词：中间包外壳倾角;钢水温度;夹杂物数量;水模拟;数值模拟;应用   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795553 false
        更新时间：2026-01-21

      • GCr15轴承钢精炼渣冷却过程矿相析出热力学分析和应用

        唐国章, 李俊国, 曾亚南, 赵丽娜
        2015, 36(6): 5-9.
        摘要：采用FactSage热力学计算及实验室研究相结合的方法,研究了碱度（R）2.5~5.4、Al2O3（14%~30%）和MgO（3%~15%）对GCr15轴承钢CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元精炼渣矿相析出的影响,结果表明,1 600℃时,随着碱度由2.4增加至5.4,硅酸盐类矿物的析出量由56%降低至30%,Ca3Al2O6、Ca3MgAl4O10和CaAl2O3三种矿物的总析出量从28.0%增加至58.2%;当渣中Al2O3含量由14%增加至30%时（R4.4,7%MgO）,析出的金属氧化物固溶体由26%降低到3.5%,硅酸盐类矿物析出量由42%降低到33%,Ca3Al2O6、Ca3MgAl4O10和CaAl2O3三种矿物的析出量则由32.2%增大到63.2%;当渣中MgO含量由5%增加至15%时（R4.4,26%Al2O3）,硅酸盐类矿物,Ca3Al2O6、Ca3MgAl4O10和CaAl2O4析出量变化并不显著。当碱度4~5,4.5%~5.5%MgO,24%~27%Al2O3时,四元渣具有适宜的黏度和熔化温度,有较好的流动性和吸附夹杂物能力。热态重熔实验确定的渣系矿相组成与热力学模拟结果一致。  
        关键词：GCr15轴承钢;精炼渣;矿相;热力学模拟   
        7
        |
        2
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796427 false
        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 30 t VOD精炼含氮不锈钢底吹氮气合金化的生产实践

        安杰, 赵越, 李忠伟, 魏仁杰
        2015, 36(6): 10-12.
        摘要：依据30 t VOD生产数据,在初始[C]0.50%~0.60%,初始[Si]0.12%~0.20%,初始钢水温度1 640~1 650℃,氩和氮气压分别为0.8×106~1.0×106Pa和1.5×106~1.6×106Pa的条件下,对比底吹氩气和底吹氮气两种工艺在入VOD初始、吹氧脱碳以及还原脱气后的不锈钢（0.04%~0.06%N）中氮含量。结果表明,VOD底吹氮气精炼后Cr13型和Cr17型两类不锈钢的钢液氮含量为260×10-6和300×10-6其氮合金化效果显著;常压下氮气搅拌Cr13型和Cr17型不锈钢钢液的平均增氮速率为40×10-6/min和45×10-6/min;钢液温度升高,增氮速率增加,通过降低VOD精炼不锈钢的钢液氧含量,能够提高底吹氮气的氮合金化效果。  
        关键词：VOD精炼;不锈钢;氩气;氮气;合金化   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796220 false
        更新时间：2026-01-21

      • 控制ER70S-G含钛焊丝钢TiN析出和防止水口结瘤的工艺实践

        杨咏阶
        2015, 36(6): 13-15.
        摘要：ER70S-G含钛焊丝钢（/%:0.07C,0.82Si,1.49Mn,0.012P,0.010S,0.19Ti,0.006 2N）生产流程为80 t顶底复吹转炉-LF-150 mm×150 mm方坯连铸-盘条轧制工艺。热力学计算和生产实践表明,当浇铸温度≥1560℃,[N]≤78.6×10-6[Ti/%][N/%]≤0.00149及拉速2.0~2.5 m/min时,可以避免在浇铸过程TiN析出和水口结瘤。  
        关键词：含钛焊丝钢;TiN;连铸;析出;水口结瘤;工艺实践   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795274 false
        更新时间：2026-01-21

      • GCr15轴承钢线材冷拔工艺优化的实践

        王莹莹, 杨鹏远
        2015, 36(6): 16-19.
        摘要：分析了GCr15轴承钢(1.01%C,1.58%Cr)Φ11 mm线材的减面率、拉拔模角度和定径带长度,拉拔速率对拉拔应力和拉拔表面精度的影响。得出Φ11 mm盘条冷拉至Φ10.2 mm线材的优化工艺,即Φ11 mm线材(HB193)-等温球化退火(785℃4.5 h→750℃3 h)-冷拔至中10.4 mm盘条-740℃4.5 h去应力退火-冷拔至Φ10.2 mm棒材成品(HB205);冷拔速度35 m/min,油性润滑等工艺措施可获良好的表面质量。  
        关键词：GCr15轴承钢线材;联合拉拔机;冷拔;减面率;模具;应力;等温球化退火;润滑   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129794754 false
        更新时间：2026-01-21
      • 刘立, 赵俊学, 李献民, 丁五洲, 陈峰, 李小孟
        2015, 36(6): 20-22.
        摘要：试验研究了五元渣（/%:50~65CaF26~15CaO,18~30Al2O34~10SiO21~7MgO）的组元含量、熔渣温度（1330~1463℃）对表面张力的影响。结果表明,随熔渣温度升高,其表面张力下降,1463℃五元渣的表面张力为0.372~0.418 N/m。60CaF2-15CaO-6SiO2-18Al2O3-5MgO具有较低的表面张力（0.375 N/m）,较好的流动性和低粘度值。3 t电渣炉熔炼镍基合金Inconel 600和625的工业应用结果表明,电渣锭成分均匀,[O]≤20×10-6[N]≤50×10-6平均电耗从原ANF-6渣重熔的1933 kWh/t降至1 326 kWh/t。  
        关键词：电渣重熔;五元渣;表面张力;镍基合金;应用   
        4
        |
        1
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796320 false
        更新时间：2026-01-21
      • 王海江, 徐朋, 杨松
        2015, 36(6): 23-25.
        摘要：生产试验了氩气流量（15~45 L/min）,三元（/%:63CaF227Al2O310CaO）、四元（/%:53CaF222Al2O320CaO,5MgO）和五元（/%:50CaF222Al2O320CaO,5MgO,3TiO2）渣系和重熔过程加Al粉对3 t保护气氛重熔1Cr21Ni5Ti钢锭[/%:0.09~0.14C，≤0.80Mn，≤0.80Si，≤0.025S，≤0.035P，4.8~5.8Ni，20~22Cr，5×（C-0.02~ 0.65Ti]中[Ti]的影响。结果表明,增加氩气流量,采用五元渣系和重熔过程均匀加入Al粉可使重熔锭平均钛的烧损△[Ti]≤0.15%。采用优化工艺在6 t保护气氛电渣炉,填充比0.58,电流12 500~13 500 A,电压40~43 V,,氩气流量30 L/min,重熔1Cr21Ni5Ti钢的结果表明,电渣锭成分稳定,C含量0.090%~0.091%;Ti含量0.46%~0.52%。  
        关键词：3 t和6 t保护气氛电渣重熔锭;1Cr21Ni5Ti钢;渣系;工艺参数;钛烧损   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795363 false
        更新时间：2026-01-21

      • 立弯式奥氏体不锈钢220 mmx220 mm铸坯动态二冷控制和应用

        杜辰伟, 李聿军, 张家泉, 田观清, 吕龙厅, 郑新国, 李靖宇
        2015, 36(6): 26-29.
        摘要：根据奥氏体不锈钢的热物理参数和二冷区各区出口目标温度,建立了不锈钢220mm×220 mm铸坯动态二冷综合控制模型和末端拉速电磁搅拌-拉速优化模型。304奥氏体不锈钢连铸生产应用结果表明,在该钢正常工作拉速0.8~1.1 m/min,根据目标温度（足辊1080℃,一区1 070℃,二区1060℃,三区1045℃,进拉矫机980℃）制定相应比水量（0.30~0.33 L/kg）,模型实时计算表面温度与目标温度对比,进行在线控制,铸坯温度均匀、稳定,冶金质量良好。  
        关键词：奥氏体不锈钢;220 mm X220 mm坯;立弯式连铸;动态二冷控制;模型;应用   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795072 false
        更新时间：2026-01-21

      • Q235B和Q345B钢中厚板表面纵裂纹的成因分析和工艺优化

        陈振业, 张阔斌, 王云阁, 尹绍江, 李建新, 刘铁力
        2015, 36(6): 30-32.
        摘要：Q235B钢（/%:0.14~0.17C,0.30~0.60Mn,0.010~0.040Als）和Q345B钢（/%:0.15~0.18C,1.30~1.60Mn,0.010~0.040Als）100 mm厚板的生产流程为铁水预处理-120 t转炉-LF-200 mm板坯连铸-轧制工艺。通过分析得出中厚板表面纵裂纹源于铸坯裂纹。通过保护渣碱度由1.16提高至1.26,1300℃黏度由0.80Pa·s提高至0.97 Pa·s,软搅拌时间不低于10 min,拉速控制在1.0 m/min左右,液面上下波动≤5 mm,保持结晶器锥度9.0 mm,钢水过热度20~25℃,二冷水为0.662 L/kg等工艺措施,使Q235B和Q345B钢中厚板纵裂率由2.17%下降至1.08%,板材综合合格率由原94.78%提高到98.16%。  
        关键词：中厚板;Q235B和Q345B钢;纵裂纹;铸坯;工艺优化   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795821 false
        更新时间：2026-01-21

      • 超低碳钢210 t RH脱碳精炼工艺的优化

        周剑丰, 罗钢
        2015, 36(6): 33-35.
        摘要：分析和确定了RH精炼的初始碳含量、提升气体流量和转炉终点氧含量,并进行生产实践。结果表明,RH进站初始碳含量应控制在250×10-6~400×10-6转炉出钢时终点氧含量应控制在250×10-6~400×10-6。实际生产数据统计表明,在PH处理初期（0~3 min）,各炉次脱碳速率最大值可达到98×10-6/min,在脱碳终点时,碳含量在12×10-6左右。  
        关键词：210t RH;超低碳钢;脱碳;工艺优化   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796154 false
        更新时间：2026-01-21

      • 60 t AOD精炼使用炉料级铬铁冶炼400系不锈钢的生产实践

        冯文甫, 叶凡新, 马富平, 郭键, 曹红波, 吴广海
        2015, 36(6): 36-38.
        摘要：成分相同的粒度为10~400mm炉料级铬铁比粒度10~60 mm高碳铬铁价格低,但是粒度较大不能通过高仓加料的形式加入AOD内完成合金化。通过分析60 t AOD精炼不锈钢脱碳模型和工业生产实践,采用将炉料级铬铁装在废钢斗内加料的方式,沿用兑铁后加料的操作模型,控制加料前熔池的温度在1550~1600℃,炉料级铬铁替换高碳铬铁加入量在200 kg/t,供氧强度在2.0~2.5 m3/（t·min）能够实现炉料级铬铁一次性加入后操作的稳定和降低成本。  
        关键词：60 t AOD;炉料级铬铁;供氧强度;Cr不锈钢;生产实践   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129794842 false
        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 锻造和预备热处理对超高强度钢23Co-Ni晶粒度的影响

        王瑞, 龚伟, 姜周华, 薛向欣
        2015, 36(6): 39-41.
        摘要：实验钢（/%:0.24C,0.01Mn,0.06Si,0.001S,0.002P,13.42Co,11.32Ni,3.05Cr,1.18Mo,0.015Al,0.015Ti）为6 t真空感应炉+真空自耗熔炼的Φ600 mm锭经3次镦拔锻制的Φ300 mm钢棒,并经650℃ 20 h退火处理（晶粒度6.0级）。实验研究了Φ300 mm钢棒至Φ250 mm钢棒（变形30%）的锻制温度（900~1 200℃）和预备热处理（860℃和900℃正火）对钢的晶粒度的影响。结果表明,锻造温度1 000~1 140℃,变形量30%时可获得细小的完全再结晶晶粒（7.0级）。900℃正火处理该钢可获得均匀细小的晶粒（7.0级）。  
        关键词：超高强度钢23Co-Ni;锻造;温度;变形量;预备热处理;晶粒度   
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129794526 false
        更新时间：2026-01-21
      • 姜越, 黎士强, 张月, 祖红梅
        2015, 36(6): 42-44.
        摘要：通过显微组织分析、动电位极化曲线和均匀腐蚀全浸试验研究了00Cr13Ni7Co5Mo4W马氏体时效不锈钢固溶温度1050~1150℃对该钢组织和人工海水中的耐蚀性的影响。结果表明,固溶温度影响马氏体时效不锈钢的组织均匀性和晶粒尺寸,进而影响该钢的抗点腐蚀能力;00Cr13Ni7Co5Mo4W马氏体时效不锈钢适宜的固溶温度为1100℃,经1100℃ 1 h固溶处理后,其年腐蚀速率仅为1.09μm/a,击穿电位为300 mV。  
        关键词：马氏体时效不锈钢00Cr13Ni7Co5Mo4W;固溶温度;组织;人工海水;点腐蚀   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129794647 false
        更新时间：2026-01-21
      • 何贝, 徐光, 袁清
        2015, 36(6): 45-48.
        摘要：试验用12Cr2Mo1R钢(/%:0.08C,0.07Si,0.45Mn,2.16Cr,0.95Mo,0.18Ni,0.14Cu,0.015Al,0.015Sn)经电弧炉-300 mm×2 000 mm电渣重熔扁坯轧制成150 mm厚板(开轧1145℃,终轧850℃)。通过热模拟试验和温度场的有限元仿真得出12Cr2Mo1R钢的静态连续冷却转变(CCT)曲线和超厚板表面、厚度1/4处和1/2处(心部)的冷却温度曲线。热轧板经916℃ 226 min正火,698℃ 240 min回火后,钢板1/4厚度处为贝氏体+少量铁素体,1/2厚度处为贝氏体+铁素体,其力学性能-屈服强度464 MPa,抗拉强度585 MPa,伸长率22%,符合供货要求。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795480 false
        更新时间：2026-01-21
      • 裴润奇
        2015, 36(6): 49-52.
        摘要：试验研究了退火工艺(820℃连续退火,670℃罩式退火和730℃罩式退火)和平整延伸率(0.8%,1.2%和1.5%)对包芯线用08Al钢(0.07%C,0.05%Al,0.0040%N)0.4 mm冷轧薄带组织和性能的影响。结果表明,连续退火薄带组织为铁素体+珠光体,屈服强度(300 MPa)和屈强比(0.78)高,延伸率(35%)较低,塑性差,不适合压制成形;730℃罩式退火薄带晶粒粗大,不均匀,成形性能差;670℃罩式退火薄带组织为再结晶铁素体和呈点链状的游离渗碳体,屈服强度(252 MPa)和屈强比(0.69)低、延伸率(48%)较高,成形性能好;随平整延伸率的增加,屈服强度和屈强比先降低后升高,延伸率下降。合适的平整率应控制在1.2%左右,成形性能最佳,应用效果良好。  
        关键词：08Al钢;包芯线用冷轧薄带;退火;组织;力学性能;平整率   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129794995 false
        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧压下率对Hi-B高磁感取向硅钢初次再结晶织构的影响

        朱炜杰, 赵刚, 王畅, 黄杰, 杜亮
        2015, 36(6): 53-55.
        摘要：模拟CSP Hi-B钢(/%:0.05C,0.20Mn,3.47Si,0.001 5S,0.007P,0.027Al,0.006 0N)窄带制造流程为25 kg真空感应炉熔炼-浇铸成40 mm×85 mm扁锭-热轧2.5 mm板-930℃常化处理-冷轧成0.6 mm(76%),0.4mm(84%),0.3 mm(88%)和0.2 mm(92%)薄板-830℃5 min初次再结晶退火。采用X-射线衍射测量技术(XRD)对初次再结品退火后的试样进行织构分析。结果表明,初次再结晶退火后,GOSS织构主要形成于次表层,有少量的GOSS织构存存于76%压下量的1/4层;随压下量的增加,α纤维织构中的{112}〈1 10〉和{001}〈110〉取向强度逐渐减弱,而γ纤维织构中的{111}〈112〉和{111}〈110〉取向强度先增强后减弱;在压下量为88%时,γ纤维织构强烈向{111}〈112〉取向集中,强度达到最大,最有利于GOSS织构的形成。  
          
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796506 false
        更新时间：2026-01-21

      • 锻造工艺对航空轴承钢G13Cr4Ni4Mo4VA棒材冲击性能的影响

        王瑞, 张洋鹏, 战东平, 姜周华, 薛向欣, 杨亮, 瞿晓刚, 周伟基, 张慧书
        2015, 36(6): 56-58.
        摘要：G13Cr4Ni4Mo4VA轴承钢（/%:0.13C,4.13Cr,3.52Ni,4.39Mo,1.19V）由6 t真空感应炉+1.3 t（Φ406 mm）真空自耗炉熔炼,并经锻造（1160℃加热,≥1140℃开锻,≥900℃终锻）生产成Φ120 mm棒材。力学性能试样经1 100℃80 min淬火（N2气冷）,-73℃2 h冷处理,3次回火:550℃2 h空冷处理。其冲击值aku为27.1~39.5 J/cm2低于标准87.5 J/cm2要求。经试验得出,由于锻造温度过高,造成δ铁素体在晶界的析出,使棒材冲击性能降低。通过锻造工艺优化,将钢锭加热温度由原1160℃降至1 110℃,避免δ铁素体的析出,棒材的平均aku冲击值提高至113.6 J/cm2。  
        关键词：材航空轴承钢G13Cr4Ni4Mo4VA;锻造工艺;δ铁素体;冲击性能   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129796007 false
        更新时间：2026-01-21

      • 含银高氮无镍抗菌不锈钢HNSAg的冷作硬化和耐磨蚀性能

        袁军平, 王昶, 陈绍兴, 卢焕洵, 申柯娅, 黄宇亨
        2015, 36(6): 59-62.
        摘要：试验研究了超低碳Cr-Ni-Mo奥氏体不锈钢316L(/%:0.023C,0.55Si,0.86Mn,17.57Cr,11.23Ni,2.03Mo)和抗菌超低碳Cr-Mn-Mo-N-Cu-Ag奥氏体不锈钢HNSAg(0.024C,0.48Si,18.72Mn,18.05Cr,1.96Mo,0.55N,0.48Cu,0.13Ag,0.12Nb)的冷作硬化和耐磨蚀性能。HNSAg钢由10 kg增压感应炉熔炼,锻成15 mm板,再经1 100℃1 h固溶水冷处理。结果表明,固溶状态的HNSAg钢的形变抗力较316L钢高,但仍然保持优良的塑性变形能力。在相同腐蚀磨损条件下,HNSAg钢耐磨蚀性能比316L钢高,其32 h耐磨蚀失重率约为316L钢的1/2。  
        关键词：高氮含银无镍抗菌不锈钢HNSAg;316L不锈钢;冷作硬化;耐磨蚀性   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129795697 false
        更新时间：2026-01-21
      0