最新刊期
      2017年第38卷第1期

        试验研究

      • 工艺参数对120 t转炉顶底复吹影响的水模型研究和应用

        韩楚菲, 沈明钢, 杨晨
        2017, 38(1): 1-3.
        摘要：进行了120 t转炉几何相似比1:7的4因素5水平正交水模型实验,研究氧枪距离熔池高度（200~280 mm）、顶氧枪流量（72.5~99.0 m3/h）、底吹流量（0.8~2.4 m3/h）、底吹气孔（48孔）位置分布对转炉顶底复吹的影响。结果表明,底吹气孔位置分布是影响熔池搅拌效果的最重要的因素。当选取氧枪距熔池高度h=240mm,顶枪吹气体流量Q1=99.0 m3/h,底吹气体流量Q2=2.4 m3/h,底吹气孔（6孔）位置D（4）时,熔池搅拌效果最佳。120 t转炉顶底复吹生产Q235B钢应用结果得出,顶吹流量25 000 m3/h,底吹流量560~800 m3/h,底吹6孔布置吹炼14~16 min、钢水终点[C]0.14%~0.18%,碳氧积0.002 3~0.002 5,熔池搅拌效果良好。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 230 mm板坯连铸结晶器浸入式水口结构的优化

        时朋召, 邱春根, 徐李军, 仇圣桃, 潘贻芳, 赖朝彬
        2017, 38(1): 4-8.
        摘要：采用几何相似比1:2水模型研究了230 mm×1 250 mm板坯结晶器原浸入式水口（下孔直径78 mm,侧孔长轴80 mm,短轴66 mm）和缩小孔面积的优化水口（下孔直径65 mm,侧孔长轴75 mm,短轴60 mm）结晶器液面波动、冲击深度,流场分布和保护渣覆盖情况。结果表明,同种工况下,优化水口下液面波动更活跃,液渣层相对均匀,即减小水口侧孔面积,能提高流股出口速度,有利于保护渣熔化;钢厂生产DP600钢230 mm×1 250 mm铸坯测定结晶器内液渣层的厚度表明,当水口浸入深度130 mm,通钢量2.8 t/min时,使用原有水口时液面不太活跃,液渣层厚度差为1213 mm,使用优化水口时,液面较活跃,液渣层厚度差为35 mm。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 304奥氏体不锈钢180 t AOD-LF精炼过程夹杂物衍变行为的研究

        翟俊, 郎炜旳
        2017, 38(1): 9-12.
        摘要：采用氧氮分析仪、扫描电镜、金相显微镜研究了160 t EAF-180 t AOD-LF-CC工艺生产304不锈钢的冶炼过程中全氧含量和夹杂物数量、尺寸、成分、类型等的衍变行为。AOD初始[C]2.0%3.0%,[Si]0.2%~0.4%,终点[C]0.04%~0.06%,AOD终渣为（/%）:53.9%CaO,30.1SiO21.34Al2O35.22MgO,8.74CaF20.39Cr2O30.53TFe,0.62MnO,LF终渣为（/%）:57.9CaO,21.6SiO21.70Al2O36.30MgO,0.03Cr2O311.9CaF20.26TFe,0.31 MnO。结果表明,AOD-LF-CC过程中氧含量逐渐降低,脱氧率达到71.0%,铸坯氧含量为25×10-6在精炼过程中大型夹杂物数量明显降低,铸坯中没有出现≥20μm的夹杂物;在精炼过程钢中夹杂物主要以低熔点的硅酸盐为主,从LF终点至铸坯夹杂物中MgO和Al2O3含量分别升高了12%和17.5%,因温度降低,铸坯中残余的Mg、Al和O不断结合析出MgO-Al2O3尖晶石,同时残余的Mg、Al与低熔点的硅酸盐夹杂物发生反应形成高熔点的硅酸盐,所以铸坯中夹杂物主要以镁铝尖晶石和高熔点硅酸盐为主。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 邯钢32 t 8流连铸中间包流场的优化研究

        陈军利, 郝阳, 李任春, 李太全
        2017, 38(1): 13-17.
        摘要：利用几何相似比1:3.5建立的水模型和采用正交试验研究了32 t 8流中间包挡墙导流孔位置、孔径、倾角及仰角、挡坝及湍流控制器等因素对平均停留时间、死区比例的影响。实验结果表明,梯形挡墙方案和V型挡墙结构优化方案对滞止时间一致性的都比空中间包和原型挡墙的效果好;V形挡墙的平均停留时间和死区比例优于梯形挡墙;采用挡墙上3个导流孔的高度为500、300、400 mm,孔径80 mm,倾角60°、65°、80°,仰角0°的梯形挡墙方案的综合优化效果较好。脱硫铁水-100 t顶底复吹转炉-LF-CC工业生产试验结果表明采用最佳的V形挡墙方案,铸坯中平均全氧含量由原型中间包的55.6×10-6降至50.5×10-6。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • U75V钢60AT钢轨轧后空冷过程弯曲变形的演变

        陈林, 王慧军, 李泽远, 刘宇雁
        2017, 38(1): 18-22.
        摘要：通过Gleeble-3500热模拟试验机测定了U75V钢（/%:0.75C,0.63Si,0.95Mn,0.025P,0.004S,0.26Cr,0.05V）的CCT相变曲线,利用DEFORM-3D有限元软件,通过建立60AT钢轨轧后空冷过程中温度场、组织转变计算模型,研究分析了60AT钢轨150~700 s轧后空冷过程中温度、组织对弯曲变形的影响。结果表明,60AT钢轨具有的大体表比轨腰对钢轨整体断面温度分布影响较大,钢轨空冷150 s时,60AT钢轨断面上还未发生相变,组织全部为奥氏体,随着温度的降低,空冷650 s时,钢轨断面基本上珠光体转变量为97.2%,同时,弯曲变形受组织转变影响较大,终冷时,钢轨在Y方向（侧弯）弯曲挠度-0.07 mm,即弯向轨底短边,在Z方向（正弯）弯曲挠度为0.228 mm,即弯向轨头,计算结果为钢轨矫直过程中的预弯提供参考。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 316L不锈钢LF精炼过程夹杂行为热力学分析和工艺优化

        李吉东, 韩培德, 王烽, 任永秀, 贾元伟
        2017, 38(1): 23-26.
        摘要：采用热力学计算方法得出316L不锈钢（/%:0.02C,0.51Si,1.15Mn,0.030P,0.001S,16.77Cr,10.12Ni,2.07Mo,0.040N,0.006Ti,0.004Al）精炼过程中脱氧平衡后形成MgO·Al2O3、2MgO·SiO2、3Al2O3·2SiO2、2MgO·2Al2O3·5SiO2优势区图,研究和分析了各类夹杂物生成与转变的热力学条件。结果表明,在1 873 K时,当钢液中的溶解Al含量低于0.001%和溶解Mg含量低于2×10-7%时才能形成低熔点变形能力较好的2MgO·2Al2O3·5SiO2类夹杂物;当钢液中溶解Al含量在1.7×10-4%以下,钢液中不形成MgO·Al2O3尖晶石夹杂;2MgO·SiO2与3Al2O3·2SiO2类高熔点夹杂物形成区域最大。实践表明,加Ca对高熔点夹杂物2MgO·SiO2与3Al2O3·2SiO2变性处理的热力学条件充足,当316L不锈钢180 t LF钢液溶解氧为0.002 0%,进行喂硅钙线2 m/t,精炼终点[O]为0.001 5%,2 mm冷轧板夹杂物为C类0.51.0级,主要成分为CaO·Al2O3·SiO2。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 韩宇, 张明博, 王鹏, 张东
        2017, 38(1): 27-30.
        摘要：4.28%5.02%C,0.19%0.24%V铁水经提钒后的半钢成分为3.30%~3.80%C,≤0.037%V。"留渣+双渣"法为留上一炉渣,兑入提钒半钢和50~70 kg/t废钢加入石灰和白云石进行吹炼56 min,倒渣,并加入适量石灰和白云石继续吹炼至终点。结果表明,吹炼前期随着炉渣碱度或温度的增加,钢水脱磷率先增加后降低,而随着渣中（FeO）增加脱磷率先增加后稳定,前期最佳控制条件为炉渣碱度3.0~3.5,（FeO）10.0%~15.0%,倒渣温度1 480~1 510℃;转炉吹炼后期,随着炉渣碱度的增加脱磷率升高,而随着温度的增加脱磷率降低,（FeO）对脱磷率的影响与前期较为相近,转炉吹炼终点控制碱度3.5~4.0,（FeO）8.0%~10.0%,温度≤1630℃为宜,脱磷率在90.0%以上;此工艺可将钢水终点[P]控制在0.015%以内,满足低磷钢冶炼的需求。  
        关键词：100t转炉;提钒半钢;低磷钢;炉渣成分;温度控制;留渣+双渣法   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高Ti微合金化低碳钢230 mm连铸板坯断裂分析和工艺改善

        肖爱达, 李光强, 李昭东, 张波
        2017, 38(1): 31-35.
        摘要：700 MPa Ti微合金化低碳钢230 mm连铸板坯的冶金流程为KR铁水预脱硫-210 t BOF-LF-RH-CC工艺。发现放置的板坯横向中间部位断裂。铸坯成分、组织、气体、夹杂和热塑性分析结果表明,中心与其他部位成分一致（/%:0.075~0.084C,0.53~0.56Si,1.97~2.05Mn,0.025~0.026P,0.002~0.004S,0.134~0.136Ti,0.20Mo,0.064~0.069Nb,0.001V,0.008 9N）,断裂与基体组织均为铁素体+少量珠光体,晶粒尺寸相同;断裂处的微裂纹为主裂纹扩展过程产生局部塑性变形形成的;钢中网状先共析铁素体和TiC,TiN是影响高Ti微合金钢连铸坯热塑性的重要原因。在保证成品钢板强度的前提下将钢Ti含量由0.13%降至0.11%,二冷比水量≤0.9 L/kg,板坯矫直段温度高于950℃（该钢第2脆性区为950~850℃）,加保温罩和使用缓冷坑降低板坯冷却速度,使高Ti钢板坯断坯率从10%降至0,避免发生断裂现象。  
        关键词：Ti微合金化, 连铸板坯, 断裂, 热塑性, 网状先共析铁素体, TiN;TiC, 工艺改善   
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高60 t转炉出钢口使用寿命的生产实践

        张利武, 姚娜
        2017, 38(1): 36-38.
        摘要：因60 t转炉出钢口砖不断侵蚀,容易出现局部侵蚀严重、形状不规则、出钢钢流散流和下渣等问题,在炼钢过程中易产生成分超差增加,造成生产中断,出钢口使用寿命难以和炉体同步,出钢口频繁更换。通过改进出钢口组装工艺,优化出钢口更换工艺,调整挡渣工艺,维护出钢口等措施,减少了下渣量,Si、Mn合金收得率分别由76.75%和90.04%提高至84.26%和91.16%、BOF终点[O]由645×10-6降低至463×10-6出钢口使用寿命明显提高,由优化前的200~300炉提高至700~800炉,每月更换出钢口次数由68次减少至23次。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 改善34CrNiMo6含硫电渣钢B类夹杂物的工艺实践

        马群, 孙常亮, 冯桂萍, 张晓磊
        2017, 38(1): 39-41.
        摘要：34CrNiMo6钢（/%:0.30~0.38C,0.50~0.80Mn,≤0.40Si,0.015~0.035S,≤0.035P,1.30~1.70Ni,1.30~1.70Cr,0.15~0.30Mo）的冶金流程为30 t EAF-LF-VD-浇铸Φ470 mm电极-3.6 t ESR锭（Φ610 mm）-锻成Φ280 mm棒材。在分析冶炼过程中影响钢中B类夹杂物级别因素的基础上,通过将电极氧含量从20×10-6降至11×10-6、同时电极S含量由0.035%提高到0.045%,进而减少重熔过程FeS等附加剂的添加量,将萤石-Al2O3-SiO2-MgO重熔渣系中萤石由45%提高到60%及SiO2由15%降低到5%等措施,生产钢材的B类夹杂物级别由原先的2.5级降至≤1.5级,并且钢中硫分布均匀适中,保证了电渣钢的质量。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高26 t中间包覆盖剂碱度改善管坯质量的生产实践

        李国丰, 王学义, 张兵, 孙健
        2017, 38(1): 42-45.
        摘要：生产试验钢种26CrMo4,30Mn5和30Mn6V的冶金流程为150 t EAF-LF-VD-Φ210~310 mm管坯连铸。从6炉钢使用原低碱度中间包覆盖剂和15炉高碱度覆盖剂（/%:9.2MgO,0.87Fe2O344.03CaO,7.53SiO218.68Al2O3）冶炼的钢中夹杂物的分析结果表明,使用现有低碱度中间包覆盖剂钢中Al含量从VD弱搅结束后到中间包衰减5×10-6~35×10-6平均Al含量减少25×10-6而使用碱度为6中间包覆盖剂衰减10×10-6~20×10-6使用原覆盖剂VD到中间包300mm2钢样上110μm夹杂物明显增多,>10μm夹杂物减少,而使用碱度为6覆盖剂VD到中间包相同面积钢样上110μm夹杂物减少,>10μm夹杂物明显减少,表明碱度为6的中间包覆盖剂比原覆盖剂更适合纯净钢生产。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 姚春发, 邢长军, 孙国强, 吴林, 宁小智, 胡秋利
        2017, 38(1): 46-48.
        摘要：通过50 kg真空加压感应炉+气氛保护电渣重熔（ESR）熔炼的超低碳17Cr-17Mn-2Mo-0.8N奥氏体不锈钢,研究了该钢ESR前后的夹杂物含量和尺寸、冶金质量和力学性能。结果表明,经电渣重熔,钢中夹杂物含量明显降低,夹杂物平均尺寸由重熔前的2.36μm降低至1.81μm,钢中硫含量由重熔前0.004%降低至0.001%;电渣重熔后Φ20 mm锻材组织均匀细小,力学性能Rm、A和Aku分别从重熔前924 MPa、30.5%和248 J提高到1 053MPa、50.0%和296 J;电渣重熔消除了电极中的气孔缺陷,电渣锭成材率较电渣前提高了30%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 高亚男, 鲍远通, 张全逾, 肖宏
        2017, 38(1): 49-53.
        摘要：Φ22 mm×2 mm 304不锈钢管-0.1 mm铜箔-Φ17.2 mm Q195钢筋经10%减径冷拔使3层金属紧密结合,再经1150℃加热钎焊得到不锈钢/碳钢复合钢筋。研究了1 100~1 225℃保温1 h和1150℃的保温时间（0.54 h）对复合钢筋结合界面组织性能的影响。结果表明,1150℃加热后钎焊金属界面强度最大为296 MPa,铜箔作为钎焊层可以有效的实现不锈钢层和碳钢层的冶金结合;随1 150℃保温时间增加,不锈钢和碳钢之间的元素扩散距离和浓度增加,保温2 h,碳钢侧的Fe扩散到铜层约80μm,不锈钢侧的Cr和Ni扩散到碳钢内部约60μm,铜钎焊层出现含Cr、Ni的气泡状铁基固溶体并变大变多;界面区域的剪切强度和显微硬度随保温时间呈先增大后减小的趋势,保温2 h后达到最大值,分别为301 MPa和HV423。  
        关键词：304不锈钢-Q195碳钢复合钢筋;冷拔;铜钎焊;1150℃保温时间;剪切强度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t EAF-LF-VD-CC流程GCr15轴承钢铸坯和圆钢夹杂物分析

        杨光维, 王新华
        2017, 38(1): 54-58.
        摘要：轴承钢GCr15 EAF出钢用专用精炼渣和Al预脱氧、钢中Al含量为0.03%0.06%,LF精炼渣为/%:53~58CaO,6~16SiO215~30Al2O33~10MgO,≤1（FeO+MnO）。利用自动扫描电镜ASPEX分析了320mm×480 mm铸坯和Φ45 mm热轧圆钢的夹杂物。结果表明,GCr15轴承钢铸坯和圆钢中的氧化物夹杂为镁铝尖晶石或钙铝酸盐,铸坯和圆钢边部的氧化物夹杂数量要大于中心,大于10μm夹杂物为球状钙铝酸盐或钙铝酸盐与镁铝尖晶石复合氧化物夹杂;铸坯和圆钢中非氧化物类夹杂主要有MnS、TiN和包裹型夹杂物MnS、TiN和CaS包裹镁铝尖晶石以及CaS包裹钙铝酸盐。利用Factsage计算得出,MnS和TiN在凝固过程中析出,并分别在固相率fs为0.9和0.6之后大量形成。CaS在炼钢温度下（1 600℃）就大量存在,在钢液冷却过程中少量析出,极少量在之后的凝固过程中形成。  
        关键词：100 t EAF-LF-VD-CC流程, GCr15轴承钢, 320 mm x480 mm铸坯,&nbsp;Φ45 mm圆钢, 夹杂物, ASPEX   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧变形量和退火对双相高强度钢DP780应力分布的影响

        李秀霞
        2017, 38(1): 59-62.
        摘要：860℃终轧水冷的3 mm双相钢DP780热轧板(/%:0.09C,0.17Si,1.94Mn,0.009P,0.003S,0.23Cr)分别经单道次压下率1.0%和6.0%冷轧至1 mm板,并经780℃5 h退火处理。利用X射线衍射法及剥层法分别分析了双相高强度钢DP780不同单道次压下率冷轧后和退火后的表层残余应力及厚度方向上残余应力的分布。实验结果表明,单道次压下率对双相钢DP780应力分布影响较大,道次压下率为6.0%时表层残余应力值较大且随着厚度方向的深入,应力值逐渐减小,道次压下率为1.0%时表层残余应力值较小,且随着厚度方向的深入,应力值先增加后减小,两者在厚度中心位置应力都达到最大压应力。退火可以显著减小残余应力,1.0%道次压下率钢板表层残余应力减小了50%,6.0%道次压下率钢板表层残余应力减小了75%,两者在退火完成后厚度方向残余应力分布规律基本一致。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 动车组车轴用钢EA1N的热压缩流变应力行为

        王玉玲, 成生伟
        2017, 38(1): 63-65.
        摘要：试验用EA1N钢（/%:0.35C,0.30Si,0.90Mn,0.013P,0.008S,0.15Cr,0.10Ni,0.10Cu,0.04V,0.04Al）的冶金流程为60 t EBT EAF-LF-VD-下铸8.4 t方锭-车成150 mm×150mm方坯。采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了EA1N钢在800~1300℃、应变速率0.0110 s-1时的热压缩变形,分析该钢变形时的流变应力、应变速率及变形温度之间的关系,得出流变应力方程。结果表明,EA1N钢在热压缩变形时流变应力随应变速率提高而增大,随变形温度升高而降低,当温度高于1100℃和应变速率大于1 s-1时,该钢流变曲线呈现明显的动态再结晶特征。EA1N钢的热变形激活能为392.43 kJ/mol。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • V-Nb微合金化X70深海管线钢管的连续冷却相变行为

        华文林, 杨秀芝, 杨春杰, 董春法
        2017, 38(1): 66-69.
        摘要：利用Gleeble-3500热模拟试验机,测定了Φ406.4 mm×16.5 mm X70深海无缝管线钢管（/%:0.07C,0.70Si,0.80Mn,0.008P,0.002S,0.25Ni,0.25Cr,0.20Mo,0.10Cu,0.06V,0.03Nb,0.04Alt,0.0060N）的CCT曲线,并通过光学显微镜,扫描电子显微镜,HV硬度计分析了0.1~100℃/s的冷却速度下钢管的组织特征。结果表明,冷却速度为0.15℃/s时钢中组织主要为铁素体+珠光体,当冷却速度大于5℃/s时,钢中组织为贝氏体+铁素体;随冷却速度的提高,钢组织细化,硬度增加;当冷却速度为3050℃/s时,可以获得适量的板条贝氏体组织,从而可保证管线钢有良好的力学性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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