最新刊期
      2017年第38卷第2期

        试验研究

      • UNS N06625合金热成形工艺的模拟试验和分析

        张春林, 王新鹏, 宁天信, 陈帅超, 罗利阳
        2017, 38(2): 1-5.
        摘要：试验用UNS N06625合金（/%:0.027C,0.005S,0.005P,0.27Si,0.07Mn,21.68Cr,62.93Ni,9.00Mo,3.98Nb,0.20Ti,1.22Fe,0.143A1）由3 t中频感应炉熔炼,3 t电渣炉重熔后锻造成材。采用Gleeble 1500D热模拟实验机对UNS N06625合金进行了950~1180℃变形速率5 s-1的拉伸以及变形速率1,5,10 s-1真应变0.9的压缩实验,得到了该合金的变形抗力、断面收缩率和真应力应变曲线。通过分析变形抗力和断面收缩率,确定了UNS N06625合金的热加工温度区间为975~1180℃;研究了变形温度和变形速率对该合金动态再结晶的影响;通过拟合计算应力应变数据,建立了UNS N06625合金的峰值应力模型和动态再结晶临界变形量模型。5 t电渣锭的生产实践表明,该合金合适的开坯加热温度为1120℃。  
        关键词：UNS N06625合金;峰值应力;动态再结晶临界变形量;热成形工艺;加热温度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 碱度对连铸保护渣结晶率的影响

        王杏娟, 樊亚鹏, 朱立光, 王立杰, 李曜光
        2017, 38(2): 6-10.
        摘要：连铸保护渣玻璃体渣膜回温结晶现象对渣膜的热阻有重要影响。采用SHTT-Ⅱ型熔化结晶温度测定仪并结合金相显微镜,研究碱度（R 0.8~1.4）对保护渣（/%:28.22~49.73CaO，35.52SiO24.00Na2O，2.14MgO，14.55Al2O30.72TiO20.93Fe2O30.32K2O，0.32MnO22.03CaF26.18C）的结晶率的影响,构建了TTT曲线,计算了不同碱度下保护渣形核活化能,观察了在800,900,1000℃回温处理下不同碱度保护渣表面形貌。实验结果表明,随着碱度增加保护渣结晶温度和形核活化能不断降低;随着玻璃体渣膜回温处理温度的升高,玻璃渣膜表面出现凸起、凹坑以及大量的内部缺陷;提出合适的碱度范围为:低碳钢0.80~0.95,中碳钢≥1.2,高碳钢0.75~0.90。  
        关键词：连铸;结晶器;渣膜;碱度;SHTT热丝法;结晶率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 250 mm x 1800 mm板坯连铸结晶器浸入式水口优化的物理模拟

        邱春根, 时朋召, 徐李军, 仇圣桃, 赵鸿金
        2017, 38(2): 11-15.
        摘要：采用1:2水模型研究了水口结构（S1-侧孔倾角矩形,总面积6868 mm2,倾角-25°;S2-跑道型,总面积8468 mm2,倾角-15°;S3-椭圆形,总面积8011 mm2,倾角-15°）,拉速0.85~1.05 m/min和浸入深度55~75mm对结晶器内液面波动、流场分布及保护渣覆盖情况的影响。结果表明,液面波动量随侧孔面积和倾角减小而增大,当侧孔面积减小5.4%时,波动量增加约为32.4%；波动量随拉速的增加、浸入深度的减小而增加;冲击深度随侧孔面积、侧孔倾角及拉速的增加而增加。现有水口S2下液面波动过小,不利于保护渣的熔化与均匀传热;现有水口S1下的冲击深度过大,小利于夹杂物的去除。优化水口S3下的液面波动及冲击深度均更加合理,保护渣更加活跃,有利于保护渣熔化和去除夹杂物。  
        关键词：板坯结晶器;水模型;浸入式水口结构;液面波动;流场;保护渣层   
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        更新时间：2026-01-21

      • 渣料中石灰活性度对铁水脱硫的影响

        郝素菊, 兰吉然, 蒋武锋, 张玉柱, 郝华强
        2017, 38(2): 16-18.
        摘要：煅烧石灰石制备260,401,397,383 mL四种活性度的石灰。试验铁水脱硫渣成分为（/%）:35.18~44.84CaO，13.80~23.46SiO218.98Al2O39.49MgO，1.89Fe2O311.00CaF2碱度为1.5~3.25，铁水成分为（/%）:4.53C，0.16Si，0.107S，0.099P。试验渣-铁比为7:100~15:100于电磁感应炉中在1330~1390℃进行脱硫实验。用荧光仪检测坩埚铁水中硫含量，并用全自动压汞仪测量石灰的比表面积和孔径分布。实验采用单一变量的方法，研究了石灰活性度，渣料碱度,熔炼温度，渣铁比对铁水脱硫的影响。实验表明,活性为397 mL的石灰比表面积较大，孔分布均匀,脱硫效果最好。在1390℃、碱度为2.25、渣铁比为15:100的条件下，活性度为397 mL的石灰，铁水脱硫率可达到97.2%。  
        关键词：铁水;脱硫;石灰;活性度   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 30t EAF-LF-VD-13t 铸锭流程生产14Cr1Mo钢的工艺实践

        祁庆花, 赵子文, 韩文科, 杨德生
        2017, 38(2): 19-22.
        摘要：试验14Cr1Mo钢（/%:0.12C，0.57Si，0.48Mn，0.003P，0.001S，1.20Cr，0.42Mo，0.01V，0.001Nb0.017A1，0.003As，0.001Sb，0.002Sn）64 mm×160 mm锻坯的冶金工艺流程为30t EBT EAF-LF-VD-13t铸锭-锻造。通过采用优质废钢，控制EAF终点[P]≤0.002%,终点[C]0.07%~0.10%，出钢加Al预脱氧，LF白渣时间≥30min，VD 67 Pa≥25 min，VD后喂0.35 kg/t Ca-Si线等工艺措施，钢中[H]为1.5×10-6[O]17×10-6[N]70×10-6各类非金属夹杂物为0.5级。经930℃空冷预备热处理，910℃水冷+700℃空冷回火，690℃ 4~20h炉冷模拟焊后消除应力处理后的该钢力学性能满足参考标准NB/T47008-2010的要求。  
        关键词：14Cr1Mo钢;30t EAF-LF-VD;工艺实践;夹杂物;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 叶凡新, 冯文甫, 郭志彬, 王晓亮, 曹红波, 吴广海
        2017, 38(2): 23-25.
        摘要：0Cr13不锈钢φ5 mm盘条的生产流程为60t AOD-LF-150 mm×150 mm铸坯-轧制工艺。通过优化工艺,包括AOD顶枪流量由（70+50）m3/min增至（95+65）m3/min,控制氧化期炉渣碱度3.0~4.0,终点温度1670~1710℃,提高石灰质量,缩短冶炼周期,减少过程增碳;控制合理的氮氩切换,适当减少吹氮量,达到还原期低氮控制与氩气的平衡使用;将椭圆形出钢口改成圆形出钢口,出钢时间由180 s降至100 s,减少过程增氮,使0Cr13钢[C]由原0.025%降至≤0.020%,[N]由原0.020%降至≤0.010%,[C+N]≤0.035%,线材抗拉强度可以控制在500 MPa以下。  
        关键词：60t AOD;超低[C+N]钢0Cr13;抗拉强度;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 316L 不锈钢冷轧板表面缺陷分析和工艺改进

        庄迎, 王贵平
        2017, 38(2): 26-29.
        摘要：316L不锈钢0.3~4.0 mm冷轧板的冶金生产流程为180t EAF-AOD-LF-200 mm连铸板坯-热轧2.5~14.0 mm板-冷轧。通过对连铸坯、热轧卷以及冷轧板的化学成分、金相和扫描电镜及能谱检测,并对316L不锈钢冷轧板表面出现的线状缺陷进行了分析。结果表明，连铸坯表面振痕较深，有凹坑，并且存在深度≤300μm微裂纹缺陷；热轧板表面存在线状缺陷，缺陷附近存在大面积的氧化区域；冷轧板缺陷处(S含量0.001%，Cr当量/Ni当量=1.58)未发现较大尺寸的夹杂物。得出冷轧板线状缺陷源来自连铸坯，在加热炉中被严重氧化,最终形成冷轧板表面线状缺陷。通过将铸坯拉速从1.1 m/min降至1.0m/min，钢水过热度从45℃降至40℃，二冷比水量从1.0 kg/t降至0.9 kg/t，铸坯修磨用砂轮由16#改为20#等工艺措施，冷轧板表面缺陷大幅减少。  
        关键词：316L不锈钢;连铸板坯;线状缺陷;冷轧板;表面裂纹;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高汽车稳定杆用钢60Si2MnA疲劳寿命的工艺实践

        于学森, 左龙飞, 李阳, 麻晗
        2017, 38(2): 30-32.
        摘要：采用金相显微镜、扫描电镜和能谱分析仪分析汽车稳定杆用钢60Si2MnA（/%:0.56C,1.74Si,0.74Mn,0.011P,0.007S,0.04Cr）疲劳寿命低的原因主要为表面脱碳层较深,表面存在裂纹,淬火组织中有较多铁素体。通过加0.22%Cr,增加连铸坯全修磨工序,150 mm×150 mm铸坯加热温度由1130~1150℃降至1080~1100℃等工艺措施显著降低了淬火后钢中铁素体含量,钢材表面无裂纹缺陷,φ18 mm棒材总脱碳层深度由原128μm降至87.5μm,使该钢的疲劳寿命由6~10万次提高至20~25万次,满足了设计要求。  
        关键词：稳定杆用钢60Si2MnA;表面质量;脱碳层;铁素体;疲劳寿命;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21
      • 黄华, 徐李军, 时朋召
        2017, 38(2): 33-36.
        摘要：Q235B钢（/%:0.18C,0.20Si,0.34Mn,0.015P,0.005S,0.07Cr）230 mm铸坯轧成的30 mm板上出现（10~40）mm ×（3~10）mm深1~3 mm氧化皮压入缺陷。分析了一次氧化铁皮缺陷形成机制与高压水除鳞作业中高温剥离性,并提出工艺优化措施:（1）通过优化加热工艺,使高压水除鳞时铸坯表面温度应保证在1170℃以上;（2）优化后高压水系统喷水压力由18 MPa提高至20 MPa,流速由161.2 m/s提高至170.0 m/s,使打击力由116.3 N提高至122.7 N。26炉次的试验及生产实践结果表明,工艺优化后氧化铁皮压入导致的封锁率控制在2%以下,显著改善了氧化铁皮压入缺陷。  
        关键词：Q235B钢;中厚板;一次氧化铁皮;高压水除鳞;剥离性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 建筑抗震用低屈服点钢LY225的开发

        陈振业, 孙力, 王晓书, 韦明, 张海军
        2017, 38(2): 37-39.
        摘要：试验用LY225钢（/%:0.07C,0.05Si,0.50Mn,0.007P,0.008S,0.0050N）由500 kg真空感应炉熔炼,浇铸成210 mm坯,并热轧成25 mm和40 mm板,终轧温度790~830℃水冷。LY225钢板经880~900℃正火后的组织为多边形铁素体,晶粒度为7.5~8.5级,屈服强度225~234 MPa,0℃下冲击性能285~294 J,具有良好的高应变低周疲劳性能和焊接性能,满足GB/T28905-2012对LY225级建筑抗震用低屈服点钢力学性能的要求。  
        关键词：建筑抗震用钢LY225;低屈服点;力学性能;多边形铁素体;开发   
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        更新时间：2026-01-21

      • 泡沫渣对120t转炉钢液脱氮的影响

        迟云广, 邓志银, 朱苗勇
        2017, 38(2): 40-43.
        摘要：120t转炉40炉工业试验的冶炼过程全程底吹氩,吹炼15%时钢中C含量为4.0%,炉渣成分为（/%）:21.2FeO，2.6Al2O35.3MnO，31.2CaO，11.2MgO，23.7SiO23.2P2O5碱度1.3，吹炼终点钢中C含量0.1%,炉渣成分为（/%）:14.5FeO，2.0Al2O33.9MnO，49.5CaO，8.0MgO，13.5SiO22.2P2O5碱度3.4。采用气体、成分分析和光学显微镜等方法研究了炉渣泡沫化程度对转炉钢液脱氮的影响，讨论了炉渣二次脱氮机理。分析得出，吹炼初期转炉钢液脱氮很微弱,脱氮主要集中在吹炼15%到80%的过程中，转炉吹炼末期钢液有所增氮。炉渣中存在金属液滴，炉渣泡沫化程度好，CO在炉渣中的停留时间长，CO与金属液滴的碰撞机会多，二次脱氮作用明显。入炉铁水N含量为53×10-6炉渣泡沫化程度较好的炉次，转炉终点平均N含量13.7×10-6平均脱氮率为74.2%；泡沫渣程度较差的炉次，转炉终点平均N含量为25.2×10-6平均脱氮率为52.5%。  
        关键词：120t转炉;泡沫渣;钢液脱氮;二次脱氮   
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        更新时间：2026-01-21

      • -50℃低温环境结构用S355NL Φ406 mm×l5 mm无缝钢管的开发

        安健波, 王振祥, 文玉成
        2017, 38(2): 44-47.
        摘要：V-Nb-Ti微合金化S355NL大口径低温结构用无缝管（/%:0.14~0.15C，0.29~0.30Si，1.35~1.37Mn，≤0.014P，≤0.005S，0.02~0.03Nb，0.06~0.07V，0.010~0.020Ti，Ceq0.39~0.41）的生产流程为100t EAF-LF-VD-喂Ca线-φ400 mm圆坯连铸-3辊连轧机组-940℃ 30 min空冷正火处理。16炉批统计结果表明,通过EAF出钢加硅锰、硅铝铁合金,LF采用CaO-SiO2-Al2O3渣系，全程吹氩，VD处理20~25 min，连铸长水口和吹氩等工艺措施,钢管的实物质量和性能稳定，组织均匀，晶粒细小，各项性能达到或超过了标准和用户的技术要求：屈服强度ReH380~435 MPa，抗拉强度Rm522~605 MPa，伸长率A 24%~29%，-50℃冲击功132~237 J。  
        关键词：100t EAF-LF-VD-圆坯 CC 流程;φ406 mm x 15 mm S355NL 钢管;-50℃;V-Nb-Ti 微合金化;正火处理   
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        更新时间：2026-01-21
      • 赵斌, 崔怀周, 汪成义, 吴巍, 王欣
        2017, 38(2): 48-52.
        摘要：电力铁塔用18 mm厚160角钢Q420C（/%:≤0.20C,1.00~1.70Mn,≤0.55Si,≤0.035S,≤0.035P,0.020.20V,≥0.015Als）的冶金流程为80 t BOF-LF-CC-车制工艺。利用光学显微镜、SEM以及能谱分析仪对热轧角钢角部裂纹进行了分析,结果表明,裂纹周围存在脱碳层及铁素体膜,裂纹处发现S富集及在晶界析出的AlN破坏了钢基体的连续性;得出连铸振痕谷底的夹渣、成分偏析,热应力和弯曲矫直应力导致了角钢沿晶界开裂。通过降低[N]至0.0080%,控制Als 0.017%~0.022%,Mn/S≥80,钢水过热度≤25℃,保护渣牯度0.73 Pa·s,矫直温度≥950℃等工艺措施,使连铸坯的优质品率由原25.78%提高至85%,有效地降低了角钢角部裂纹的发生。  
        关键词：Q420C钢;180 mm x 180 mm连铸坯;角钢;偏析;AIN;角部裂纹   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • Ti-B微合金化对ML20Cr冷镦钢连铸坯热塑性的影响

        李永超, 段路昭, 李宝秀, 孔维涛
        2017, 38(2): 53-55.
        摘要：试验ML20Cr钢280 mm×325 mn连铸坯的生产流程为80t顶底复哄转炉-LF-CC工艺。借助Gleeble 1500热模拟试验机测试了试验钢连铸坯的650~1200℃热塑性曲线.并分析了添加0.029Ti-0.0023B对ML20Cr钢（/%:0.21~0.22C，0.22~0.23Si，0.74~0.76Mn，0.015~0.017P，0.002~0.003S，0.95~0.96Cr，0.034~0.036A1，0.0050~0.0051N）热塑性的影响。结果表明，在650~900℃范围,含0.029Ti-0.0023B的ML20Cr钢的塑性（750℃断面收缩率＞70%）优于不加Ti-B的ML20Cr钢（750℃断面收缩率＜50%）。其主要原因TiN优先析出,降低了细小AlN析出物在第三脆性区的影响，同时B元素在奥氏体晶界偏聚，抑制先共析铁素体薄膜的形成，从而有效改善了钢的热塑性。工业生产结果表明，加微量Ti-B后ML20Cr连铸坯开裂率由3.7%降低到0.3%。  
        关键词：ML20Cr冷镦钢;Ti-B微合金化;280 mmx325 mm连铸坯;热塑性   
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        更新时间：2026-01-21
      • 邱俊, 程晓茹, 兰昆, 雷冬, 王煜, 黄大军
        2017, 38(2): 56-59.
        摘要：10 mm NM450D低合金耐磨钢板（/%:0.22C，0.70Cr，1.50Mn，0.30Si，0.012Ti，0.030Nb）和10 mm Q235B碳钢板（/%:0.19C，0.25Mn，0.04Si）经表面处理和四角焊接成20 mm复合板，在180 mm二辊实验轧机上经1150℃，60%压下率和930℃，30%压下率两次轧制成5.6 mm复合板,再经800~1000℃淬火，250℃回火处理。结果表明，经900℃淬火+250℃回火的低合金耐磨钢-碳钢复合板的5.6 mm复合界面接触良好，Q235B钢组织为板条马氏体+铁素体和少部贝氏体和珠光体，NM450D钢组织为回火马氏体,其HV值为500，复合钢板抗剪强度为367 MPa，均达到标准要求。  
        关键词：NM450D耐磨钢-Q235B碳钢复合板;复合界面;控制轧制;热处理;组织;剪切强度   
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        更新时间：2026-01-21
      • 杨光维, 王新华
        2017, 38(2): 60-63.
        摘要：试验X52管线钢（/%:0.070~0.079C，0.22Si，1.29~1.32Mn，0.008~0.009P，0.002S，0.028A1，0.0016~0.0017T[O]，0.0053~0.0065N）的冶金流程为铁水预处理-220t BOF-LF-VD-230 mm板坯连铸。主要工艺为BOF出钢加铝粒，LF精炼渣主要组成为（/%）:54.41~58.54CaO，7.66~8.42SiO222.57~24.69Al2O34.15~4.58MgO，0.78~2.89FeO；VD后喂钙线处理。利用电子束和X-射线技术的ASPEX自动扫描电镜研究了该钢冶炼过程夹杂物的变化。结果表明，LF进站时钢中夹杂物为簇群状或颗粒状Al2O3LF终点Al2O3转变为球状CaO-MgO-Al2O3系夹杂物，钙处理后转变为球状CaO-Al2O3-CaS系。VD真空处理过程夹杂物数量从30~35个/mm2降至7~15个/mm2、T[O]和[N]大幅降低至12×10-6~13×10-6和41×10-6~48×10-6。软吹搅拌到中间包,钢中夹杂物数量剧增至33个/mm2。夹杂物平均尺寸在VD破空后达到最大,为2.6~3.6μm,中间包则减小到1.9~2.1μm。喂线及软吹搅拌过程钢中T[O]和[N]都有增加,说明发生了二次氧化。LF精炼、VD及钙处理后钢中S含量降至16×10-6。中间包覆盖剂中（SiO2）和（FeO+MnO）太高会导致中间包钢水回硫。  
        关键词：X52 管线钢;Al2O3;CaO-MgO-Al2O3;CaO-Al2O3-CaS;ASPEX;洁净度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高强度船板钢EH460的动态连续冷却转变曲线

        李胜利, 孙傲, 孙逸婷, 周成, 严玲
        2017, 38(2): 64-66.
        摘要：通过Gleeble-3800热模机将EH460钢80 mm热轧板（/%:0.07C，0.39Si，1.76Mn，0.34Ni，0.36Cu，0.02~0.05Nb，0.05~0.10V，≤0.02Ti，0.008A1）切取的φ5 mm×86 mm试样以10℃/s加热至1200℃ 5 min奥氏体化,然后以10℃/s冷却至830℃，并在830℃以变形速率1 s-1进行30%的热压缩变形试验，并以130℃/s冷却到室温。通过膨胀量-温度曲线,结合不同冷却速率下的组织，利用Qrigin软件得出EH460钢的动态连续冷却转变曲线。结果表明，当冷却速率小于3℃/s时，EH460钢的组织为铁素体+少量贝氏体；当冷却速率为5~10℃/s时，组织为贝氏体+少量铁素体；当冷却速率大于20℃/s时，组织以板条贝氏体为主，并含少量粒状贝氏体；当冷却速率从1℃/s增加至30℃/s时，该钢HV硬度值由246增加到274。  
        关键词：EH460船板钢;相变;冷却速率;CCT曲线   
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        更新时间：2026-01-21
      • 谢力, 林媛, 张文康, 侯鹏飞, 马光, 杨富尧
        2017, 38(2): 67-70.
        摘要：试验的取向硅钢冷轧板（/%:0.050C，3.20Si，0.15Mn，0.003S，0.023Als，0.0090N）的轧制流程为220 mm连铸板坯-热轧至1.8 mm板-l120℃ 2.4 min常化-冷轧至0.23 mm和0.18 mm板，再经850℃ 5 min脱碳和700℃ 2 min渗氮处理,处理后钢板C含量为0.002 0%，N含量为0.0180%、试验研究了600~1200℃，17℃/h退火升温过程中，气氛中N2比例（25%,50%,75%,90%）对0.23 mm和0.18 mm冷轧薄板低温加热取向硅钢磁性能的影响。结果表明，600~1200℃升温区间,采用50%N2和75%N2时，0.23 mm薄板低温加热取向硅钢具有较好的磁性能,其铁损为0.9 W/kg；采用75%N2时，0.18 mm薄板低温加热取向硅钢磁性能最佳，其铁损为0.8W/kg,采用25%N2时,0.18 mm薄板铁损为1.63 W/kg，磁性能最差。  
        关键词：低温加热取向硅钢;冷轧薄板;高温退火气氛;磁性能   
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        更新时间：2026-01-21
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