最新刊期
      2005年第26卷第6期

        综述

      • 钢帘线钢的生产与发展

        余蓉, 吴玮, 郭永铭, 张新宝
        2005, 26(6): 1-4.
        摘要：钢帘线钢是成分(%)为0.70~0.75C-0.15~0.30Si-0.40~0.60Mn的高碳钢,由于以Φ0.15~0.38mm的钢帘线作为增强材料的橡胶制品具有优良的强度和弹性,有助于提高汽车的安全性和降低燃料费用,故广泛应用于汽车轮胎及传输皮带等工业领域。钢帘线钢的质量要求高,通常采用的工艺流程为转炉或电弧炉-LF-VD或RH-钙处理-连铸。叙述了钢帘线钢的化学成分、气体含量和夹杂物控制,介绍了国内外钢帘线钢的生产概况、质量要求和发展趋势。  
        关键词：钢帘线钢;质量控制;生产工艺;发展   
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 大圆坯连铸结晶器内电磁场分布特性的实验研究

        郭上型, 王建军, 周俐, 李卫国, 施晓芳, 孙维, 汪开忠
        2005, 26(6): 5-7.
        摘要：在马钢工业生产条件下,用高斯计空载测量Φ380 mm圆坯连铸结晶器内在电流参数400~510A、2.0~2.5 Hz的范围内磁感应强度的分布特性。结果表明,结晶器中心垂直方向磁感应强度变化曲线呈波峰状,在离结晶器上口约530 mm的电磁搅拌器中心处有最大值;在结晶器水平截面上磁感应强度沿截面中心至边缘逐渐增大。钢液弯月面处的磁感应强度是结晶器中心最大值的10%左右。马钢在现有生产条件下采用400 A/2.5 Hz的电流参数,相应电磁搅拌强度明显偏低。  
        关键词：圆坯;连铸;结晶器;电磁搅拌;磁感应强度   
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        更新时间：2026-01-21

      • Ti-IF钢铁素体变形动态再结晶临界应变模型

        徐光, 徐楚韶, 赵嘉蓉, 刘显军, 熊俊伟
        2005, 26(6): 8-9.
        摘要：用Thermecmaster-Z热模拟试验机试验得出成分为0.006 7%C-0.045 0%Ti的Ti-IF(无间隙原子)钢在变形温度750~900℃和变形速率0.1~40 s-1时的应力-应变曲线,确定了Zener-Holloman参数Z与应变速率.ε和温度T(K)的关系式Z=.εexp(39 507/T),并建立了临界应变εc与原始晶粒尺寸d0和Z参数的临界应变方程εc=2.314 4×10-3×d-0.800×Z0.050。结果表明,在相同变形速率下,850℃变形时动态再结晶最易发生,当变形温度提高至900℃(两相区)时,即使在低变形速率(1 s-1),也不发生动态再结晶。当变形速率大于1 s-1时,Ti-IF钢热加工时不能出现动态再结晶。临界应变预测值与实测值比较,平均误差≤5%。  
        关键词：Ti-IF钢;铁素体变形;动态再结晶;临界应变模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钢包精炼炉(LF)钢液流动的数学物理模拟与优化

        朱立光, 王硕明, 段云祥, 梁玫, 张建设, 黄永建
        2005, 26(6): 10-13.
        摘要：应用相似原理和流体力学理论,利用电导率法和PHOENICS平台对钢包精炼炉(上、下口直径分别为2 310 mm和1 984 mm,内腔高2 620 mm,透气砖直径104 mm)钢液流动状态进行了水模拟和数学模拟,由实验和计算结果得出,离钢包底中心520 mm的2#底吹位置比离中心354 mm的1#位置获得的流场和均匀时间更合理,在≤300 L/min时,随吹气量增大,混匀时间减少,但>300 L/min时,继续增大吹气量,混匀时间不再变化。40 t BOF-LF-CC生产结果表明,采用优化工艺后,钢中全氧量降低2×10-6达到15.2×10-6钢中夹杂物也显著减少。  
        关键词：钢包炉;吹氩;流动;模拟;优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高铬不锈钢BaO基渣系脱磷的研究

        吴永来
        2005, 26(6): 14-15.
        摘要：在5 kg MgO坩埚中频感应炉中,用成分(%)为45~65BaO、35~55BaF2、3~7Cr2O3渣系对成分(%)为0.12~0.40C、10.06~18.89Cr、0.60~11.00Ni,精炼温度1 853~1 893 K的不锈钢水进行脱磷试验和研究。实验结果表明,该试验渣系能在精炼期将高铬不锈钢水中的磷从0.029%降至0.013%,平均脱磷率超过20%;当(BaO)/(BaF2)为60/40、初始硅含量≤0.08%、精炼温度≤1 600℃(1 873 K)、初始[Cr]≤15%时,可取得较好的高铬不锈钢水脱磷效果。  
        关键词：高铬不锈钢;BaO-BaF?-Cr?O? 渣系;精 炼;脱 磷   
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        更新时间：2026-01-21

      • T122耐热钢平衡相转变的热力学计算和分析

        曹金荣, 刘正东, 程世长, 杨钢, 谢建新
        2005, 26(6): 16-17.
        摘要：采用Thermo-Calc热力学计算软件,对820~1 200℃时T122高铬耐热钢(%:0.11~0.12C,11.37~11.97Cr,1.90~1.93W,0.38Mo,0.86~0.90Cu,0.05Nb,0.19~0.20V,0.58~0.67N,0.002 3~0.002 8B)在820~1 200℃的热力学平衡相及合金元素Cr、Al、Ti对δ铁素体和主要析出相的影响进行了研究。结果表明,T122耐热钢残留有较多的δ铁素体,其主要析出相为M23C6、Laves和MX。在950~1 050℃时δ铁素体最少,其含量为15.7%18.9%。M23C6析出开始温度为940℃,Laves相为750℃,MX则较稳定为>1 250℃。Cr对δ铁素体含量影响很大,但对析出相影响较小。降低Al、Ti有助于降低δ铁素体含量,增加MX含量。  
        关键词：T122高铬耐热钢;Theimo-Calc软件;δ铁素体;析出相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 氮对Mn18Cr18N护环钢高温力学性能的影响

        陈慧琴, 刘建生, 郭会光
        2005, 26(6): 20-22.
        摘要：护环是汽轮发电机的重要部件。用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1)0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2)0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3)0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在8001 200℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护环钢的高温塑性-断面收缩率。结果表明,随钢中氮含量的增加,动态再结晶需要的临界变形量越大,相应的变形抗力逐渐增大;含N钢在1 050℃塑性最大,高温塑性随钢中氮含量的增加而减小,因此改善变形方式以提高工艺塑性是防止热裂,提高护环质量的有效途径。  
        关键词：氮;Mn18Cr18N护环钢;高温力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 李志, 高谦, 高登攀, 江志华, 姜洪胜, 许广鹏
        2005, 26(6): 23-25.
        摘要：高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN在退火状态下有优良的切削性能。研究了经过一级退火温度710~800℃和二级退火温度570~620℃处理后2Cr16Ni3Mo2CuN钢的布氏硬度(HB)值,以及1 050~1 085℃45 min油冷,-70℃2 h,150,170℃回火后的力学性能。试验结果表明,710~740℃5 h空冷+620℃5 h空冷处理后,2Cr16Ni3Mo2CuN钢HB值在321以下;1 050~1 085℃淬火,150~200℃回火处理后,该钢强度极限σb≥1 520 MPa,δ5≥12%,冲击功AKU≥40 J。2Cr16Ni3Mo2CuN钢具有明显的二次硬化特征,二次硬化峰温度范围为480~520℃。  
        关键词：易切削;高强度;沉淀硬化不锈钢;热处理;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 控轧和时效对570 MPa超低碳贝氏体钢组织和性能的影响

        张爱文
        2005, 26(6): 26-28.
        摘要：成分(%)为0.02C-1.55Mn-0.62Ni-0.53Cu-0.003 5 B-0.055V-0.019Ti-0.028Nb的超低碳贝氏体钢ULCB570,由试验室50 kg真空感应炉冶炼,锻80 mm厚板坯,经开轧温度1 150℃,终轧温度900℃空冷轧成25mm厚板材,并用Thermecmaster-Z热模拟试验机测试了该钢的形变奥氏体连续冷却转变曲线。结果表明,该钢形变后在0.130℃/s冷却下的组织为贝氏体-铁素体+第2相或析出物,轧态抗张强度σb为595 MPa,冲击韧性AKV为180 J,轧态+600℃时效时的σb增加至610 MPa,AKV增加至202 J,达到570 MPa级钢板的性能要求。  
        关键词：超低碳, 贝氏体钢;控轧, 连续冷却转变, 组织;机械性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • CSP连轧过程金属变形的热力耦合模拟分析

        李传瑞, 王宝峰, 麻永林
        2005, 26(6): 29-31.
        摘要：借助Marc商用软件,采用弹塑性大变形热力耦合有限元法(FEM),对包钢生产的1 500 mm×68mm薄板坯CSP(紧凑式带材生产)轧制第一道次的热轧过程进行了模拟。分析了变形区内轧材等效应力场、应变场及应变速率的分布和变化规律。结果表明在轧件变形区内,等效应力沿轧制方向逐渐增大,在中性面附近达到最大值(95.20 MPa),后又逐渐减少;等效应变亦沿轧制方向逐渐增大,在轧件出口处达到最大值(0.70);在轧件入口端表面附近等效应变速率有最大值,为20.74 s-1。模拟计算的轧制力为22 203 kN,现场测得的轧制力为22 239 kN,预测误差为0.16%。  
        关键词：CSP;薄板坯热轧;热力耦合;有限元法;模拟分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 薄板坯连铸连轧C-Si-Mn TRIP钢组织和力学性能的研究

        张迎晖, 康永林, 于浩, 刘晓, 方圆
        2005, 26(6): 32-34.
        摘要：用Gleeble-1500热/力模拟机研究了成分(%)为:0.20C-1.08Si-1.43Mn TRIP(相变诱导塑性)钢连续冷却时的组织,并测得动态CCT(连续冷却转变)曲线,得出冷却速度达10℃/s时出现粒状贝氏体,冷却速度15℃/s时得到板条贝氏体。在实验室模拟C-Si-Mn TRIP钢薄板坯连铸连轧工艺试验:用10 kg真空感应炉冶炼,成分(%)为:0.20C-1.54Si-1.55Mn的TRIP钢,钢锭尺寸为(mm):60×100×130,经7道次轧制成厚度6.40 mm板,终轧温度810℃,轧后空冷至700℃,再水冷至400℃模拟卷取。试验结果表明,该钢组织含有5.13%残余奥氏体,37.20%贝氏体,机械性能σb715 MPa,σs520 MPa,屈强比0.73,δ20%。  
        关键词：C-Si-Mn TRIP钢;动态 CCT 曲线, 组织, 力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 含Nb微合金钢Q345E热变形行为研究

        王生朝, 张永青
        2005, 26(6): 35-37.
        摘要：通过Thermecmaster-Z热模拟机研究了(%)0.084C-1.05Mn-0.026Nb-0.003Ti-0.007Mo-0.003V微合金钢Q345E,在变形温度1 000~1 100℃,变形速率1~10 s-1时,单道次变形时变形温度和变形速度对临界应变和动态再结晶的影响,以及在变形温度950~1 050℃,变形速率10 s-1双道次变形时变形温度和停留时间对静态再结晶的影响。试验结果表明,单道次变形时高的变形温度促进钢的再结晶,但高的变形速度加速钢的硬化;双道次变形时,停留时间延长和变形温度升高均增加静态再结晶百分率。  
        关键词：含 Nb微合金化钢;热变形模拟;真应力-应变曲线   
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        更新时间：2026-01-21

      • 模拟控轧控冷过程含Nb超低碳钢的组织演变

        郭爱民, 贺信莱, 陈颜堂, 付俊岩, 侯豁然
        2005, 26(6): 38-40.
        摘要：用Thermecmastor-Z型热模拟机模拟试验了成分(%)为:0.03C-1.05Mn-0.6Cr-0.08Nb的Nb超低碳钢加热1 200℃后冷至850℃压缩变形50%,并在850℃下保温20~1 000 s后快冷至450℃,再空冷的过程中的组织演变。试验结果表明,随50%变形后保温时间的延长,钢中针状铁素体及贝氏体数量减少,多边铁素体数量增加,马氏体-奥氏体(M-A)岛尺寸增大,组织中位错密度降低;当50%变形后,保温时间>50 s时,显微硬度(Hv10)值快速下降,保温时间≥500 s时,Hv10值下降较慢。  
        关键词：超低碳, Nb微合金化, 控轧控冷, 热模拟;组织演变   
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        更新时间：2026-01-21

        新材料新技术

      • 新型Cr-Mo-V精铸热作模具钢的研制

        王树奇, 陈康敏, 崔向红, 洪扁
        2005, 26(6): 41-43.
        摘要：在研究热作模具钢主要成分合金化原理的基础上,用250 kg中频感应炉熔炼研究新型精铸热作模具钢,并采用MG2000高温摩擦磨损试验机对试验钢进行400℃磨损试验。研究结果表明,根据V/C 3.0,C余0.1%~0.2%,Cr/(Cr+Mo)0.68~0.85,Cr/C余>16.6,Mo/C余>16原则,设计的新型精铸热作模具钢(%:0.32C,3.54Cr,2.41Mo,1.02V)具有高的高温耐磨性,其400℃高温磨损率为H13钢(%:0.45C,5.3Cr,1.4Mo,0.83V)的30%,3Cr2W8V钢(%:0.37C,2.48Cr,7.82W,0.41V)的20%~25%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 超塑性奥氏体-铁素体双相不锈钢00Cr25Ni7Mo3N的研制

        张兰, 王立新, 任学平
        2005, 26(6): 44-46.
        摘要：通过电弧炉-电渣重熔工艺开发研制了成分为(%):0.021C,24.16Cr,7.21Ni,2.87Mo,0.17N,0.48Cu超塑性双相不锈钢00Cr25Ni7Mo3N。试验结果表明,00Cr25Ni7Mo3N超塑性双相不锈钢的耐孔蚀性和耐缝隙腐蚀性远高于传统的304L和316L奥氏体不锈钢。在变形温度960℃、应变速率2×10-3/s时,00Cr25Ni7Mo3N超塑性双相不锈钢的最高延伸率为960%,该钢超塑性变形的均匀性优于TC4钛合金,可显著减轻构件的重量。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 100t转炉-LF(VD)工艺冶炼轴承钢的氧含量控制

        刘跃, 吴伟, 刘浏, 赵继宇, 吴建鹏, 李小明, 王建国
        2005, 26(6): 47-49.
        摘要：通过铁水预脱硫-100 t顶底复吹转炉-吹Ar-LF(VD)-方坯连铸工艺生产轴承钢的实践,得出冶炼终点钢水碳含量为0.2%~0.6%时,钢水氧含量在50×10-6到150×10-6之间;经出钢时脱氧、吹氩、LF(VD)精炼后,中间包钢水中的全氧含量为(14~16)×10-6铸坯中的全氧量<12×10-6。分析表明,加强熔池搅拌,使钢渣充分反应,控制转炉下渣量<5 kg/t钢,加强吹氩搅拌,控制LF顶渣碱度在2.0~2.5之间,(FeO)+(MnO)小于0.5%,可使轴承钢中全氧量进一步降低。  
        关键词：100t顶底复吹转炉;轴承钢;氧含量;控制   
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        更新时间：2026-01-21

      • 安钢100 t交流竖式电弧炉控制冶炼周期的工艺实践

        张殿军, 梁世勇, 宋万平, 杜勇
        2005, 26(6): 50-51.
        摘要：安阳钢铁公司100 t交流竖式电弧炉于1999年11月投产,其变压器容量为60~72 MVA。冶炼时兑33%左右的铁水,竖炉预热废钢的温度达400~600℃,并采用氧油烧嘴和水冷碳氧枪操作和圆心炉底出钢(出钢量110 t)等操作技术使电弧炉电耗降至220 kWh/t,电弧炉作业率达92%,冶炼周期平均为41 min,年产钢量超过100万t,显著降低了生产成本。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 150 mm×150 mm方坯连铸二次冷却工艺的优化

        刘欣
        2005, 26(6): 52-53.
        摘要：石横特钢厂由R9 m 4机4流连铸机连铸150 mm×150 mm碳素和合金结构钢、高碳钢和焊条钢。通过优化二冷段工艺,将0.5~0.8 MPa水压、0.80~1.30 L/kg比水量和3段手动水冷工艺分别改成0.20~0.30 MPa水压、0.25~0.75 L/kg比水量和4段自动(水+气)水冷工艺后,杜绝了中间裂纹和鼓肚缺陷,并使脱方、缩孔、疏松缺陷降低了50%~80%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 60Mn钢的热塑性试验在优化Φ450 mm圆坯连铸工艺中的应用

        吴宗双, 龚志翔, 陈刚
        2005, 26(6): 54-56.
        摘要：用Gleeble-2000动态热/力模拟机,通过凝固法测定成分(%)为0.61C-0.74Mn-0.18Cr 60Mn钢的高温塑性(断面收缩率),得出60Mn钢存在>1 300℃和925~750℃两个高温脆性区。在925~750℃温度中,钢中AlN和NbN等氮化物在γ晶界析出,先共析α-相在γ+α区呈网膜状。通过优化工艺,钢中Als量由原来的≤0.015%降到≤0.010%,采用强化VD脱气和保护浇铸使[N]由60×10-6降至40×10-6过热度由≤50℃降至≤35℃,比水量由0.40 L/kg降至0.30 L/kg,降低拉矫力并保持矫直前铸坯表面温度≥900℃,从而降低了铸坯疏松级别,等轴晶比由优化前的45.7%增至51.3%,内裂发生率由5.2%降至1.7%,铸坯质量显著提高。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 杭钢80t DC EAF-LF-CC工艺20Mn2链用钢盘条的试制

        鲁欣武, 潘志军
        2005, 26(6): 57-58.
        摘要：杭钢采用80 t超高功率直流偏心底电弧炉-钢包炉(LF)-150 mm×150 mm连铸-高速线材轧机试制了20Mn2(%:0.19~0.24C,1.50~1.70Mn)链用钢Φ8 mm和Φ12 mm盘条。LF冶炼时将钢中酸溶铝控制在0.020%0.025%,喂硅钙线并全程吹氩,连铸时采用长水口,钢水过热度为2535℃,使钢水纯净度较高,全氧含量为(22~31)×10-6夹杂物≤2.0级。通过控制开轧温度950~980℃、终轧温度820~860℃和轧后延迟性冷却工艺,钢的晶粒度为8~10级,屈服强度为620~650 MPa,抗拉强度835~875 MPa,延伸率15%18%,热轧材硬度(HB)175~195,满足标准和使用的要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 92 t EAF-LF冶炼20G钢液的氮含量控制

        王海兵
        2005, 26(6): 59-60.
        摘要：攀成钢公司采用92 t EBT(偏心底)UHP EAF-LF(钢包炉)工艺冶炼成分(%)为0.17~0.23C-≤0.15Mo的高压锅炉钢20G。操作实践表明,在EAF(电弧炉)炉料中配加35%的生铁,并通过添加3~10 mm的碳粒和强化供氧,形成500~750 mm的泡沫渣,以利去除钢液中的部分氮,使EAF出钢时钢中氮含量平均达到45×10-6。LF精炼时采用大渣量埋弧操作,氩气弱搅拌和缩短加热时间,以便控制精炼时钢液增氮量不超过10×10-6并使LF精炼后钢中氮含量达(60~66)×10-6有效地防止钢材产生时效脆性。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t转炉-LF+RH-TB生产LZ50车轴钢坯的化学成分和质量控制

        许家彦, 王荣武
        2005, 26(6): 61-62.
        摘要：本钢采用优质铁水预处理-120 t转炉冶炼、硅铝钡锶钙复合脱氧-钢包精炼喷Si-Ca粉+RH-TB真空脱气-5 t铸锭-轧制工艺生产230 mm×230 mm×1 350 mm LZ50轴坯钢。生产结果表明,由于控制C0.47%~0.50%,Si 0.20%~0.35%,Mn 0.71%~0.85%,且钢中P、S≤0.02%,平均[H]=1.77×10-6平均[O]=12.22×10-6使轴坯钢具有良好的低倍组织和稳定的机械性能,产品质量达到TB/T2945-1999标准要求。  
        关键词：顶底复吹转炉, LF+RH-TB 精炼, 轴坯钢LZ50,&&nbsp;冶金质量   
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        更新时间：2026-01-21
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