最新刊期
      2006年第27卷第1期

        综述

      • 发展我国高速钢的战略分析

        李正邦
        2006, 27(1): 1-6.
        摘要：合理利用我国丰富的钨、钼、钒矿物资源，综合应用熔融还原、电渣重熔、微合金化等高新技术生 产优质高速钢，以达到经济使用这些资源、提高冶金质量、降低能耗、缩短生产流程和改善环境的目的。同时， 建立生产基地，按国际标准将高速钢深加工成刀具、模具、冷轧轧辊等产品，以满足国内制造业不断增长的需求，在国际市场上变资源出口为制成品出口。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 钒对T122铁素体耐热钢组织和性能的影响

        刘正东, 程世长, 包汉生, 傅万堂, 杨钢, 王立民
        2006, 27(1): 7-10.
        摘要：研究了(%):0.11C- 11.89～12. 19Cr- 1.86～1.90W-0.37～0.38Mo-0.9Cu铁素体耐热钢T122 中 0.14%～0.31%V-0.05%Nb复合强化添加剂中V 含量对钢的组织和性能的影响。结果发现，随V 含量增加， 钢中δ铁素体量增加，室温拉伸强度、650℃拉伸强度和650℃持久强度逐渐降低；当V 含量为0.19%时T122 钢的室温拉伸强度、650℃拉伸强度和持久性能较高。 V 含量变化影响钢中M₂C、MX 和Laves相的析出， 0.19%V-0.05%Nb析出强化效果最好  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 电磁制动对CSP结晶器内坯壳冲击和弯月面温度的影响

        徐愧儒, 刘光穆, 孟征兵, 尹延波
        2006, 27(1): 11-14.
        摘要：通过电磁制动数值模拟,提出了钢水对(900 ~ 1 600)mm x (50 - 70)mm结晶器内壁或铸坯初凝 壳冲击和冲刷作用的半定量分析方法。数值模拟结果表明,电磁制动使钢水注流对结晶器窄边的冲击位置上 升40%,上升流的冲刷强度下降了 86%,下降流的冲刷强度下降了 10%,这有利于避免发生铸坯初凝壳被钢 水热流重熔等现象，从而减少铸坯横裂等凝固缺陷;现场对比试验结果表明，使用电磁制动使CSP(紧凑式热 带生产)结晶器内弯月面钢液温度上升5.8 V，有利于结晶器内钢水表面的化渣  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 退火温度对冷轧无取向硅钢组织结构和磁性能的影响

        张文康, 毛卫民, 白志浩
        2006, 27(1): 15-17.
        摘要：研究了成分为0.003%C- 1.6%Si的0.5mm无取向冷轧板850～1000℃退火后的晶粒、织构、铁 损和磁感应强度。试验结果表明，随退火温度增高，晶粒的平均尺寸由850 ℃23μm 增加至1000℃115 pm, 铁损由850℃4.36 W/kg降低至1000℃3.35W/kg,磁感应强度在920℃退火达到最大值1.732 T。随退火温 度继续升高，磁感应强度逐渐降低至1000℃1.717 T  
        关键词：无取向硅钢 退火温度 磁性能&nbsp;晶 粒 织 构   
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        更新时间：2026-01-21

      • RH-MFB二次精炼过程钢水温度控制的模拟

        韩传基, 艾立群, 朱立新, 蔡开科, 王新华
        2006, 27(1): 18-20.
        摘要：RH-MFB二次精炼过程钢包钢水传热行为和钢水温度的变化规律，建立钢水温度预报模型,编制了计算机软件对实际过程进行模拟。通过对9炉300 t钢水RH-MFB精炼时钢水温度的预测结果表 明，钢水温度的计算值和实测值的误差小于±10℃。按目标温度要求,进行补偿措施，有效地控制钢水温度  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • CSP结晶器保护渣固态渣膜结构和矿相的分析

        董方, 王艺慈, 王宝峰
        2006, 27(1): 21-23.
        摘要：通过光学显微镜、扫描电镜及X射线衍射分析，研究了1537 mm×67 mm CSP连铸结晶器保护(%:34.6CaO,28.6SiO₂,8.8C,8.5F,8.6Na₂O)固态渣膜的结构、矿相组成和析晶率，分析结果表明，绝大多数固 态渣膜厚0.6~1.3mm, 呈三层结构：结晶层-玻璃层-结晶层，靠结晶器壁侧为0.10～0.14mm 厚的结晶层；CSP 固态渣膜的析晶率为40%～80%,结晶矿相主要为枪晶石(3CaO ·2SiO₂ ·CaF₂)和矿物Na₂O ·Al₂O₃ ·SiQ₂。通过 调整固态渣膜的厚度及枪晶石等矿物的析晶率，可达到控制渣膜传热，提高连铸坯表面质量的目的  
        关键词：CSP结晶器保护渣,&nbsp;固态渣膜, 析晶率, 结晶矿相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 预变形对超低碳贝氏体钢中ε-Cu析出行为的影响

        张胤彦, 唐金权, 郭爱民, 袁泽喜
        2006, 27(1): 24-27.
        摘要：研究了10%预变形对0.98%～2.90%Cu超低碳贝氏体钢(%:0.042～0.045C,1.43～1.48Mn, 0.30~0.33Si,0.70～0.73Ni,0.29～0.30Mo,0.025～0.029Nb,0.011～0.019Ti,0.0013～0.0023B)在450℃和 550 ℃处理1~10⁴ min的时效动力学行为的影响。试验结果表明，该钢在时效过程时，e-Cu析出动力学曲线出 现硬度峰值，当经过预变形处理后，e-Cu析出峰值出现的时间显著降低，峰值高度明显增加。在450 ℃时效 时，预变形的这一作用更为明显  
        关键词：超低碳贝氏体钢, 时效,e-Cu沉淀&amp;预变形   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧中间辊用半高速钢16Cr5D 的组织和性能

        李朝华, 王志新, 刘英武
        2006, 27(1): 28-29.
        摘要：试验研究了20kg中频感应炉冶炼的半高速钢16Cr5D(%:0.50～0.56C,0.36~0.39Mn,0.95~ 1.03Si,5.34～5.68Cr,0.31~0.41Ni,1.00～1.04Mo,0.29～0.30V)的铸态组织以及880～1060℃淬火、200～750 ℃回火后的锻态组织和机械性能。试验结果表明，该钢最佳淬火温度为970～1000℃,在500 ℃回火有明显 的二次硬化，淬回火后具有良好的综合机械性能，是优良的冷轧中间辊材质  
        关键词：冷轧中间辊,半高速钢16Cr5D,&nbsp;组织, 机械性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 气幕挡墙中间包钢水流动的数值模拟

        张美杰, 汪厚植, 黄奥, 顾华志, 刘定群
        2006, 27(1): 30-32.
        摘要：根据二流连铸1500mm×250mm板坯时中间包的操作工艺参数，采用欧拉两流体模型，多孔介 质模型和拉格朗日随机轨道模型，模拟计算了采用湍流控制器和气幕挡墙技术的中间包内钢液流动特性和 夹杂物的运动轨迹，并用Monte-Carlo法统计了夹杂物的总去除率。模拟结果表明，采用中间包气幕挡墙技术 可以有效改善钢液的流动特性，延长钢液停留时间，减小死区体积；当吹气量为0.90m³/h时，夹杂物去除率比 不吹气工艺增加15.6%  
        关键词：中间包, 气幕挡墙,&nbsp;精 炼, 数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铝镇静钢连铸保护渣对Al2O3夹杂物的吸收能力

        刘承军, 孙丽枫, 王德永, 姜茂发
        2006, 27(1): 33-35.
        摘要：釆用Al2Q3溶解速率测定仪测定了 CaO-SiO2-Na2O-CaF2-Al2O3-MgO连铸保护渣系的抱@溶解 速率。通过建立Al2O3溶解速率和渣成分关系的回归正交设计模型，精确预测铝镇静钢连铸保护渣的夹杂物 吸收能力，并通过建立的非线性规划模型对该保护渣进行优化设计。结果表明，在CaO/SiQ = 1.15,Na2CO30.0%,CaF220.0%,2.0%, MgO 8.0%时，连铸保护渣的溶解速率的最大值为1.73 x 10-3kg·m-2·s-1  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 280 mm x 380 mm铸坯结晶器内钢水凝固与传热仿真研究

        任子平, 姜茂发
        2006, 27(1): 36-38.
        摘要：通过CFX4.4商用软件对280 mm x 380 mm连铸坯结晶器内70L钢水流动传热、凝固过程进行了 数值模拟，评估浸入式水口结构对结晶器综合冶金效果的影响。结果表明，随两侧孔浸入式水口插入深度和 倾角的增加，坯壳厚度由宽面中心到角部逐渐减薄，但厚度比较均匀,高温区面积随之增大，位置下移;拉坯速 度增加，宽面到窄面的坯壳厚度均有明显减薄  
          
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        更新时间：2026-01-21

        新材料新技术

      • 激光处理对9Cr2钢组织的影响

        李文学, 张风云, 陈宏杰, 赵能怀, 刘凯
        2006, 27(1): 39-41.
        摘要：用 3kW连续CO₂ 横流激光器对成分(%)为0.80~0.95C,0.40Si,0.40Mn,1.30~1.70Cr的9Cr2 钢进行激光表面热处理，分析了在激光功率1.8～2.4 kW、激光束扫描速度500～1000mm/min的激光处理后 该钢的表面组织和硬化层深度。试验结果表明，当激光束功率较大、扫描速度较小时处理后组织区域为熔化 区、相变区、热影响区和基体，硬化层厚度0.4~0.8mm; 当激光束功率较小、扫描速度较大时处理后组织区域 为相变区、热影响区和基体，硬化层深度0.2~0.6 mm  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 电弧炉钨钼钒氧化物矿直接合金化冶炼高速钢工业试验

        周勇, 李正邦
        2006, 27(1): 42-44.
        摘要：通过改变装入制度、采用低碱度渣工艺和控制渣量等措施，实现了在重庆特钢20 t 工业电弧炉 内完全用白钨矿、氧化钼、V₂O₅ 直接合金化冶炼M2(%:0.80~0.90C,3.8～4.4Cr,5.50～6.75W,4.5～5.5Mo,1.75~2.20V)高速钢，合金化率达到[W]+[Mo]+[V]=13% 合金元素收得率(%):W 95.25,Mo 98.01,V 90.72,冶炼周期283 min,电耗585 kWh/t,成品钢材质量满足标准要求  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Nb-V微合金化H型钢BS55C表面裂纹成因分析

        刘建华, 包燕平, 松林, 李建中, 汤寅波
        2006, 27(1): 45-47.
        摘要：分析了成分为(%):0.14~0.17C,0.45~0.55Si,1.25~1.45Mn,0.08~0. 10V,0.03～0.05Nb H 型 钢BS55C表面裂纹形成原因。结果表明，该钢凝固时纵裂的敏感性较大，700~950℃范围内的塑性较低，使H 型钢表面易产生裂纹。由168炉Nb-V微合金化H 型钢BS55C生产数据分析得出，采用LF精炼，控制钢中S≤ 0.015%、P≤0.020%,优化浇铸水口，采用弱二次水冷工艺，避免在700~900℃范围矫直，可有效减少Nb-V微 合金化H 型钢的表面裂纹  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 优化55 t LD-60t LF-CC 工艺提高钢的洁净度

        曹立国, 魏雪晴, 丁秀中, 赵宏
        2006, 27(1): 48-50.
        摘要：控制LD(氧气顶吹转炉)吹炼终点C-低碳钢0.08%～0.10%C、中碳钢0.10%～0.15%C、高碳钢 ≥0.20%C;通过LD 出钢时强化预脱氧，控制出渣钢下渣率达98%,控制LF精炼Als为0.020%～0.035%,保证精炼渣中(FeO)≤0.5%,喂CaSi线，50~80 L/min软吹氩时间≥7min以及全程保护浇注；中间包采用高效保温吸渣剂及稳定连铸操作等工艺措施，使石钢55t转炉-60tLF 冶炼流程在不进行真空处理的工艺条件下，连铸坯中氧含量控制在20×10-6以下  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 70 t EAF-LF-CC流程生产GCr15轴承钢的工艺实践

        王忠英, 张银生, 王前, 于滨海, 仝太钦
        2006, 27(1): 51-52.
        摘要：淮钢有限公司采用70t高阻抗电弧炉-80t钢包精炼炉-5流150mm×150mm 方坯连铸-连轧工 艺生产Φ12~60mm GCr15轴承钢。36炉轴承钢生产结果统计表明，为降低钢中残余元素和氢含量，通过炉料 中配入40%～50%铁水，精炼时全程氩气搅拌、钡合金脱氧、保护浇注等工艺措施，可使CCr15轴承钢连铸坯 中平均氧含量≤10×10-⁶,钢材疏松0.5～1.5级，偏析0.5~1.0级，夹杂物0.5～2.0级，各项指标均符合GB/T 182542002标准要求  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高强度耐候钢SPA-H的试制

        李湘凡, 孙华, 郜书忠
        2006, 27(1): 53-54.
        摘要：南钢采用100t电弧炉-钢包炉-连铸-轧制工艺路线试制了成分(%)为：C≤0.12,Mn0.20~0.50,Si0.25~0.75,P0.07~0.15,S≤0.04,Cu0.25~0.60,Cr0.30~1.25,Ni≤0.65 低合金高强度耐候钢 SPA-H 钢带。检验和使用结果表明，该钢组织为铁素体+珠光体，有较高洁净度，钢的屈服强度345～435 MPa, 抗 拉 强 度480~570 MPa, 延伸率23%～43%,并具有良好的焊接性能  
        关键词：高强度 耐候钢SPA-H&nbsp;试制   
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        更新时间：2026-01-21

      • 60 t中间包内钢水温度预测模型

        田建国
        2006, 27(1): 55-56.
        摘要：根据800炉(300t钢包)样本的多元回归分析，建立了60t中间包内钢水温度-T中间包/℃的预测模型：T中间包=-66.7499+1.03196 T-0.76824x₁-0.00750x₂+0.23253t-0.60624 t²-9.39124×10-6t³。 式中：T-钢包到达回转台时钢水温度/℃;x₁-钢包浇铸前搁置时间/min;x2-中间包烘烤时间/min;t-钢包钢水浇铸时间/min。对中间包内预测温度统计分析结果表明，中间包钢水预测温度与实测温度之间的误差小于±5℃  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 90tLF(VD)精炼工艺对 GCr15 轴承钢氧含量的影响

        庞洪亮, 边延君
        2006, 27(1): 57-58.
        摘要：北满特钢用90tEBT 电弧炉-LF(VD)-240mm×240mm方坯连铸生产CCr15轴承钢。GCr15轴承 钢钢包精炼时采用碱度为4.46的高碱度渣系，用含32.8%Al的脱氧剂，并进行25 min VD真空处理，保持 [Als]≤0.030%,统计结果表明GCr15轴承钢的氧含量≤8×10-⁶  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Φ210～310mm圆坯连铸机的技术改造

        孙彦辉, 沈涛, 姜桂连, 温德松, 李士琦
        2006, 27(1): 59-60.
        摘要：通过优化中间包参数，采用带顶缘的冲击碗与单坝组合的控流装置；全板簧谐振式结晶器振动 机构；增加一套外置式结晶器电磁搅拌装置，改善二冷工艺等措施，提高了钢水的洁净度、圆铸坯表面质量和 铸坯中等轴晶比例，改善了铸坯组织。技术改造后，天津钢管公司连铸φ210~310mm 圆坯的年产量由60万t 提高到90万t,铸坯的综合合格率为99.66%  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 60 t超高功率电弧炉用镁碳出钢口砖的研制与应用

        薄永明
        2006, 27(1): 61-62.
        摘要：采用一级电熔镁砂85%、石墨15%的镁碳材料，加入3%Al/Mg(60/40)抗氧化剂，以固体、液体酚醛树脂为复合结合剂，按合理颗粒级配比所研制的镁碳出钢口砖用于抚钢2座60t超高功率电弧炉出钢口， 使出钢口使用寿命由约110炉次提高到约150炉次，满足了使用要求  
          
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        更新时间：2026-01-21
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