最新刊期
      2007年第28卷第6期

        试验研究

      • 20CrMnTiH齿轮钢连铸坯表层纵裂的热模拟研究

        刘石虹, 武守防, 李宏, 王恭亮, 梁玫, 王新华
        2007, 28(6): 1-3.
        摘要：通过Gleeble-1500热模拟机研究了20CrMnTiH齿轮钢(mm):150×150、180×220、220×300连铸坯600～1300℃的强度和塑性。试验结果表明,3种铸坯在650～950℃真实断裂强度Sk很低,在950～1200℃随温度升高Sk增加,超过1200℃时Sk降低;该钢的第2脆性区为950～700℃,增加连铸坯出结晶器坯壳厚度,降低950～700℃区间停留时间,有利于防止裂纹源扩展成纵裂纹。  
        关键词：20CrMnTiH齿轮钢;铸坯;纵裂纹;力学性能;热模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钒对Si-Mn系弹簧钢松弛抗力的影响

        柯晓涛, 卢向阳
        2007, 28(6): 4-6.
        摘要：采用包辛格试验方法和透射电镜研究了0.01%～0.22%V对870～900℃正火,900～920℃淬火,400～460℃回火Si-Mn弹簧钢(%:0.34～0.53C、1.06～1.24Si、1.17～1.36Mn)的松弛抗力、力学性能和析出相的影响。结果表明,在870～920℃随奥氏体化温度增加,钢的强度增加;添加钒能增加钢的滞后环面积和钢的松弛抗力;钢中较合适的钒含量为0.05%～0.10%,含钒钢中有明显第二相粒子析出,0.06%V钢中析出第二相粒子细小。  
        关键词：钒;Si-Mn弹簧钢;力学性能;松弛抗力   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高温不锈轴承钢Cr14Mo4的热处理、组织和性能

        魏果能, 许达, 俞峰
        2007, 28(6): 7-9.
        摘要：试验研究了电渣重熔Cr14Mo4钢(%:1.03C、14.36Cr、3.98Mo)Φ22mm热轧材750～950℃退火、950～1200℃淬火、450～550℃回火后钢的组织和性能。结果表明,(890±20)℃退火后钢的HB硬度值207～255;1100～1120℃淬火500～525℃四次回火后钢的组织由细针状回火马氏体、残余奥氏体和碳化物组成,HRC硬度值61,断裂韧性KIC为31.5～32.1 MPa·m1/2Cr14Mo4钢200℃高温接触疲劳寿命L10为1.1×105并且Cr14Mo4钢具有较好的耐磨性能。  
        关键词：不锈轴承钢Cr14Mo4;热处理;组织;机械性能;高温接触疲劳寿命   
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        更新时间：2026-01-21

      • Consteel电弧炉送料水冷拖板流速和温度场的有限元分析

        胡汉辉, 谭青, 张丽娜
        2007, 28(6): 10-12.
        摘要：在动态有限元理论的基础上,建立Consteel电弧炉炼钢中的水冷拖板内腔冷却水流动的有限元模型,对水冷拖板中冷却水进行了流速分析和热分析。研究结果表明:在每一块隔板与壁相接之处开一小孔,可以明显改善水流死角;将圆管的直角过渡改成圆角过渡,可以消除水流死角;改善冷却水水质,无水垢时圆管壁最里面到最外面的温度由61.91～83.48℃下降到61.18～67.12℃。  
        关键词：Consteel电孤炉;水冷拖板;流速场;温度场;有限元分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • Ti-V-Nb微合金管线钢焊缝及热影响区中第二相粒子

        耿相军, 陈茂爱
        2007, 28(6): 13-15.
        摘要：利用萃取复型技术研究了Ti-V-Nb微合金钢(%:0.08C、1.29Mn、0.02Ti、0.04V、0.04Nb)模拟粗晶热影响区及焊缝(H08C焊丝%:0.06C、1.44Mn、0.24Mo、0.04Ti、0.01V)第二相粒子。结果表明,母材大部分第二相粒子≤30nm,平均尺寸19.70nm;焊接粗晶区仍残留较多的碳氮化合物粒子,粒子平均尺寸增大至42.78nm,粒子由母材中不规则形状变为方形,粒子Ti含量显著提高。焊缝中绝大部分碳氮化合物粒子发生溶解,熔池中生成的TiO与熔池中其他脱氧和脱硫产物结合成尺寸较大的夹杂物,在焊缝中未发现含Nb、V的夹杂物和第二相粒子。  
        关键词：Ti-V-Nb微合金钢;第二相粒子;焊缝;粗晶热影响区   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热变形参数对0.05C-0.13Nb钢相变组织影响

        阴树标, 刘清友, 张志波, 孙新军, 雷霆
        2007, 28(6): 16-17.
        摘要：利用Thermecomastor-Z热模拟试验机,研究了含铌0.13%微合金低碳钢奥氏体未再结晶区(超过50%、发生再结晶)变形、并以0.1～50℃/s的冷却速度连续冷却过程的相变。研究了热变形参数对相变组织的影响。结果表明,在未再结晶区变形,在连续冷却条件下,冷却速度≥5℃/s时,90%以上组织为粒状贝氏体;在相同变形温度情况下,随着变形量的增加,先共析铁素体的量增加,贝氏体的量随之减少。  
        关键词：低C钢;铌微合金;热变形;相变   
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        更新时间：2026-01-21

      • 室温等径角挤压后共析珠光体钢的组织特性

        赵军, 王宝忠, 王振华, 赵德利, 傅万堂
        2007, 28(6): 18-20.
        摘要：用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和X-射线衍射(XRD)方法研究了0.78C-1.03Cr共析珠光体钢Φ8mm×45mm试样两道次室温等径角挤压后所产生的显微组织变化。结果表明,一道次等径角挤压变形后,共析珠光体组织,由渗碳体不规则弯曲片层、直接剪断片层和局部变薄层组成。随变形道次增加,发生局部变薄与不规则弯曲珠光体片层比例加大,并且还引起渗碳体的部分溶解。  
        关键词：共析珠光体钢;等径角挤压;渗碳体   
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        更新时间：2026-01-21

      • 优质弹簧钢60Si2CrVAT控轧控冷工艺的热模拟研究

        黄学启, 刘雅政, 崔娟
        2007, 28(6): 21-23.
        摘要：用Gleeble-1500热模拟实验机测定了优质弹簧钢60Si2CrVAT的CCT曲线,并用光学显微镜和透射电镜研究了不同的终轧温度、冷却速度下的组织和相变。结果表明,冷速为1℃/s时,弹簧钢60Si2CrVAT中的珠光体含量约为98%;随着冷速的增加,铁素体和珠光体的含量逐渐减小,贝氏体和马氏体含量逐渐增加;当冷速达到9℃/s时,基体全部为马氏体;终轧温度850℃、冷速为1℃/s时,弹簧钢60Si2CrVAT的索氏体含量达到90%,强塑性最好,即Rm1301 MPa,Rp0.2928 MPa,A 23.8%,Z 38.6%。  
        关键词：弹簧钢60Si2CrVAT;组织演变;CCT 曲线;控轧控冷   
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        更新时间：2026-01-21

      • 变形量及碳含量对超低碳贝氏体钢动态再结晶的影响

        关云, 李平和, 陈庆丰, 刘继雄
        2007, 28(6): 24-26.
        摘要：采用Thermechmastor-Z热模拟试验机对0.019%C和0.052%C的两种超低碳贝氏体(ULCB)钢进行单道次热压缩试验,变形温度为1100℃,应变速率为2s-1变形量为5%～50%。结果表明,当变形量低于40%时。两种ULCB钢的形变再结晶规律相同:经10%变形后产生再结晶晶核,20%变形后发生部分再结晶,变形40%后基本完成再结晶。当变形量超过40%后,0.052%C ULCB钢中晶粒比0.019%C ULCB钢细小均匀。  
        关键词：超低碳贝氏体钢;热模拟;应力-应变;动态再结晶   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热轧工艺参数对非调质钢F45MnV力学性能的影响

        张英建, 惠卫军, 董瀚
        2007, 28(6): 27-29.
        摘要：用热模拟实验机Gleeble-1500模拟了F45MnV钢(%:0.44C、1.18Mn、0.10V)热轧过程中的加热、轧制及冷却参数。通过实验发现,加热温度由950℃增至1100℃,钢中奥氏体平均晶粒尺寸由25.7μm增加至84.3μm;加热温度为1000～1050℃时,奥氏体晶粒尺寸为64.0～62.8μm,在该温度范围内轧制,有利于钢的质量控制和保证性能的稳定;随冷速由0.25℃/s增加至2℃/s,变形量70% 900℃,终轧的F45MnV钢的抗拉强度由815 MPa迅速提高至960MPa。  
        关键词：非调质钢F45MnV;热轧工艺参数;热模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 夹杂物和组织对20R钢低温冲击韧性的影响

        王勇, 苏春霞, 张起生
        2007, 28(6): 30-31.
        摘要：在实验室用200kg真空感应炉和500mm轧机研究了成分(%)为0.15C、0.008P、0.008S、0.06Mo和0.18C、0.009P、0.004S、0.01Mo两种20R钢纯净度和轧制工艺对低温冲击性能的影响。结果表明,降低钢中S含量和夹杂物可明显改善钢的低温冲击韧性:钢在1180℃加热、1020℃开轧和800℃终轧的情况下,0.008%S钢热轧空冷态和热轧+880℃正火态的-40℃纵、横向冲击功分别为14.7 J、10 J和13 J、9 J,钢中夹杂物为A类1.5级,B类1.5级;0.004%S钢热轧空冷后-40℃纵、横向冲击功分别为180 J、98 J,钢中夹杂物为D类0.5级;0.004%S钢经热轧后控冷(水冷),带状组织改善,-40℃纵向和横向冲击功分别增至210 J和146 J。  
        关键词：20R钢;S含量;夹杂物;组织;低温冲击功   
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        更新时间：2026-01-21

      • 无取向硅钢绝缘涂层剥离机理的分析

        吴树建, 储双杰, 孙宝德, 王俊, 陈晓
        2007, 28(6): 32-34.
        摘要：通过所建立的厚涂层附着模型和电子探针微区分析仪(EPMA)、辉光放电光谱仪(GDS),分析和研究了无取向硅钢绝缘涂层剥离前后的形貌和成分。结果表明,涂层和基板为物理附着,产生剥离的主要形式为涂层与基板的界面剥离,同时伴有涂层自身的层间剥离;弯曲产生的涂层龟裂可能是导致剥离的一个重要原因。  
        关键词：无取向硅钢;绝缘涂层;剥离机理   
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        更新时间：2026-01-21

        综述

      • 冷轧取向电工钢生产技术的进展

        夏兆所, 康永林, 王全礼
        2007, 28(6): 35-38.
        摘要：介绍了(%)0.03～0.05C、2.80～3.40Si冷轧取向电工钢的主要进展:(1)通过织构度改善、厚度减薄和细化磁畴技术显著改善磁性能;(2)二次再结晶织构选择性生长和高斯织构形成的机理研究;(3)板坯低温加热技术和短流程生产等工艺技术。  
        关键词：冷轧;取向电工钢;磁性能;生产技术;进展   
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        更新时间：2026-01-21

      • 大型真空感应熔炼炉VIDP的发展

        贾理果, 曹大明, 姜治军
        2007, 28(6): 39-42.
        摘要：VIDP炉(Vacuum Induction Degassing and Pouring Furnace)的熔炼室体积比同等容量常规VIM炉(Vacuum Induction Melting Furnace)小,缩短了抽真空时间和熔炼周期。小体积熔炼室便于温度压力控制、回收易挥发元素和准确控制合金成分。较长的流道也是VIDP炉的重要部件,具有精炼功能。VIDP炉的模块化设计和装配,可连接各种浇注设备,包括常规锭浇注,电极浇注或连铸。  
        关键词：真空感应炉;VIM;VIDP   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 氧气顶吹转炉-LF+VD流程生产高碳铬轴承钢的工艺实践

        林纲, 曹立国, 郁健, 李士琦
        2007, 28(6): 43-45.
        摘要：石钢采用60t氧气顶吹转炉-LF+VD-CC流程生产高碳铬轴承钢。602炉次至2449炉次的统计数据表明,转炉冶炼时采用高拉碳操作,平均终点碳为0.15%、[P]0.012%、[S]0.034%。LF+VD精炼后,钢中平均氧含量为9.4×10-6Ti含量为52×10-6但存在钛、氧含量波动较大,需进一步改善工艺和操作。  
        关键词：氧气顶吹转炉;LF+VD;高碳铬轴承钢;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • E级船板钢钙处理工艺研究

        孙宝芳, 包燕平, 刘建华, 李太全, 岳峰, 肖大恒, 陈奇明
        2007, 28(6): 46-48.
        摘要：通过Als-[O]平衡和Ca残-Als平衡的热力学计算,研究了湘钢Nb-Ti微合金化E级船板钢(0.10%C)两种钙处理工艺:两步法(LF+喂Ca-Si线-VD+喂Ca-Si线)和一步法(LF-VD+喂Ca-Si线)对钢中夹杂物形态和力学性能的影响。结果表明,当钢中S≤0.003%,T[O]≤15×10-6Als控制在0.02%～0.04%时,进行一步法钙处理后钢中≤4μm的球形夹杂物达93%,-40℃的横向冲击功为156～240J。  
        关键词：E级船板钢;Ca处理;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 0Cr18Ni9纯净不锈钢75t LF精炼工艺的优化

        冯焕林, 刘承志
        2007, 28(6): 49-50.
        摘要：通过预处理铁水-75 t K-OBM-S-VOD-LF流程生产0Cr18Ni9纯净不锈钢。0Cr18Ni9纯净钢在LF精炼过程中,当底吹氩搅拌功率由20～40W/t降至13～21W/t,并按Ca/Al≈0.1喂入适量Ca-Si线,钢中氧含量和Al2O3含量分别降至30×10-6和5×10-6以下;金相法检验结果表明,0Cr18Ni9纯净钢板坯中夹杂物总量降低40%,≥20μm的夹杂降至5%以下。  
        关键词：LF精炼;0Cr18Ni9纯净不锈钢;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 30t转炉-钢包吹氩-连铸生产A级船板钢中的非金属夹杂

        尚德礼, 张洪哲, 吕春风
        2007, 28(6): 51-53.
        摘要：用电解法和扫描电镜(SEM)分析研究30t顶吹氧气转炉-钢包吹氩-150mm×1050mm板坯连铸工艺生产的A级船板钢(%:0.16C、0.21Si、0.50Mn、0.011P、0.027S)中的非金属夹杂的组成、尺寸、数量和分布。结果表明,A级船板钢中的夹杂物包括硅酸盐、铝硅酸盐、硫化物以及铝硅酸盐-硫化物复合夹杂物。钢水二次氧化及耐火材料外来夹杂抵消了吹氩去除夹杂物的冶金效果。增强中间包去夹杂能力可减少钢中大尺寸夹杂物。  
        关键词：转炉-钢包吹氩-连铸流程;A级船板钢;非水溶液电解;非金属夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • Φ160mm高强韧性非调质钢S38MnSiV的研制

        王荣武, 卢秉军
        2007, 28(6): 54-55.
        摘要：采用30t EBT EAF-40 t LF+VD-3.16 t铸锭-800/650×4轧机流程开发了Φ160mm非调质钢S38MnSiV(%:0.38～0.45C、0.55～0.75Si、1.40～1.55Mn、0.08～0.15V、0.020～0.050S、≤0.025P)。检验结果表明,钢材中氧含量(8～13)×10-6氮含量(128～186)×10-6氢含量(0.4～1.2)×10-6Φ160mm非调质钢S38MnSiV锻成Φ110mm圆钢的组织和机械性能均满足标准要求,用该钢生产的曲轴中值弯曲疲劳极限为3633.3 N·m,安全系数1.771。  
        关键词：非调质钢S38MnSiV;高强韧性;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热处理对60Si2CrVAT弹簧钢组织和力学性能的影响

        王凯, 殷匠, 顾文俊, 胡俊辉
        2007, 28(6): 56-58.
        摘要：试验了890～930℃淬火、400～440℃回火时淬-回火温度对160mm×160mm连铸坯轧成的Φ21mm 60Si2CrVAT弹簧钢组织和力学性能的影响。结果表明,910℃淬火.回火后的60Si2CrVAT钢抗拉强度高于890℃和930℃淬火-回火钢的抗拉强度,不同淬火温度下钢的抗拉强度随回火温度升高而降低。分析了拉伸断口的组织形貌。  
        关键词：高强度弹簧钢60Si2CrVAT;热处理;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 09CuPTiRE钢连铸板坯表面纵裂分析和改进工艺实践

        辛建卿, 余伟
        2007, 28(6): 59-60.
        摘要：09CuPTiRE耐候钢(%:≤0.12C、0.06～0.12P、≤0.020S、0.25～0.50Cu、≤0.03Ti、0.01～0.04RE) 180mm×1200mm板坯由80t转炉-钢包吹氩-板坯连铸机生产。通过控制Cu/Ti≤20、P含量≤0.11%、RE含量0.01%～0.03%,使用09CuPTiRE钢专用保护渣,结晶器液面波动≤10mm,减少二冷配水量15%等工艺措施,使09CuPTiRE钢板坯纵裂发生率由15%降至0.5%。  
        关键词：耐候钢09CuPTiRE;连铸板坯;纵裂;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钛含量对Nb-Ti微合金化Q345A钢热轧板力学性能的影响

        刘丽霞, 王世俊, 周云, 彭军
        2007, 28(6): 61-62.
        摘要：试验研究了钛含量对Q345A钢(%:0.08～0.10C、1.19～1.46Mn、0.017～0.029Nb、0.02～0.08Ti) 14～20mm热轧板力学性能的影响。结果表明,Ti=0.02%时,钢板的强度无显著变化,Ti为0.02%～0.04%时,钢板强度随Ti含量增加而增加;Ti≥0.04%时,钢板强度随Ti含量增加而下降。控制Nb-Ti微合金化重型汽车板用钢Q345A的Ti含量为0.02%～0.04%,可获得最佳强塑性配合。  
        关键词：Nb-Ti微合金化;Q345A钢板;钛含量;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • HSL450S海底管线管钢的开发

        肖鸿光, 贺道中
        2007, 28(6): 63-64.
        摘要：通过90t EBT电弧炉-100 t LF+VD-喂丝-Φ20mm CC流程开发了Nb-Ti微合金化海底管线管钢HSL450S(%:0.06C、0.40Cr、0.15Mo、0.02Ti、0.05Nb)。经30炉分析得出,[O]为35.2×10-6[N]为78.8×10-6。该钢的组织为回火贝氏体-珠光体+多边形铁素体。轧制的Φ102mm×14mm和Φ168.3mm×8.7mm HSL450S钢管的晶粒度为10～11级,机械性能满足海底管线管X60、X65钢级标准要求。  
        关键词：EAF-LF+VD;Nb-Ti微合金化;海底管线管钢;开发   
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        更新时间：2026-01-21
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