最新刊期
      2008年第29卷第1期

        试验研究

      • 奇数边中空钢钎杆几何参数及拉拔过程数值模拟

        姜杰凤, 于恩林
        2008, 29(1): 1-3.
        摘要：为了提高凿岩钎杆用中空钢的使用寿命,设计了奇数边截面形状的中空钢。比较了正六、正七、正八、正九边形中空钢的抗拉压和抗弯曲能力,结果显示奇数边中空钢的抗断裂和抗弯曲能力更强。对正七边中空钢进行了滚动模拉拔成型过程的数值模拟,结果表明,成型外形符合标准技术要求,应力和温度分布均匀,该方法可用于制造奇数边中空钢钎杆。  
        关键词：钎钢;奇数边中空钢;拉拔;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高合金钢Vanadis4凝固过程及组织

        颜飞, 史海生, 樊俊飞, 徐洲
        2008, 29(1): 4-6.
        摘要：通过激光扫描共焦显微镜、X射线衍射、扫描电镜、电子探针、微区成分能谱分析和差示扫描量热法,研究了高合金Vanadis4(V4)模具钢(%:1.5C、8.0Cr、1.5Mo、4.0V)的凝固过程及其微观组织。结果表明,V4钢基体为马氏体和残余奥氏体,基体中碳化物主要为MC与M7C3型。杆状、棒状或团块状VC分布在晶界。该钢在凝固时,首先发生结晶过程L→γ从液相中析出初生γ相,随着γ相不断析出,剩余液相中合金元素含量不断富集,达到共晶成分后将先后发生L→γ+MC与L→γ+M7C3共晶反应。  
        关键词：Vanadis4钢;组织;凝固过程;激光扫描共焦显微镜   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电磁搅拌对电渣重熔钢锭温度场的影响

        白海军, 厉英, 李宝宽
        2008, 29(1): 7-9.
        摘要：建立了电磁搅拌条件下电渣重熔钢锭凝固过程数学模型。利用Visual Basic编程模拟分析了旋转电磁搅拌下15Mn钢的电渣重熔凝固过程,结果表明:未施加磁场时,模拟结果与实验结果较吻合;施加磁场时,电磁搅拌加强了钢液内部传热,熔池变平坦,有利于消除电渣锭宏观偏析和缩孔等缺陷,同时有利于晶核发展成等轴晶组织。  
        关键词：电渣重熔;&nbsp;电磁搅拌;凝固;温度场;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低密度伴随湍流流场的仿真研究

        刘坤, 朱苗勇, 王滢冰, 毕晓夫
        2008, 29(1): 10-12.
        摘要：借助商业软件Fluent,采用数值模拟的方法,分析了副孔压力0.12～0.20 MPa时中心射流轴线上速度分布,副孔压力和环境温度(300～2000 K)对射流横截面速度分布的影响,以及环境温度对中心射流轴线上速度衰减规律的影响。结果表明,中心射流在高温低密度伴随流保护下,可显著减少对周围介质的卷吸量,更大程度减缓轴线上速度衰减,使核心区长度明显增加。  
        关键词：数值模拟;低密度伴随;湍流射流   
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        更新时间：2026-01-21

      • 转炉复吹过程渣滴分散相粒度及空间分布的水模型研究

        陈韧, 罗志国, 杨春光, 邹宗树
        2008, 29(1): 13-15.
        摘要：通过800mm高、熔池深度118mm的水模型模拟了转炉的复吹过程。使用不同粒度级别的渣滴分散出现频率与其尺寸级别的比例关系|M8|参数和其空间分布均匀程度|K8|参数,研究了操作条件对渣滴分散粒度及空间分布的影响,并得出经验公式。结果表明,在顶吹流量20～40m3/h和底吹流量0～1m3/h的情况下, 顶、底吹流量的增加有利于渣滴分散相的均匀分布。  
        关键词：转炉复吹水模型;分散相;粒度分布;空间分布   
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        更新时间：2026-01-21

      • 合金结构钢中尖晶石夹杂物生成的热力学研究

        姜敏, 陈斌, 杨文, 王新华
        2008, 29(1): 16-18.
        摘要：试验研究了合金钢液(%:0.42C、1.15Cr、0.20Mo)-炉渣(CaO-SiO2-Al2O3-MgO)平衡时,钢中MgO·Al2O3生成的热力学条件,并借助热力学计算得出MgO,MgO·Al2O3和Al2O3三相平衡及转变关系图。结果表明,当钢中[Al]为0.0001%时,若[Mg]≥2×10-6%,则能生成MgO·Al2O3。试验钢液与炉渣平衡时[Mg]为0.0004%～0.0005%,[Al]为0.0045%～0.0060%,处于理论计算MgO·Al2O3生成区域,使钢中夹杂物主要为MgO·Al2O3。  
        关键词：合金结构钢;镁铝尖晶石;热力学;平衡   
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        更新时间：2026-01-21

      • 添加Al203 纳米粉对中空钢55SiMnMo力学性能与夹杂物的影响

        王国承, 黄浪, 谢君阳, 鲍宇飞, 方克明
        2008, 29(1): 19-21.
        摘要：研究了中空钢55SiMnMo还原前期加0.018%、铸锭时加0.002%的120 nm Al2O3纳米粉后钢的力学性能和夹杂物。结果表明,添加0.02%Al2O3纳米粉使锻后空冷55SiMnMo钢的屈服强度提高了13.9%,常温冲击韧性提高了70.8%;场发射SEM观察得出Al2O3纳米颗粒大多数成为非金属夹杂物的核心,钢中大部分夹杂物得到了细化,尺寸均在300 nm～3μm之间。  
        关键词：55SiMnMo中空钢;Al2O3纳米粉;力学性能;非金属夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21
      • 周勇, 郎宇平, 荣凡, 刘培英
        2008, 29(1): 22-24.
        摘要：通过热模拟试验和20%～60%单道次变形的热轧试验研究了奥氏体不锈钢15Mn-22Cr-0.56N的高温拉伸和压缩塑性以及热轧工艺对组织和机械性能的影响。模拟试验结果表明,该钢最佳热塑性区为1000～1150℃;热轧试验结果表明,15Mn-22Cr-0.56N钢最佳轧制工艺参数为1000～1050℃、40%变形可得到较高的强韧性。  
        关键词：奥氏体不锈钢15Mn-22Cr-0．56N;热塑性;热轧工艺;机械性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热变形对0.05C-0.13Nb钢组织和显微硬度的影响

        阴树标, 张志波, 孙新军, 雷霆
        2008, 29(1): 25-27.
        摘要：用Thermecomastor-Z热模拟试验机,研究了0.05C-0.13Nb钢单道次1000℃、2s-1变形40%和双道次1000℃、2s-1变形40%+980℃+5s-1变形40%后冷却速度、变形量、原始奥氏体晶粒度和应变速率对组织和显微硬度(HV)的影响。结果表明,冷却速度增加,钢中粒状贝氏体逐渐增多,冷却速度达5℃/s时,贝氏体含量达93%,HV值显著增加;当冷却速度超过5℃/s时,贝氏体岛状组织形貌改变,HV值增加较小;随原始奥氏体晶粒尺寸减小和变形量增大,HV值减小,应变速率对HV值无显著影响。  
        关键词：0．05-0．13Nb钢;热变形;组织;HV值   
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        更新时间：2026-01-21

      • 深插入浸罩CAS钢包流场混合特性的水模型研究

        干磊, 何平
        2008, 29(1): 28-30.
        摘要：按照110t CAS钢包1/6的水模型,研究了浸罩深度(熔池液面深度0～20%)和直径(钢包底部直径的0.4～0.7)对熔池混匀时间的影响。结果表明,随着浸罩深度和直径的增加,罩内的循环流增强,在深插入浸罩(熔池液面深度的20%)条件下,钢包内流场发生显著变化,浸罩内形成了明显的循环流。通过无因次分析,得出底吹气量Q和浸罩深度H对混匀时间T影响程度的经验公式(T-T0)/T=3.13Q-0.66(H/HL)1.56。  
        关键词：CAS精炼;水模型;浸罩深度;流场;混匀时间   
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        更新时间：2026-01-21

      • 镍基耐蚀合金GH536B(G3)的高温变形特性

        苏玉华, 包耀宗, 董瀚, 雍岐龙, 张英杰
        2008, 29(1): 31.
        摘要：通过Thermomacmaster-Z热模拟机试验和显微组织观察,研究了镍基耐蚀合金GH536B(G3,%:0.002C、20.30Cr、17.50Fe、8.70Mo、1.32W、1.90Cu、0.20Nb)1030～1300℃、应变速率1～25s-1的应力-应变曲线以及温度对合金断面收缩率的影响,高温变形下合金组织的变化和应变速率对合金动态再结晶温度的影响。结果表明,G3合金变形抗力大,热成形温度区间小,随应变速率增大,热塑性降低;当Φ10 mm×140 mm试样拉伸速率为100 mm·s-1合适的成形温度为1130～1260℃,当拉伸速率为200 mm·s-1,合适的成形温度为1130～1220℃。  
        关键词：耐蚀合金GH536B;热模拟;动态再结晶;热塑性   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 60t 电弧炉高效化生产的研究

        李士琦, 张标, 钱刚, 刘润藻, 王玉刚
        2008, 29(1): 34-36.
        摘要：通过优化炉料结构-采用铁水热装技术;集束氧枪技术强化供氧;疏通物流-强化二次精炼和增加连铸生产能力,使1台60t AC炉和1台60t DC炉的年生产率由改造前25.45万t增至87.34万t,冶炼周期由107 min/炉降至71 min/炉,电耗由547 kWh/t降至213 kWh/t,变压器利用系数由3142 t/(MVA·a)增至10783 t/(MVA·a)。探索出适合大冶特钢实际生产的冶炼工艺,取得了良好的经济技术效果。  
        关键词：60t电弧炉;高效化;热装铁水;强化供氧   
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        更新时间：2026-01-21

      • 开坯工艺对易切削奥氏体不锈钢坯表面开裂的影响

        李壮, 吴迪, 齐瑞贵
        2008, 29(1): 37-39.
        摘要：易切削奥氏体不锈钢(%:0.09～0.10C、0.80～0.82Si、0.40～0.43Mn、0.08～0.09P、0.10～0.11S、9.14～9.20Ni、18.12～18.30Cr、0.73～0.78Ti)由30 kg真空感应炉冶炼,Φ450 mm轧机经8道次开坯成75 mm×75 mm坯。当钢锭加热温度1200℃,1～4道次(1150～1060℃)轧制未出现开裂,5～8道次(950～770℃)轧制钢坯出现严重表面裂纹。扫描电镜与能谱分析表明,钢中夹杂物为硫化锰-硫化铁复合夹杂物。通过将1～8道次开坯温度控制在1150～1060℃时,有效地避免了钢坯表面开裂的发生。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 安钢100 t竖式电弧炉高热装铁水比的工艺实践

        朱荣, 王新江, 牛重军, 高峰, 胡振邦
        2008, 29(1): 40-42.
        摘要：分析研究了热装铁水比对100t竖式电弧炉吨钢电耗、吨钢氧耗、冶炼周期和冶炼成本的影响以及对原材料、氧气供应、水冷条件、除尘能力等的要求。通过采用电弧炉炉壁USTB集束供氧技术,该电弧炉的供氧强度达到1.6 m3/(t·min)。实践表明,该集束供氧技术能满足高热装铁水比冶炼的要求,在相同热装铁水比下,冶炼电耗降低25 kWh/t,冶炼成本下降100元/t以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 真空感应炉冶炼含氮不锈钢的合金增氮工艺

        赵鸿燕
        2008, 29(1): 43-44.
        摘要：试验研究了200 kg真空感应炉冶炼含氮不锈钢Cr13(0.04%～0.06%N)、Cr23Ni19(0.22%～0.28% N)和Cr22Ni9(0.15%～0.19%N)时,在(0.1～0.6)×105Pa氩气或氮气下加氮化铬(56.2%Cr、7.33%N)增氮工艺。结果表明,在氮气保护下加氮化合金,氮回收率为80%以上;在氩气保护下加氮化合金,氮回收率仅为10%。提高炉内氮气压力,控制合适的加入温度,加入小粒度氮化铬,氮的回收率可达100%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • SCM435合金冷镦钢盘条控轧控冷工艺

        段贵生
        2008, 29(1): 45-47.
        摘要：对150 mm×150 mm连铸坯轧制Φ12 mm SCM435合金冷镦钢(%:0.35C、0.98Cr、0.16Mo)盘条的工艺试验表明:采用1020℃加热,900℃轧制,吐丝温度控制在780～800℃,相变前冷却速度控制在1℃/s左右,该钢可以获得均匀的铁素体+珠光体组织和良好的冷镦性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • AOD氧化期渣对镁钙质炉衬侵蚀的影响

        陆斌, 李冬刚, 池和冰, 郑宏光, 师金红, 陈伟庆
        2008, 29(1): 48-50.
        摘要：利用扫描电镜对镁钙砖反应层进行能谱分析,研究了120t AOD氧化期渣碱度(CaO/SiO2-1.0～3.1)及渣中TFe(5.0%～20.0%)、MgO(1.7%～12.0%)、Cr2O3(8.0%～30.0%)对镁钙质炉衬侵蚀的影响。结果表明,氧化期渣碱度和渣中TFe含量是镁钙质炉衬侵蚀的重要影响因素,增加炉渣碱度(CaO/SiO2≥3),降低渣中TFe含量(≤15%)可明显减少对炉衬的侵蚀。渣中含4%～12%MgO、15%～30%Cr2O3时对炉衬侵蚀的影响较小。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 280 mm×380 mm连铸坯结晶器电磁搅拌技术的应用

        陈永, 朱苗勇
        2008, 29(1): 51-53.
        摘要：试验研究了电磁搅拌的电流(150～500 A)对重轨钢U75V等钢种(mm)280×380、280×325连铸坯冶金质量的影响。结果表明,当电流由250A提高至500A时,重轨钢U75V铸坯中心区等轴晶率由18.8%增至36.2%,夹杂总量由8.53mg/10kg降至4.68mg/10kg,中心疏松、偏析、缩孔、中心裂纹和中间裂纹等缺陷≤1.0级别的比例达98%。中碳钢连铸电磁搅拌电流为350～400A,低碳钢连铸电磁搅拌电流为250A时,铸坯内部缺陷≤1.0级的比例分别为93%和90%。  
        关键词：方坯;连铸;电磁搅拌;&nbsp;冶金质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 38MnVS5钢连铸坯中硫化物形貌及形成机制的研究

        李国忠, 涂益友, 惠荣, 王新社, 蒋建清
        2008, 29(1): 54-56.
        摘要：用扫描电镜观察分析了38MnVS5钢320 mm×300 mm连铸坯中硫化物的三维形貌,结果显示,从铸坯表面到心部硫化物类型由球状变成杆状,并且在偏析严重区域呈片状或片状-杆状共存。球状硫化物是由包晶反应生成的,杆状硫化物为稳态共晶反应的产物。当合金元素含量较高时,由于过冷导致硫化物生长速度较快,杆状硫化物向片状硫化物转变。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 王建昌, 张永亮, 段建平
        2008, 29(1): 57-59.
        摘要：检测和分析了80 t顶底复吹转炉.钢包吹氩-连铸流程冶炼Q235A钢(0.14%～0.22%C、0.30%～0.65%Mn)在转炉终点、转炉出钢过程合金化后、钢包吹氩、中间包、钢水和铸坯中的氧、氮和夹杂物含量。结果表明,转炉终点氧含量为350×10-6加脱氧剂和合金化后,氧含量降低42%,经钢包吹氩,钢中氧含量进一步降低,铸坯中平均氧含量25×10-6钢中氮含量由转炉终点20×10-6增至铸坯40×10-6钢包加脱氧剂、合金化后吹氩,钢中可去除约50%夹杂物,使铸坯中夹杂物含量≤45×10-6一般夹杂尺寸≤10μm,最大尺寸为20μm。  
        关键词：转炉;Q235A钢;钢包吹氩;气体;夹杂   
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        更新时间：2026-01-21

      • EAF-VOD-VAR和VIM-VAR冶炼工艺对G50超高强度钢韧性的影响

        夏志新, 杨卓越, 李保成, 陈嘉砚
        2008, 29(1): 60-61.
        摘要：研究了真空感应熔炼+真空自耗重熔(VIM-VAR)和电弧炉+真空-氧脱碳+真空自耗重熔(EAF- VOD-VAR)法两种工艺冶炼的超高强度钢G50%:0.28～0.29C、1.88～1.98Si、4.45～4.49Ni、1.04～1.05Cr、0.57～0.61Mo、0.031～0.034Nb)的夹杂物和机械性能。结果表明,EAF-VOD-VAR法冶炼的G50钢夹杂物级别低于VIM-VAR法冶炼的G50钢的夹杂物级别;EAF-VOD-VAR法冶炼的1350钢的韧性(AKU286～88 J,KIC130～132 MPa·m1/2)明显高于VIM-VAR法冶炼的G50钢的韧性(AKU270～74 J,KIC112～118 MPa·m1/2)。  
        关键词：超高强度钢G50;VIM-VAR;EAF-VOD-VAR;夹杂物;韧性   
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