最新刊期
      2008年第29卷第2期

        试验研究

      • Nb微合金化低碳贝氏体钢的再结晶和应变诱导析出

        易敏熊化冰林志峰陈涛
        2008, 29(2): 1-3.
        摘要：通过Gleeble-2000热模拟试验机研究了 850 ~ 1 050℃双道次变形(第1道次60% ,20 s-1第2道次 20%,10 s-1)及不同道次间隔时间(10-50 s)对含铝低碳贝氏体钢(％ ：0. 21C、1. 50Cr、0. 20Mo、0. 047Nb)再结晶的 影响和应变诱导析出Nb(CN)与热变形奥氏体再结晶的相互作用。结果表明,该钢在1 000 - 900℃变形10 s后，开始应变诱导析出Nb(CN),延迟静态再结晶过程;通过双道次变形,可获得≤10 μm奥氏体晶粒。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 化学成分对低牌号冷轧无取向电工钢铁损的影响

        李晶岳铁军余健史志强姚国伟
        2008, 29(2): 4-6.
        摘要：通过50 kg真空感应炉熔炼-锻造成100 mm×25 mm板坯-350四辊轧机热轧2 mm带材-350四辊冷 轧机轧成0.5mm带材流程，研究了主要元素(%)-0.015~0.070C、1.21~2.30Si、0.25～0.33Mn、0.013～0.018P、 0.008~0.017S、0.002～0.210Al对低牌号冷轧无取向电工钢铁损的影响。结果表明，随钢中碳、磷、硫、锰含量的 增加，冷轧无取向电工钢铁损明显增加；随硅含量增加，钢的铁损降低；铝与钢中的氮形成细小的AlN颗粒，阻碍钢 材晶粒长大，随钢中铝含量增加，铁损增加。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高碱度高AI2O3炉渣下合金钢液中非金属夹杂物的行为

        陈斌姜敏王新华
        2008, 29(2): 7-9.
        摘要：通过MgO地垠硅铝电阻炉研究了（% ）：43~47CaO-5 ~ 10SiO2-46~54A12O3高碱度炉渣下合金钢 液（%：0. 42C、1. 14Cr、0. 23Mo）中夹杂物的成分和组织形貌。结果得出，高碱度高A12O3炉渣和钢液反应90 min 后，钢中主要生成低熔点钙镁铝硅酸盐夹杂，该夹杂大部分上浮去除，留在钢中的为球形夹杂，有利于提高钢材的 抗疲劳性能。当炉渣碱度约为9时，有利于生成钙镁铝硅酸盐夹杂。  
        关键词：合金钢&nbsp;高碱度高A12O3  炉渣夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 常化和退火对模拟CSP工艺生产无取向电工钢磁性能的影响

        2008, 29(2): 10-12.
        摘要：采用30 kg真空感应炉-50 mm铸坯-热轧2.0~2.3 mm板-冷轧0.5 mm薄板流程的模拟CSP工艺生 产0.005%C、0.42%Si和0.002%C、0.98%Si的无取向电工钢。结果表明，两种电工钢的热轧板经900 ℃ 5 min常 化处理后，铁损P.s0分别由原有的7.01 W/kg和7.34 W/kg降至6.49 W/kg和5.96 W/kg,冷轧板经820～910 ℃ 退火后随退火温度的提高铁损降低至5.15 W/kg。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Nb和热处理对C-Mn-Si系冷轧双相钢组织和性能的影响

        2008, 29(2): 13-15.
        摘要：用25kg真空感应炉冶炼的含Nb双相钢(%:0.19~0.21C、0.7~0.8Si、1.9~2.1Mn、0.02~0.04Nb) 和不含Nb双相钢(%:0.17~0.19C、0.4~0.6Si、1.7～1.9Mn),经实验室双辊轧机轧成3.5 mm板，再冷轧至1.0 mm和1.36 mm钢板。冷轧板通过盐浴炉加热至740～820℃缓冷至680℃,再以≥50 ℃/s冷至280 ℃保温240 s 空冷。结果表明，随加热温度提高，铁素体-马氏体组织中的马氏体量增加；当加热温度为820 ℃时C-Mn-Si双相钢 抗拉强度可达1050 MPa,加Nb后由于晶粒进一步细化，820 ℃加热时，其抗拉强度可达1200 MPa。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 50W600冷轧无取向电工钢退火过程组织和织构取向的演变

        张红杰金自力王玉峰
        2008, 29(2): 16-17.
        摘要：通过金相和电子背散射衍射法(EBSD)研究50W600冷轧无取向电工钢(0.003%～0.008%C、0.3% Si)在700~760℃3~360s退火水冷时的组织和织构取向演变。结果表明，随退火温度的提高，钢的再结晶率和 晶粒尺寸增大，740℃退火时，当保温时间由10s增加至360s,再结晶率由22.5%提高到100%,平均晶粒尺寸由 3.08μm增大至17.17μm。同时再结晶织构α线的取向密度下降，在15s时[001}<110〉、{1121<110〉、{1111 <110〉、{110〈110〉的取向密度均为1.5左右，y线上{111}<011〉和{111}〈112〉的取向密度稳定在0.25左右。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 180 t转炉底吹气体与熔池相互作用的水模型实验

        包丽明刘坤吕国成苏东磊
        2008, 29(2): 18-20.
        摘要：通过10 ： 1水模型研究了转炉底吹流量0.55 -0.75 m3/h和底吹喷嘴4孔对称、2孔对称、2孔不对称 分布以及喷嘴位置d/D = 0. 1 ~0.9(d-喷嘴所在同心圆直径,Z)-转炉熔池直径)对熔池均混时间的影响。结果表 明,d/D=0. 3,底吹流量0.70 m3/h,4孔对称底吹时熔池搅拌效果最佳;2孔不对称喷吹时，最佳流量为0. 60-0.70 m3/h,最佳喷嘴位置d/D=0. 3 ~0.5；2孔对称喷吹时最佳流量与喷嘴位置分别为0. 65 m3/h和d/D=0. 7。  
        关键词：1801转炉&底吹气体流量&&喷嘴位置&均混时间&nbsp;水模型   
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        更新时间：2026-01-21
      • 2008, 29(2): 21-22.
        摘要：研究了880～900 ℃奥氏体化，280～340 ℃盐浴等温淬火对拖拉机履带用铸态低合金奥氏体-贝氏体 钢38CrMnSi2RE(%:0.35~0.42C 、1.5~2.0Si 、1.0~1.5Mn 、1.0Cr,0.2RE)力学性能和耐磨性的影响。试验结果 表明，38CrMnSi2RE钢最佳热处理工艺为880～900 ℃奥氏体化，310℃等温60 min。该钢抗拉强度≥1100 MPa,伸 长率=7.9%,HRC硬度值≥44,冲击值≥88 J/cm²。38CrMnSi2RE钢履带板的使用寿命为ZGMn13钢的1.69倍。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 硼对奥氏体耐热钢TP347H热加工性、组织和力学性能的影响

        2008, 29(2): 23-25.
        摘要：试验钢以超临界锅炉用奥氏体耐热钢TP347H(%:0.07C、17.98Cr、10.78Ni、0.70Nb、0.0267N)为炉 料，用25 kg真空感应炉在氩气保护下熔炼，并加入0～0.16%B。结果表明，当加B量≥0.02%时，试验钢奥氏体 晶粒明显粗化，1200～950℃锻造时锻坯开裂。当加B量约0.01%时，奥氏体耐热钢TP347H具有最佳的综合性 能：钢的室温抗拉强度为615 MPa;750 ℃,120 MPa钢的持久寿命为230 h,伸长率为42%。  
        关键词：奥氏体耐热钢&TP347H&加硼&组织&nbsp;性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 0.75C-0.11V微合金钢的静态再结晶行为

        2008, 29(2): 26-27.
        摘要：通过Thermecmastor-Z型热模拟机研究了0.75C-0.11V微合金钢双道次压缩试验850～1000 ℃奥氏 体区等温变形后道次间隙时间内的软化行为。结果显示，在30%变形量，3s-¹变形速率下，当变形温度≥1000 ℃, 该钢完成再结晶弛豫时间≤100s;变形温度≤880 ℃时，即使弛豫时间延长，再结晶亦难以进行。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • CaO-Al2O3渣系对20CrMoH齿轮钢中总氧和硫的影响

        2008, 29(2): 28-30.
        摘要：研究分析了CaO-Al2O3精炼渣系对140t LD Al直接脱氧齿轮钢T[O]和[S]的影响。结果表明，控制 钢包渣中CaO/Al203为2.5,可使T[0]降低到0.0013%;当渣中CaF2为5%,CaO/Al203为2~3时，能够增强炉渣 吸收氧化物夹杂的能力；当(SiO2)增至6%～9%时，其含量变化对炉渣脱硫性能影响不大。当(SIQ2)为5%~ 10%时，较佳的精炼渣成分为(%):60~65 CaO 、20~30 Al2035~10 MgO,5CaFz。  
        关键词：齿轮钢&CaO-Al2O3渣系&nbsp;LD-LF&&Al脱氧&nbsp;脱硫   
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        更新时间：2026-01-21

      • 超低碳贝氏体钢(ULCB)和耐候钢09CuPCrNi的耐蚀性

        王志奋李平和关云陈庆丰
        2008, 29(2): 31-33.
        摘要：通过周期性浸润腐蚀试验测定了ULCB钢(%:0.05C、1.61Mn、0.51Cu、0.17Cr、0.26Ni)和耐候钢 09CuPCrNi(%:0.09C、0.35Mn,0.09P、0.31Cu、0.45Cr、0.31Ni)14 mm板的耐腐蚀性能，并用偏光显微镜， X-射线衍 射仪和能谱仪等研究了耐蚀机理。结果表明，ULCB钢的耐腐蚀性能优于09CuPCrNi钢；发现两种钢均存在由α- FeOOH,β-FeOOH和Fe3O4组成致密的内锈层、由α-,γ-Fe0OH和Fe3O4组成的疏松外锈层；Cu和Cr合金元素在锈 层和锈层-钢基体界面均存在富集现象。  
        关键词：超低碳贝氏体钢 耐候钢09CuPCrNi&nbsp; 耐蚀性 锈层   
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        更新时间：2026-01-21

      • 红外热像仪测定45钢常温黏性系数

        2008, 29(2): 34-36.
        摘要：通过高频疲劳试验机，用红外热像仪釆集45钢疲劳过程的热像图。记录3种工况下（I-载荷比r = -1；26.2 加载频率 137.8 Hz； U-拉伸平均应力σm=224 MPa,22.1℃,加载频率 141 Hz；Ⅲ-σm= 187 MPa, 27℃,加载频率138 Hz）试样表面温度的变化。求出不同频率疲劳过程非塑性效应下工作载荷与温升值的关系，得岀 常温下45钢黏性系数F = 1 496.1 Pa • s。  
        关键词：45钢&疲劳试验&nbsp;常温黏性系数   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 不锈钢的纳米化工艺及其耐腐蚀性

        郑志军高岩
        2008, 29(2): 37-40.
        摘要：叙述了不锈钢表面纳米化技术-表面机械研磨处理，喷丸法，异步轧制法和激光表面融熔法和不锈钢 块体纳米化技术-机械合金法，惰性气体凝聚原位加压法，电化学沉积法，非晶晶化法和大塑性变形法。纳米化不锈 钢的耐蚀性能直接受到纳米晶结构的影响，结构均匀，无位错，无应力是获得优异耐蚀性的前提。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高钢级管线钢显微组织的演变

        2008, 29(2): 41-43.
        摘要：随着管线钢强韧性的提高，其对应组织的演变为铁素体-珠光体型(X65级)、针状铁素体型( X80 级)、粒状贝氏体-铁素体型(X100级)和下贝氏体型(X120级)组织。晶粒细化和弥散的第2相亦是提高管线钢强 韧性的重要手段，通常通过钢的成分优化和提高控制轧制工艺的冷却速度改善管线钢的组织。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 超低氧钢20CrMoH和60Si2MnA中TiN夹杂的控制

        2008, 29(2): 44-46.
        摘要：研究了超低氧(10 x 10-6)钢20CrMoH和60Si2MnA转炉终点[C]和LF渣(TiO2)对转炉终点[Ti[和 LF精炼过程A[Ti]的影响，以及[S]、[ N]对TiN生成的影响。结果表明,试验钢TiN夹杂有两类：(1)单独TiN； (2)CaS为核心的复合TiN。20CrMoH钢中TiN夹杂较少,60Si2MnA钢中TiN占夹杂总量的50% ~60%。随铸坯 中S含量的增加,TiN夹杂含量增加；当[Ti]为(69~80) x10-6[N]、[S]分别从(60~74) x 10-6和⑶~ 35) x 10"降至(27 ~35) x10-6和(14~20) x 10-6时,TiN 个数从 4.4 ~ 6.1 个/cm2降低到 0.4 ~ 1.1 个/cm2当[S]w 0. 002%，钢中无CaS-TiN复合夹杂析出。  
        关键词：超低氧&20CrMoH钢&60Si2MnA钢&TiN&nbsp;工艺控制   
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        更新时间：2026-01-21

      • 超低氧弹簧钢60Si2Mn的夹杂物研究

        周红霞王郢王新华
        2008, 29(2): 47-49.
        摘要：通过80 t LD-LF(VD)-CC流程，采用转炉出钢铝沉淀脱氧，出钢后加铝粉强扩散脱氧工艺所生产的 60Si2Mn弹簧钢铸坯总氧含量(T.0)为10×10-6[S]0.005%,[P]0.010%。分析结果表明，LF末期和VD末期钢 水中的夹杂物主要为CaO(MgO)-Al203-CaS-Si02系；铸坯中的夹杂物主要为CaO(MgO)-Al203-CaS-SiO2-TiN复合 夹杂。因为连铸时保护浇铸不当，使[N]增加，促使铸坯含TiN夹杂。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 喂CaSi-加RE处理对耐候钢09CuPTiRE夹杂物和冲击韧性的影响

        华蔚田正宏江来珠
        2008, 29(2): 50-52.
        摘要：通过50 kg真空感应炉研究了09CuPTiRE钢Al脱氧后加0.042%RE处理和Al脱氧后喂CaSi线-加 0.042% RE处理后14 mm钢板中的夹杂物和横向冲击韧性。结果表明，加RE处理，稀土回收率12%,钢中RE 0.005%,RE/S为1.0,钢中夹杂物为链状稀土氧硫化物和稀土氧化物，20℃钢板平均横向冲击功112 J;喂CaSi线- 加RE处理，稀土回收率31%,RE/S为2.2,钢中RE 0.013%,钢中夹杂物为球状钙硅酸盐和稀土氧硫化物复合夹 杂，20 ℃钢板平均横向冲击功提高至130 J。喂CaSi线-加RE工艺优于加RE工艺。  
        关键词：耐候钢09CuPTiRE&喂CaSi-加RE处理&夹杂物&&nbsp;横向冲击韧性   
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        更新时间：2026-01-21
      • 刘平李建宣何勇岳彤彪
        2008, 29(2): 53-55.
        摘要：根据Consteel电弧炉的电能、氧气和碳粉消耗，通过建立的BP人工神经网络模型和Madab仿真软件 计算补偿因炉衬耐火材料消耗而引起的Consteel电弧炉称重系统测算钢水重量的偏差。结果表明，经过Levevberg- Maxquardt优化算法训练后,BP人工神经网络模型对钢水样本数据还原误差绝对值≤0.000 8 t.  
        关键词：人工神经网络&Consteel电弧炉&钢水重量&nbsp;仿真计算   
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        更新时间：2026-01-21

      • Ce对耐热钢253MA中板夹杂物和性能的影响

        张晓珅
        2008, 29(2): 56-57.
        摘要：太钢253MA耐热钢(%:0.05~0. 10C 、20.0~22.0Cr、10.0～12.0Ni 、0.14～0.20N 、0.03～0.08Ce) 中 板由电弧炉-AOD精炼氧化期吹N2-钢包喂稀土Ce线-连铸-热轧中板流程生产。结果表明，通过喂Ce线处理，钢中 稀土夹杂呈球状，分布在奥氏体晶粒内部，提高了钢的横向冲击性能和持久强度。253MA钢板1000 ℃平均氧化速 率为0.09 mm/a  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 朱志欣李艾王秀兰
        2008, 29(2): 58-59.
        摘要：北满特钢通过90 t电弧炉-LF(VD)精炼-240 mm×240 mm方坯连铸-连轧工艺生产④65、φ70 mm链 轨节钢35MnBM(%:0.35C、1.25Mn,0.0018B、0.029Al,0.09V)。通过VD处理和全程无氧化保护浇铸，使[N]≤ 78×10-6,钢中非金属夹杂物为0~2级，无发纹，晶粒度、组织和淬透性均满足标准要求。  
        关键词：EAF-LF(VD)-CC-CR流程链轨节钢35MnBM&&nbsp;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21
      • 张婷包燕平崔衡岳峰金友林
        2008, 29(2): 60-62.
        摘要：洁净低碳铝镇静钢(%:0.05~0.06C、0.04Al)由210 t顶底复吹转炉-CAS精炼-连铸230 mm板坯流 程冶炼。通过27～28 min CAS密封吹氩处理，钢液T[0]由CAS前(50～60)×10~‘降至(19～24)×10-6中间包 钢水T[0]降至(17～20)×10-6铸坯总氧含量为(11～15)×10-6。铸坯中主要为≤3 μm的球状、块状Al,O,和 Al203-MnS复合夹杂。≥50 μm的大型夹杂物最高含量为5.18 mg/10kg  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 夏伟栋李铮郑雨肠葛华
        2008, 29(2): 63-64.
        摘要：通过调节三组水箱高压喷嘴冷却水的强度(轧制速度1.48 m/s,喷嘴内径80 mm,精轧前1#水箱水压 ≤0.3 MPa,精轧后2#水箱水压≥1.0 MPa,3B水箱水压≥1.0 MPa),控制φ60 mm CCr15轴承钢终轧温度950 ℃, 喷水后返红温度为680 ℃,使成品材网状为1.5~2.0级，稳定达到标准要求  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 奥氏体耐热钢HP40离心铸造辐射管的失效分析

        2008, 29(2): 65-66.
        摘要：HP40钢(%:0.35~0.45C、24~27Cr,34~37Ni、≤0.5Mo)辐射管在≤980 ℃服役2年9个月后开裂 失效。分析结果表明，服役过程σ-相的析出导致材料脆化是辐射管开裂的主要原因，开裂区服役温度高于未开裂 区，开裂区析出σ-相粗大、数量增多、塑韧性显著降低，致使该区开裂失效  
        关键词：HP40耐热钢&离心铸造辐射管&开裂失效&&nbsp;σ-相   
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        更新时间：2026-01-21

      • S31803双相不锈钢酸洗工艺的试验

        李国平侯瑞鹏王培智范新智
        2008, 29(2): 67-68.
        摘要：S31803奥氏体-铁素体双相不锈钢(%:0.03C、22.05Cr、5.23Ni、3.10Mo、0.16N)合金含量高，氧化层 中所含的合金元素多，氧化物结构复杂，不易酸洗。通过正交试验得出H2SO4220g/L,NaCl 30 g/L,添加剂10 g/L, 在60 ℃平均酸洗时间57.2 min,使酸洗后的钢板表面色泽均匀，酸洗合格率达100%。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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