最新刊期
      2011年第32卷第1期

        试验研究

      • 兴澄特钢新型钢包钢液流动物理模拟研究

        李红星, 邹文喜, 侯自兵, 安邦, 任振海, 杜建峰, 朱惠刚, 成国光
        2011, 32(1): 1-4.
        摘要：通过几何相似比1:3.4的水模型对41～45 t原有圆形钢包和新型钢包冶金特性进行了对比,并得出最佳吹Ar的位置。结果表明,原有圆形钢包高径比比较大、混匀时间较长并且工艺稳定性不高;新型钢包降低了高径比,混匀时间显著缩短。同时发现新钢包底部使用单透气砖吹气比双透气砖吹气效果更好。生产实践表明,新型钢包加碳粉后混匀时间从原来的8～10 min减少到4 min,水口自动开浇率由80%提高至95%以上,钢材中大颗粒夹杂出现率由原来的3%降至1.5%以下。  
        关键词：新型钢包;钢液流动;水模型;混匀时间   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸参数对中间包内控流元件冶金性能的影响

        景财良, 王新华, 李林平, 王万军, 龚志翔
        2011, 32(1): 5-8.
        摘要：根据相似原理,以浇铸Φ380 mm铸坯的28 t 3流T型中间包为原型,通过实验相似比λ=1:2水模型,研究了拉速0.3～0.9 m/min、液位600～1200 mm连铸条件下,控流元件对中间包内流场特性的影响。结果表明,当实际生产的中间包液位为500 mm左右时,拉速<0.4 m/min时,控流元件改善其流场的作用不明显,不需加入控流元件;当拉速≥0.4 m/min和<0.7 m/min时,可选用带挡墙结构的中间包;当拉速≥0.7 m/min,可考虑挡墙加湍流抑制器的结构,以优化中间包内流场特性。通过对中间包内流场的分析得出,设置控流元件时,应尽量降低注流混乱度并使钢水湍动能尽可能多的消耗在浇铸区。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 低碳结构钢中厚板MAS轧制过程有限元模拟

        张春林, 程晓茹, 董述峰, 张焕军
        2011, 32(1): 9-12.
        摘要：根据低碳结构钢Q235(C≤0.20%)4300 mm中厚板现场轧制工艺,采用有限元软件ABAQUS/Explicit建立弹塑性有限元模型对展宽比1.70、精轧伸长率7.87的中厚板普通轧制过程和MAS(水岛平面形状控制轧制法)轧制过程分别进行了模拟计算,对不同变形阶段进行了对比分析。结果表明,MAS轧制法能明显改善中厚板轧后平面形状,其形状的改变量与MAS轧制段设置参数直接相关,对比不同参数下MAS轧制结果得出MAS轧制最优参数△L×△h为300×3。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • B2O3替代CaF2铁水预处理脱磷的热力学研究

        刘丽霞, 王世俊, 董元篪
        2011, 32(1): 13-15.
        摘要：通过MoSi管式高温炉在1450℃下研究了用0～8%B2O3替代40%CaO-52%Fe2O3铁水预处理渣中0～8%CaF2的含量,对初始硅含量为0.61%,初始磷含量0.06%～0.09%的铁水脱磷效果。实验结果表明,B2O3替换CaF2后,预处理脱磷渣氧化性增加,铁水的脱磷率大于80%,渣的磷容量略有降低,从9.35×1021变化到7.48×1021可以满足预处理脱磷的要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • VOD精炼316L不锈钢吹氮合金化的研究

        时彦林, 包燕平, 董中奇
        2011, 32(1): 16-18.
        摘要：用0.8 kg钢水石墨坩埚的硅钼棒炉研究了常压下氮气分压(33～100 kPa) 、吹氮时间(0～50 min) 、吹氮流量(0.3 L/min) 、钢液温度(1 773～1 833 K)对316L钢(%:0.031C、16.13Cr、10.12Ni、2.12Mo、0·028N)中氮含量的影响,并试验了在前期真空条件下1 853～1 833 K吹氮40 min、2 kPa、0.1 L/min,中期吹氮40 min、100 kPa、0.3 L/min,后期吹氮50 min、100 kPa、自然冷却至1 773 K时316L钢水的增氮行为。结果表明,钢中氮含量随着吹氮时间、氮分压的增加而增大,常压下吹氮10 min,钢液含氮量即可超过0.10%,随吹氮流量增加钢液达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高。应用热力学和动力学模型进行了分析。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸板坯表面横裂纹形成机理及防止措施

        牛山廷, 张兴中, 干勇
        2011, 32(1): 19-22.
        摘要：从第Ⅲ脆性区、振痕以及偏析3个方面分析探讨了连铸板坯表面横裂纹的形成机理,得出仅从第Ⅲ脆性区方面不足以解释裂纹的产生,还要考虑偏析以及引起应力集中的因素(如振痕、夹杂等)。在此基础上简要讨论总结了防止板坯横裂纹产生的措施:如铸坯矫直温度、晶界析出物、二冷区冷却速度和低C钢C%的控制;结晶器振幅、锥度和保护渣的改进,降低钢中S、P含量和提高Mn/S,降低结晶器弯月面的冷却速度和改善结晶器表面光洁度等。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 连续挤压包覆机挤压轮用钢的研究进展

        汪圣锋, 刘宏玉
        2011, 32(1): 23-26.
        摘要：连续挤压包覆技术是在连续挤压技术基础上发展起来的一种新型塑料加工技术,坯料在摩擦力作用下被挤压轮拽入并随其旋转和变形,压入模腔并与模腔中的钢芯复合得到复合材。挤压轮的工作温度为200～250℃,轮槽表面最高温度达590℃。文中叙述了挤压轮的工作条件、主要失效形式、挤压轮用钢的基本性能要求以及国内外挤压轮用钢的化学成分、研究进展和发展趋势。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸夹渣类缺陷的成因分析和控制措施

        苏瑞先
        2011, 32(1): 27-29.
        摘要：分析了产生冷轧板卷夹渣类缺陷的连铸工序因素。结果表明,150 t转炉-吹氩站-LF-CAS或RH-(900～1 020) mm×210 mm连铸流程生产低碳铝镇静钢时,水口插入深度130～155 mm时热轧板缺陷指数远低于水口插入深度125 mm和160 mm时缺陷指数;浇铸时钢包水口自开和烧氧打开钢中平均总氧含量T[O]分别为15×10-6和25×10-6通过下渣检验仪控制钢包至中间包的下渣量,热轧夹渣类缺陷指数显著降低。通过控制中间包钢水量,改进中间包水口结构;优化浸入式水口插入深度,提高钢包自开率和下渣检测使用率,采用低钠结晶器保护渣,使热轧板夹渣翘皮指数由原先的3.45降到0.73。  
        关键词：连铸;板卷夹渣类缺陷;工艺控制   
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        更新时间：2026-01-21

      • 轧制变形对重轨脱碳深度的影响

        喻威, 刘升, 杭乃勤, 李浩进, 孙志亮
        2011, 32(1): 30-33.
        摘要：钢厂轧制U75V钢(%:0.71～0.80C、0.50～0.80Si、0.70～1.05Mn、0.04～0.12V、0.23Cu)60 kg/m重轨的铸坯尺寸为380 mm×280 mm,经第2架粗轧后坯料的断面面积为18 015 mm2。通过轧制变形试验和显微镜观察测试,结合生产现场技术参数建立了有限元模型,以研究分析轧制变形对脱碳层影响。得出经第1粗轧机架和第2粗轧机架孔型轧制后,轨头脱碳层从1.2mm降至0.53 mm,轨腰脱碳层从1.5 mm降至0.54 mm,轨底脱碳层从1.5 mm降至0.83 mm。实测成品轨头的脱碳层为0.2 mm。  
        关键词：重轨;轧制;脱碳层;有限元法   
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        更新时间：2026-01-21

      • 210 t顶底复吹转炉炼钢控制工艺的优化

        刘霞, 王晓丽, 张昭, 王双龙, 马奇超, 李文艺, 王宏盛
        2011, 32(1): 34-35.
        摘要：为提高转炉生产能力,优化了转炉供氧制度-氧枪枪位和加料模式,不同铁水Si含量所对应的基础石灰、白云石量和底吹工艺,控制出钢温度,使转炉终点目标一次命中率从89.5%提高到95.4%,减少补吹次数;平均终点[N]降至35×10-6通过钢包的良性周转和出钢时间的合理控制,使钢包进入精炼工位后钢水温度≥1 560℃。  
        关键词：顶底复吹转炉;吹炼;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • X80管线钢夹杂物控制工艺的研究

        蒋育翔, 焦兴利
        2011, 32(1): 36-39.
        摘要：X80微合金化管线钢冶炼的工艺流程为300 t顶底复吹转炉-钢包吹氩微合金化-LF-RH。通过转炉气动挡渣法控制出钢下渣量≤4 kg/t;钢包顶底吹氩搅拌6 min铝粒脱氧;控制LF顶渣CaO/Al2O3=1.7～1.9,碱度(CaO/SiO24.5～6, (FeO+MnO)≤1.0%; RH喂FeCa线0.8 kg/t,使T[O]达到13×10-6夹杂物尺寸≤10μm, ≤5μm夹杂物占98.93%,钢中Al2O3尖晶石夹杂物转变为CaO-MgO-Al2O3系三元夹杂。分析了冶炼过程夹杂物数量、尺寸形态和组成,得出管线钢夹杂物变性的规律。  
        关键词：管线钢;转炉-钢包吹氩-LF-RH工艺;夹杂物控制   
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        更新时间：2026-01-21
      • 王毓男, 包燕平, 崔衡, 陈斌, 季晨曦
        2011, 32(1): 40-43.
        摘要：对迁钢210 t顶底复吹转炉-RH-板坯连铸工艺条件下的IF钢温度状况进行了统计和分析,根据RH初始温度和废钢加入量对RH处理过程温降的影响,建立RH处理过程钢水温度变化的数学模型,得出转炉出钢至开始连铸时的总温降为162.52℃,转炉出钢至RH到站平均温降为79.54℃, RH过程平均温降39.10℃, RH出站至中间包的温降为44.58℃;利用多元统计回归分析,可较好地预测RH过程的温降。  
        关键词：IF钢;转炉-RH-连铸流程;钢水温度;数学模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钙处理对无取向硅钢中非金属夹杂物的影响

        张峰, 马志刚, 张毅, 李光强
        2011, 32(1): 44-47.
        摘要：采用电解法和扫描电镜研究了300 t转炉-RH精炼钙处理对无取向硅钢板(%: ≤0.005C、1.2～2.2Si、0.2～0.6Mn、≤0.20P、≤0.005S、0.2～0.6Al、0～0.01Ca)中夹杂物的影响。结果表明,钢中Al含量为0.25%和0.35%时,钢中溶解氧均小于1×10-4%,钙处理后都会产生CaS夹杂物,尤其是含0.35%Al的钢水;钙处理可以有效减少钢中的夹杂物数量,尤其是0.5μm以下的微细夹杂物数量;钙处理后夹杂物的种类以AlN、CaS为主,同时还含有少量的氧化物夹杂物以及AlN-CaS复合夹杂物,尺寸主要为1.5～5.0μm。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 含钛超纯铁素体不锈钢的铝脱氧及钙处理实验研究

        顾磊明, 陈兆平, 徐迎铁, 疏达
        2011, 32(1): 48-51.
        摘要：通过500kg真空感应炉对0.007%～0.015%C-15.96%～16.94%Cr-0.08%～0.36%Ti-0.015%～0.124%Al铁素体不锈钢的铝脱氧和钙处理实验,以及相应的热力学计算,对Al、Ti竞争氧化及夹杂物改性进行了研究。结果表明,当[Ti]/[Al]低于2.50时,氧化物夹杂主要为Al2O3随[Ti]/[Al]的增加,钢中的主要夹杂由Al2O3向MgO-Al2O3-TiOx及Al2O3-TiOx转变,夹杂物平均尺寸逐步减小;钙处理后随[Ca]/[Al](0.01～0.08)的升高,钢中含钙复合夹杂的数量比例增加;包裹形复合夹杂的中心为氧化物,周边为TiN或Ti(CN)。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 120t级大型电渣重熔炉设备优化设计

        刘喜海, 贾维国, 贾明兴, 王长周, 唐作滨, 赵林
        2011, 32(1): 52-54.
        摘要：东北大学大型电渣炉研发中心(东大兴科冶金技术有限公司)采用创新理念设计研发了120 t级大型电渣炉重熔设备。该设备采用了3台单相变压器,3机架、3立柱+横臂旋转双极串联模式。结晶器采取两节分体式组合叠加构成。机械运行系统全部采用液压传动。在控制系统总体采用PLC网络化控制,对熔速、称重、电流电压、自动交换电极等采取智能化控制。在热试与生产中,设备达到设计要求,获得了良好的冶金效果。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 温热轧钢板桩SY390BZ的低冲击韧性

        任安超, 杜美文, 周桂峰, 袁泽喜, 吉玉, 朱敏, 周剑华
        2011, 32(1): 55-57.
        摘要：试验用热轧钢板桩SY390BZ材料(%:0.23C、0.44Si、0.91Mn、0.06V、0.010P、0.002S)用55 kg真空感应炉冶炼并铸成Φ170 mm圆锭,轧成12 mm板,平轧最后一道次的压下量为20%,终轧温度880～900℃,空冷。测定了该钢的韧脆性转变温度,采用Quanta 400型扫描电镜和Olympus GX71型光学显微镜观察20～-60℃低温冲击断口和组织形貌。结果表明,室温时断口为大而多的等轴韧窝,具有较高的韧性(130 J); -40℃时,断口形貌韧窝比较小,而且非常浅,其韧性降低至30 J;用能量法计算得出其脆性转变温度为-30℃;钢中出现了带状组织以及Al2O3夹杂导致冲击韧性较低。  
        关键词：热轧钢板桩SY390BZ;低温冲击韧性;带状组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 含制弹簧钢奥氏体晶粒长大与夹杂物的动态观察及分析

        姜超, 刘雅政, 张朝磊, 肖金福, 张玮, 易敏
        2011, 32(1): 58-60.
        摘要：采用高温金相显微镜观察了含铌弹簧钢60Si2MnNb(%:0.57C、1.60Si、0.76Mn、0.34Cr、0.022Nb)在950～1 250℃真空加热时奥氏体晶粒长大现象,得到其晶粒长大动力学曲线,通过Arrhenius方程对粗化过程进行了曲线拟合;通过SEM(Scanning Electron Microscope)和EDS(Energy Dispersive Spectrometer)对出现的二相粒子进行了分析。实验结果表明,含铌弹簧钢60Si2MnNb晶粒粗化温度为1 050℃,较60Si2MnA钢的晶粒临界粗化温度TGC提高了100℃;出现的二相粒子为非金属夹杂物。  
        关键词：含铌弹簧钢;高温金相;晶粒粗化;夹杂物, 分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 舵杆用Q345D钢热处理工艺对组织和性能的影响

        范秋梅, 付朝波, 张永恒, 王海珍
        2011, 32(1): 61-63.
        摘要：试验研究了Q345D级钢(%:0.18C、0.41Si、1.34Mn、0.05Nb、0.08V、0.024A1)Φ280 mm锻材淬-回火处理和正火处理后的组织和性能。结果表明,经890℃空冷200 s,水冷+570℃回火后的钢抗拉强度Rm≥630MPa,屈服强度Re≥455 MPa, -20℃冲击功AKV28～40 J;910℃空冷正火后Rm≥575 MPa, Re≥390 MPa, -20℃ AKV42～59 J,均满足舵杆产品对力学性能的要求;淬-回火工件距表面30 mm的组织为回火索氏体+粒状贝氏体,中心组织为珠光体+少量粒状贝氏体,正火处理后工件表面与心部均为珠光体+铁素体组织。  
        关键词：舵杆;Q345D钢;微合金化;热处理;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧硅钢片磁性能测量因素的分析

        傅志强, 郭俊诚, 赵江勇, 贺翠翠
        2011, 32(1): 64-66.
        摘要：采用硅钢片磁性能测试系统,分析了测试环境温度(10～30℃) 、试样质量(642～667 g)和剪切应力(剪切1～5次)对国内外不同牌号0.27～0.50 mm取向和无取向冷轧硅钢片磁性能的影响。结果表明,随环境温度升高,冷轧硅钢片的铁损和磁感降低;随试样质量增加,铁损增加,磁感降低;随剪切次数增加铁损递增,磁感递减。文中归纳出磁性能测量的适合条件和注意事项。  
        关键词：冷轧硅钢片;磁性能;测试温度;试样质量;剪切应力   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低温板坯加热取向3%硅钢热轧板的研究

        张贞贞, 任卫, 方建锋
        2011, 32(1): 67-70.
        摘要：研究的两种取向硅钢(%:No1-0.042C、3.16Si、0.009Al、0.07Mn、0.50Cu、0.015S、0.0084N和No2-0.040C、3.20Si、0.014Al、0.22Mn、0.49Cu、0.016S、0.008 2N)由50 kg真空感应炉冶炼,锻成(mm)350×120×35板坯,经1 250℃30 min加热,开轧温度1 100℃,5道次热轧成2.3 mm板,终轧温度950～1 000℃。实验结果表明,两热轧板沿板厚方向存在组织和织构的不均匀性,热轧板次表层为再结晶组织,有较强的Goss织构组分;中心层为形变组织,具有典型的形变织构。含0.22%Mn的No2钢次表层{110}〈001〉织构组分比含0.07%Mn的No1钢弱,中心层{001}〈110〉织构组分大大强于0.07%Mn No1钢,导致两者磁性能差异,0.22%Mn No2钢磁感应强度(B800)和铁损(P1.7/50)分别为1.87 T和1.24 W/kg,0.07%Mn No1钢分别为1.88 T和1.18 W/kg。  
        关键词：取向硅钢;低温板坯加热;热轧板;织构   
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        更新时间：2026-01-21
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