最新刊期

2011年第32卷第2期

试验研究

低碳低硅铝镇静钢LF顶渣硫分配比预报模型封面论文封底论文增强出版 AI导读

孙彦辉, 钱宇婧, 李啸磊, 蔡开科
2011, 32(2): 1-4.

摘要：根据钢厂100 t BOF-吹氩-LF-RH-Ca处理流程生产优质深冲(DDQ)级深冲热轧带钢SPHE(%:≤0.07C、≤0.03Si、0.20～0.30Mn、≤0.020P、≤0.010S、0.02～0.06Als)时Ca处理过程S含量过高的情况,通过KTH硫容量模型,分析了CaO/SiO₂、Al₂O₃和MgO对精炼渣硫分配比LS的影响,建立了CaO-MgO-SiO₂-Al₂O₃四元渣系脱硫模型,优化LF脱硫的精炼渣成分。结果表明,使用优化后的精炼渣(%:50CaO、6MgO、≤5SiO₂、30～35Al₂O₃),LF精炼钢水的脱硫率≥80%。模型预测值与实测值误差为±5%的占80%。

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中厚板折叠缺陷影响因素的有限元模拟分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

张春林, 程晓茹, 任勇, 詹胜利, 黄大军
2011, 32(2): 5-7.

摘要：采用有限元软件ABQUS/Explicit根据轧辊直径1160 mm、轧制速度1 000～3 000 mm/s和坯料规格(mm)150×1 550×2 520等轧制参数建立的有限元模型对Q235钢中厚板折叠进行了模拟计算;分析了轧制速度、轧件温差(30～70℃)和压下量(12～22 mm)对轧制头部压扁量的影响。得出随温差、轧制速度、压下量增大,轧件头部压扁量增大,在后续的轧制过程会产生折叠缺陷。为减少折叠发生,应避免上下表面出现较大温差;当温差较大时应采用小压下量低速轧制。

关键词：中厚板;折叠;下扣;压扁;有限元模拟

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LF合金加料及终点预测模型的研究封面论文封底论文增强出版 AI导读

罗仁辉, 橙朱荣, 杨凌志
2011, 32(2): 8-10.

摘要：以新余钢厂110 t钢包精炼炉(LF)冶炼数据为基础,建立了低C微合金化钢LF精炼时的合金加料和终点成分预报模型。50炉精炼结果表明,该模型对新余1~#中碳铬合金与钼铁合金的所加入量预测结果基本准确,对精炼的终点成分Cr、Mo的预测值的准确度也达到95%以上。

关键词：低C微合金化钢;LF;合金加料;终点成分;预报模型

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韶钢120 t LF钢水温度预报模型的开发封面论文封底论文增强出版 AI导读

肖超平, 包燕平, 元鹏飞, 刘志明, 程晓文, 丘文生
2011, 32(2): 11-14.

摘要：以钢厂120 t LF精炼过程钢水、炉渣和合金为研究体系,以能量平衡机理模型为基础,建立精炼钢水温度预报模型。根据钢种、钢水质量和温度、目标出钢温度及处理时间、渣料和合金加入量及各种热损失所需投入的电能,确定精炼过程合理的供电曲线。并根据现场供电和工艺参数,预报钢水温度。20炉50RH1钢(%:0.48～0.50C、0.22～0.30Si、0.60～0.70Mn)测试结果表明,模型预报与实测钢水温度误差为±5℃。

关键词：LF精炼;钢水温度;预报模型

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开轧温度对42CrMo4钢轧制动态组织变化影响的有限元模拟封面论文封底论文增强出版 AI导读

2011, 32(2): 15-17.

摘要：应用LARSTRAN/SHAPE有限元模拟软件对42CrMo4合金钢箱形孔型轧制过程进行三维热力耦合有限元模拟。用粘塑性有限元理论模拟轧制过程各时间离散步的局部量包括等效应力、等效应变、等效应变速率、温度分布等,由此计算动态再结晶和晶粒大小的变化。通过模拟研究得出开轧温度≥1 050℃时,42CrMo4钢动态再结晶显著增加,生产42CrMo4钢棒材的合适开轧温度为1050～1100℃。

关键词：42CrMo4钢;热轧;动态再结晶;有限元模拟

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气幕挡墙中间包仿真优化及其冶金效果封面论文封底论文增强出版 AI导读

马光林, 皮怀玉, 龚荣波, 李全智, 邓乐锐, 黄奥
2011, 32(2): 37-40.

摘要：根据水钢炼钢厂150 mm×150 mm六流连铸32 t中间包的结构操作工艺参数,采用数模仿真法研究了气幕挡墙技术对中间包内钢液流动特性及夹杂物去除的影响,并对HPB235和65钢进行了工业试验。结果表明,气幕挡墙可以有效改善钢液的流动状态,均衡各出口停留时间,有效延长钢液的平均停留时间,降低死区体积,提高夹杂物去除率。该技术适应多流中间包纯净钢冶炼的需求。

关键词：中间包;气幕挡墙;数模仿真;优化;工业实践

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工艺技术

150 t VD/VOD超纯铁素体不锈钢的开发封面论文封底论文增强出版 AI导读

何立波, 黄宝, 张志勤
2011, 32(2): 18-20.

摘要：蒂森克虏伯AST厂采用新单罐150 t VD/VOD,通过EAF-AOD-VOD三步工艺试制了409LI、439M、460LI以及470LI等4个级别不含Ni和Mo的超纯铁素体不锈钢。生产实践表明,采用EAF-AOD-VOD三步工艺比EAF-VOD两步工艺明显减少处理时间,实现了低成本生产超纯铁素体不锈钢的工艺目标,所生产的新一代超纯铁素体不锈钢AST460LI(%:≤0.010C、21.0～21.4Cr、≤0.002S、0.10～0.20Ti)和AST470LI(%:≤0.007C、23.8～24.2Cr、≤0.002S、0.10～0.20Ti)的耐蚀性和耐高温性能均优于标准奥氏体不锈钢304(%:≤0.08C、8.0～11.5Ni、18.0～20.0Cr)和316(%:≤0.08C、10.0～14.0Ni、16.0～18.0Cr、2.0～3.0Mo)。

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日本取向电工钢生产工艺最新研发进展封面论文封底论文增强出版 AI导读

齐殿威, 牟昊, 丁伟
2011, 32(2): 21-26.

摘要：根据相关的取向电工钢典型专利技术,概述了日本高磁感低铁损取向电工钢低温板坯加热、抑制剂合理调节、关键成分Mn、C、Sn和Sb调节与利用、新型退火剂和绝缘溶液的制备及细化磁畴等生产工艺最新动态和进展情况,并提出了国内企业申请取向电工钢专利时应当借鉴之处。

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260 mm x300 mm合金钢连铸坯质量控制集成技术的开发和应用封面论文封底论文增强出版 AI导读

何庆文, 毛成杰, 王广连, 王福明
2011, 32(2): 27-29.

摘要：简述了莱钢50 t EAF-LF(VD)-CC流程中合金钢260 mm×300 mm连铸坯质量控制集成技术的开发和应用效果。通过合理的铸坯纯净度和全程保护浇铸,二冷动态控制的二冷工艺设备设计,工艺设备精度参数群优化,热装工艺的铸坯质量在线预报判定系统等控制技术的开发,提高了铸坯质量,钢材酸浸低倍检验合格率由2007年的97.50%提高到2009年的99.01%,铸坯合格率在99.92%以上,成材率由原来的96.50%提高到96.80%,铸坯热装率由45%提高到75%。

关键词：260mm×300mm连铸坯, 合金钢;50t EAF-LF(VD)-CC流程, 质量控制, 集成技术

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110 t EBT EAF-LF-RH-CC工艺生产无缝管钢12MnV的脱硫分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

王敬慧, 李京社, 姜桂莲, 孙海波, 郑全振
2011, 32(2): 30-33.

摘要：通过LF加石灰,控制LF末期铝含量,RH过程喷80CaO-20CaF₂粉,RH终点喂铝线,RH结束后喂硅钙线等操作生产≤0.003%S的12MnV钢。根据脱硫数据表明,在110 t EAF-LF-RH-CC流程中LF平均脱硫率达88%,RH平均脱硫率不足30%;铝脱氧钢的冶炼过程中,在不喂铝丝的情况下,随S含量降低,钢中Al含量降低;在RH前钢中应有足够的Al脱除钢中的氧,以利于RH脱硫。

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南钢铌微合金化汽车后桥横梁用热轧钢带TL1114Nb的开发封面论文封底论文增强出版 AI导读

郜书忠, 仇必宁, 李军
2011, 32(2): 34-36.

摘要：TL1114Nb(%:0.07～0.13C、0.80～1.25Mn、0.10～0.30Si、≤0.010P、≤0.010S、0.03～0.05Nb、0.02～0.07Alt)钢的生产流程为100 t UHP电弧炉-LF(VD)-150 mm×150 mm连铸-连轧工艺。研制结果表明,通过采用合理的轧制加热温度(1 100～1 200℃),适当提高终轧温度(780～820℃),控制轧后冷速(喷水4 s,风冷)和卷取温度(700℃),带钢各项指标合格:TL1114Nb热轧钢带的晶粒为10～10.5级,组织为铁素体+珠光体,无异常组织,带钢的屈服强度R_el440～460 MPa,抗拉强度R_m530～550 MPa,伸长率A 31.5%～33.0%,冷弯d=a合格。

关键词：100t EAF-LF(VD)-CC-连轧流程;铌微合金化;热轧带钢;汽车后桥横梁钢;开发

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轴承钢GCr15连铸钢水流动性差的原因和改进措施封面论文封底论文增强出版 AI导读

费三林, 周立新, 潘明旭, 王品, 刘高利, 刘月云
2011, 32(2): 41-43.

摘要：GCr15连铸钢水流动性差,主要表现为钢包钢水流不出或中间包水口内钢水流量小。生产统计数据表明,随连浇炉次平均[Al](0.01%～0.03%)增加,[Ti](0.003%～0.007%)降低,Mn/Si(1.45～1.60)增加,钢水的流动性提高,此外LF精炼周期长(80 min),中间包钢水过热度低(25℃),不利于提高钢水流动性。提高钢水的洁净度,适当提高[Al]和Mn/Si,控制精炼时间和中间包钢水过热度,可有效提高GCr15钢水的流动性。

关键词：GCr15钢;钢水流动性;重接;夹杂物;中间包水口

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45钢矩形连铸坯中心裂纹的分析和控制封面论文封底论文增强出版 AI导读

吴华杰, 留津津, 包燕平, 王国
2011, 32(2): 44-45.

摘要：统计分析了[P]、[S]、[Mn]/[S]和钢水过热度等工艺因素对钢厂45钢(0.44%～0.50%)160 mm×200 mm矩形坯中心裂纹的影响。根据分析结果,采用控制[P]≤0.020%、[S]≤0.015%、[Mn]/[S]≥40,钢水过热度≤25℃,拉速1.8m/min时优化二冷水量等工艺措施,使中心裂纹发生率由原来的82.76%降低到22.41%,1级以上中心裂纹发生率由原来的22.41%降低到0.51%。

关键词：45钢;160mm×200mm矩形连铸坯;[Mn]/[S];二次冷却

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EAF-LF( VD) -CC流程开发工程机械轮体用钢40Mn2H-S生产实践封面论文封底论文增强出版 AI导读

杨振国, 李法兴, 孙永喜, 杜国强, 刘永昌
2011, 32(2): 46-48.

摘要：莱钢特钢通过50 t EAF-LF(VD)-260 mm×300 mm方坯连铸-轧制工艺生产轮体用钢40Mn2H-S(%:0.39～0.41C、0.21～0.26Si、1.55～1.60Mn、0.025～0.035Al)Φ80～130 mm棒材。EAF炉料为50%铁水+废钢,出钢过程加1.5～2.5 kg/t_钢钢芯铝,LF出钢喂Al线调整[Al]为0.020%～0.040%,连铸全保护浇铸,(M+F)EMS电磁搅拌,使该钢中[O]、[N]平均值达14.5×10^-6、72×10^-6低倍组织≤1.0级,非金属夹杂物A、B≤1.5级、C、D≤1.0级,晶粒度≥7级、末端淬透性及力学性能等指标均满足用户要求。

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组织和性能

温度和变形参数对Q345C钢连铸坯热塑性的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

王生朝, 赵刚, 鲍思前, 石海宁, 樊磊, 罗海燕
2011, 32(2): 49-51.

摘要：用Gleeble-2000热模拟机研究了Q345C钢250 mm×1 300 mm连铸坯热履历-连铸坯冷却过程和冷坯加热过程(300～1 320℃)的温度变化,应变速度(3～3×10-4 s-1)和降温速率(1～20℃/s)对热塑性的影响。结果表明,Q345C钢从1320℃冷却到钢的第Ⅲ脆性区,冷却速度越高,钢在第Ⅲ脆性区塑性越差;在600～850℃,连铸坯冷装加热后的热塑性要好于从液态直接冷却到这个温度区间的热塑性;在钢的第Ⅲ脆性区内,钢的热塑性随变形速率增大而变好。

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更新时间：2026-01-21
氮含量对U71Mn高速钢轨力学性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

李峰
2011, 32(2): 52-53.

摘要：重轨U71Mn钢(%:0.66～0.76C、0.15～0.35Si、1.10～1.40Mn、≤0.030P、≤0.030S)的冶金工艺流程为100 t转炉-LF(VD)-280 mm×380 mm连铸。研究了转炉至中间包各工序[N]及影响因素,氮含量对钢轨力学性能的影响。结果表明,随钢中氮含量由54×10^-6增加至94×10^-6钢轨的断裂韧性由34.7～38.1 MPa m1/2降至28.1～31.5 MPa m^1/2。LF精炼时将增碳剂由沥青焦改为无烟煤时,钢中氮含量可控制≤64×10^-6平均氮含量为50.9×10^-6。

关键词：U71Mn高速钢轨;氮含量;断裂韧性

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铌对新型Ni-Cr-Fe镍基合金力学性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

富晓阳, 任慧平, 程世长, 刘正东
2011, 32(2): 54-56.

摘要：新型Ni-Cr-Fe镍基合金(%:0.036～0.044C、16.71～17.10Cr、63.04～63.95 Ni、8.98～10.76Fe、2.50～2.88Mo、2.01～4.97Nb、0.06V、0.74～0.82Al、2.00～2.06 Ti)由25 kg真空感应炉熔炼,锻成Φ15 mm和14mm×14 mm棒材。采用扫描电镜(SEM),X射线衍射仪(XRD),化学相分析和拉力试验研究了铌含量对65Ni18Cr-10Fe合金组织和性能的影响。结果发现,随着合金中铌含量的增加,γ′、γ″、η相的析出数量增多,尺寸增大,形态由断续的颗粒、短棒状改变为长片层状;导致合金的室温强度随之升高,而塑性随之下降。

关键词：镍基合金;铌;力学性能;析出相

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更新时间：2026-01-21
工艺参数对600 MPa热轧双相钢铁素体转变的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

张大伟, 刘雅政, 周乐育, 汪飞松, 李月兰
2011, 32(2): 57-59.

摘要：通过Gleeble-1500热模拟机研究了终轧变形60%时,终轧温度(840℃和860℃),快冷至不同温度(730～630℃)及保温时间(5～10 s)对DP600热轧双相钢(%:≤0.1C、≤1.5Si、≤1.5Mn、≤0.10Als、≤0.50Cr)铁素体转变的影响。结果表明,延长保温时间,降低终轧温度可明显促进铁素体转变,提高铁素体体积分数;第一段快冷后保温温度从730℃降至630℃,铁素体体积增加约20%,抗拉强度降低约60 MPa。

关键词：热轧双相钢DP600;热模拟;铁素体转变

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更新时间：2026-01-21
铅浴淬火工艺对70钢丝组织和性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

董述峰, 赵刚, 叶传龙, 鲍思前, 刘建兵, 李俊弘, 刘小平
2011, 32(2): 60-62.

摘要：研究了900℃均热+500℃铅浴54 s空冷处理对70钢(0.67%～0.75%C)Φ5.5 mm热轧钢丝经38.9%压缩率拉拔的冷拔钢丝组织和性能的影响。结果表明,500℃铅浴等温处理,该钢过冷奥氏体转变的孕育和转变时间最短,该钢丝抗拉强度提高了21.4%,伸长率提高9.5%,为随后通过细拉工艺进一步提高钢丝的综合力学性能建立了基础。

关键词：70钢丝;铅浴淬火;组织;性能

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更新时间：2026-01-21
10B15冷镦钢连铸坯的高温塑性封面论文封底论文增强出版 AI导读

余刚, 袁武华, 刘泽亚, 傅强
2011, 32(2): 63-65.

摘要：通过Gleeble-1500热模拟机研究了10B15冷镦钢(%:0.17C、0.16Si、0.46Mn、0.017P、0.025S、0.0002Ti、0.000 8Als、0.001 4B)150 mm×150 mm连铸坯应变速率0.0005～0.001s-1在700～1 000℃的热塑性。结果表明,10B15冷镦钢连铸坯在850～900℃有高温脆性;应变速率的降低促进动态再结晶的发生,可以提高高温塑性;细小的B、Ti和Al的氮化物在晶界的析出起晶界钉扎作用,阻碍了晶界的滑移和动态再结晶的发生,从而使钢的高温塑性降低。

关键词：10B15冷镦钢;150mm×150mm连铸坯;高温塑性;动态再结晶

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更新时间：2026-01-21
热处理对马氏体不锈钢5Cr15MoV冷轧退火板组织和性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

秦斌
2011, 32(2): 66-68.

摘要：研究了950～1 200℃正火处理对5Cr15MoV钢(%:0.50C、14.16Cr、0.66Mo、0.12V、0.39Ni)2mm冷轧退火板的力学性能和5%NaCl 35℃盐雾耐蚀性能的影响。结果表明,当950～1 150℃正火处理时随温度升高,钢中碳化物减少,硬度升高;1 200℃正火处理时,钢的基体中存在一定量残留奥氏体,硬度下降;正火温度超过1 100℃时,钢的耐蚀性降低,容易发生晶间腐蚀。在1135℃正火,可取得较高的硬度和良好的耐蚀性。

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