最新刊期
      2011年第32卷第6期

        试验研究

      • 300 t钢包顶底复合吹氩预脱硫工艺的物理模拟

        朱伦才, 焦兴利
        2011, 32(6): 1-3.
        摘要：对300 t顶底复合吹氩钢包预脱硫工艺进行几何相似比1:5.75的水模型试验结果表明,总供气量相同时,与单吹相比顶底复吹能有效提高预成渣速度,当顶底吹氩流量比为50:50,搅拌条件最好;根据水模型试验结果,在300 t钢包上建立顶、底吹氩装置,在微合金站实现预成渣脱硫,钢水平均脱硫率达22.29%,处理后平均终点[S]为0.004%, (FeO+MnO)降至3.48%。  
        关键词：300t钢包顶底复吹氩;预成渣脱硫;水模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 34 t中间包底吹气水模型实验

        樊文军, 曹雄, 张胤
        2011, 32(6): 4-6.
        摘要：以钢厂34 t板坯连铸中间包为研究对象,依据几何相似原理,建立1:3的水力学实验模型,按照L16(45)正交表进行试验。结果表明,四因素的主次关系依次是气盒与堰间距、堰深、吹气量、堰与长水口间距;在最佳参数为吹气量450 L/h、堰深110 mm、气盒与堰间距235 mm和堰与长水口间距195 mm时,平均停留时间达到360 s,死区体积比例降低到11.47%,活塞区体积比例提高到21.95%,综合评分达到100.48。  
        关键词：中间包;底吹气;水模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 关于210 t RH混匀时间影响因素的水模型研究

        申甜甜, 郭汉杰, 李宁
        2011, 32(6): 7-11.
        摘要：采用1:4的比例建立水力学模型模拟210 t RH内钢液流动,考察吹氩量(1 000～1 400 L/min),浸渍管插入深度(125～175 mm),吹氩孔个数(4～6)对混匀时间的影响。结果表明,对吹氩量大小的确定,需综合考虑各因素的影响;浸渍管插入过深不利于钢液混匀;较少的上层吹氩孔个数和增加下层吹氩孔个数可获得较短的混匀时间;最佳参数为吹氩量3.87 m~3/h,浸入深度120 mm,上吹氩孔4个,下吹氩孔6个。借助matlab工具求解有约束非线性最优化问题,计算得出回归方程的混匀时间极小值为27.02 s。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • CSP热轧cvc工作辗磨损模型优化

        李立新, 范进, 熊文涛, 何亚元
        2011, 32(6): 12-14.
        摘要：通过对钢厂CSP生产线CVC工作辊磨损的实测,得到工作辊的磨损曲线。在此基础上考虑影响轧辊磨损的丰要因素,建立了适合CSP生产线的工作辊磨损模型,并且借助MATLAB软件全局优化算法确定了模型中的关键参数。该模型计算结果表明,回归磨损曲线面积与实际磨损曲线面积的相对误差为3.78%,计算值与实测值之间的相关系数0.932 8,可用于轧辊磨损的在线预报。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 大方坯结晶器圆角半径大小对铸坯角部热-机械状态影响

        李景, 曾智, 张家泉
        2011, 32(6): 15-18.
        摘要：通过采用Marc软件建立包括结晶器与大方坯凝固坯壳之间动态热交换的热-力耦合模型,分析了结晶器圆角大小对铸坯和结晶器热-力学状态温度、应力和应变分布的影响。结果表明,对于280 mm×380 mm断面铸坯,结晶器圆角半径应选17.5～20 mm为宜,结晶器圆角半径过小,铸坯偏离角部10～20 mm区域表面温度波动较大,不利于坯壳均匀生长;结晶器角部半径过大,结晶器与坯壳之间在角部摩擦严重,易导致坯壳龟裂。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 轿车车身高强度钢应用进展

        张志勤, 何立波, 高真凤, 黄宝, 黄维, 邢娜
        2011, 32(6): 19-22.
        摘要：目前轿车设计车身减重方案中高强度钢的应用明显增加,车身减重达20%以上,但仍低于铝或铝镁合金车身减重40%的指标。未来钢制车身的设计理念将通过开发的第3代高强度钢和新的车身零部件加工及成型设计,达到车身减重35%的目标。文中介绍高强度钢的特点,车身减重设计方案及材料选择,高强度钢的钢种成分、性能、应用进展和展望。  
        关键词：高强度钢;轿车车身;应用进展   
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        更新时间：2026-01-21

      • 丝锥用Nb微合金化TGM2A-S高速钢的开发

        雷利军
        2011, 32(6): 23-24.
        摘要：TGM2A-S钢(/%:0.85C、0.27Si、0.24Mn、0.026P、0.007S、3.98Cr、4.76Mo、6.09W、1.83V、0.12Nb、0.03RE)是在高速钢TGM2A的基础上添加微量铌和稀土开发的新型丝锥用高速钢。TGM2A-S钢的生产工艺流程为25 t EAF-30 t LF-VD(微合金化)-铸锭(700 kg)二火锻造(85 mm方)-连轧(Φ8 mm)-冷拉(Φ6.6 mm)-加工丝锥(M6)。结果表明,原工艺:3 t中频感应炉-ESR (280 kg锭)-二火锻造(85 mm方)-连轧(Φ8 mm)-冷拉(Φ6.6 mm)-加工丝锥(M6)生产的TGM2A钢中的O和N含量分别为35.4×10-6和123.6×10-6而改进工艺生产的TGM2A-S钢的O和N含量分别为15.7×10-6和87.7×10-6。TGM2A-S钢的丝锥切削寿命较电渣工艺生产的TGM2A钢提高20%; TGM2A-S钢的淬火晶粒为10.5级,电渣工艺生产的TGM2A钢的晶粒度为10级。  
        关键词：TGM2A-S高速钢;Nb微合金化;丝锥;使用寿命   
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        更新时间：2026-01-21

      • 82B高碳钢小方坯中磷的偏析行为

        崔怀周, 陈伟庆
        2011, 32(6): 25-27.
        摘要：研究了拉速(2.8～3.0 m/min)、二冷比水量(0.83～1.8 L/kg)和末端电磁搅拌(0～400 A,6 Hz)对82B钢(/%:0.79～0.81 C、0.21～0.24Si、0.81～0.83Mn、0.012～0.016P、0.005～0.008S、0.25～0.30Cr)130 mm×130mm铸坯断面P偏析的影响结果表明,磷在铸坯中的最大偏析点不在凝固中心,而是在柱状晶与等轴晶交界处;随着二冷比水量的增大、拉速的降低及末端电磁搅拌强度的增大,P元素的最大偏析率有明显降低。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 梁板钢板坯角部横裂纹控制技术的研究

        潘红
        2011, 32(6): 28-30.
        摘要：针对攀钢V和V-Nb微合金化低碳梁板钢200 mm连铸坯出现角部横裂纹缺陷,通过综合优化连铸工艺参数-将结晶器铸坯窄宽面热流比由原先的0.90～1.10降至0.75～0.85,保护渣的粘度由0.20 Pa • s降至0.16 Pa • s,稳定连铸拉速和连铸机工况条件,使铸坯角部横裂纹缺陷得到了明显改善,并消除了由此引起的热轧饭卷表面线纹和起皮缺陷,因梁板钢热轧板卷表面缺陷引起的降级改判率由30%降至0。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 微合金化HRB400高强度热轧钢筋的试制

        唐海燕, 李京社, 杨明生, 张亚斌, 郑全振
        2011, 32(6): 31-33.
        摘要：HRB400高强度钢筋(%:0.19～0.25C、0.40～0.60Si、1.20～1.50Mn、≤0.040P、≤0.040S)由120 t转炉-钢包吹氩-120 mm×120 mm连铸工艺冶炼。为提高HRB400Φ12～22 mm热轧带肋钢筋的综合力学性能,冶炼时进行加5 kg/t钢MnSiN+0.4～0.9 kg/t钢FeV,10 kg/t钢MnSiN+0.25～0.40 kg/t钢FeNb和只加0.40～0.75kg/t钢VN三种微合金化工艺试验。钢坯均热温度1150～1250℃,终轧温度≥950℃,粗轧每道次压下量≥30%,精轧每道次压下量≥15%,轧后风冷、结果表明,合适的FeV或VN加入量为0.5 kg/t钢合适的FeNb加入量为0.3 kg/t钢经V或Nb微合金化后,钢中晶粒明显细化,各项性能满足标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 二冷区程式电磁搅拌在包钢板坯连铸机的应用

        董珍, 刘平, 贾生建, 韩春鹏, 姜海龙
        2011, 32(6): 34-35.
        摘要：叙述辊式二冷区电磁搅拌(400 A,1～16 Hz)在包钢Q345B、Q550D、Q345E钢(200～× (1 200～2 300) mm板坯连铸机上的应用效果。生产实践表明,当连铸工艺相同时,采用电磁搅拌工艺后,板坯的内部质量得到了显著改善,中心等轴晶率由平均9.7%增加到30.3%,中心碳偏析指数由1.17降到1.01, A类中心偏析所占的比率由平均5.1%降到0.6%。  
        关键词：二冷区;辊式电磁搅拌;板坯连铸;铸坯内部质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • U75V重轨钢280 mm x380 mm连铸坯加热工艺的试验研究

        孙志亮, 杭乃勤, 李浩进
        2011, 32(6): 36-39.
        摘要：在钢厂利用Thermophil STOR测试系统(黑匣子)进行步进式加热炉内U75V重轨钢280 mm×380mm铸坯加热过程温度跟踪,并用Origin软件进行数据处理,得出铸坯加热温度、升温速度、表面与中心温差等曲线。结果表明,铸坯平均加热温度为1220℃,当在炉时间超过180 min,应降低均热段控制温度约20℃;炉内水梁对铸坯下表面温度影响较大,应控制均热段下部温度较上部温度高20℃;在目前加热工艺下,重轨铸坯出炉时内外温差(厚度方向)控制在20℃以内,铸坯温度在1 200℃以上,能满足重轨生产要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 300 t BOF-LF-RH冶炼过程X80管线钢氧含量控制

        杨利彬, 贺庆, 刘浏
        2011, 32(6): 40-42.
        摘要：X80管线钢(基本成分/%:0.09C、0.42Si、1.85Mn、0.022P、0.005S、0.06Als)的冶金流程为KR铁水脱硫预处理-300 t顶底复吹转炉-钢包吹氩-LF-RH-250 mm×2 150 mm板坯连铸。工艺炼钢和精炼主要优化工艺为:控制转炉出钢下渣量≤4 kg/t,采用(%):55～60CaO、7～12SiO2、25～30Al2O3精炼渣系,控制LF精炼渣CaO/Al2O3=1.7～1.9,CaO/SiO2=4.5～6.0,(FeO+MnO)≤1.0%,吹氩站顶底吹氩预成渣,RH真空度≤66.7 Pa,RH后喂钙线0.8 kg/t。结果表明,转炉终点碳氧积由0.002 84降为0.002 44;精炼后(FeO+MnO)为0.913%,全氧含量为0.0013%。成品材夹杂物级别≤1.0。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 真空感应炉増垠材质对镍基合金Inconel 690氧硫含量的影响

        赵鸿燕
        2011, 32(6): 43-46.
        摘要：研究和分析了200 kg和500 kg真空感应炉镁质(/%:97.60MgO、1.34CaO)、钙质(/%:98.70CaO、0.55MgO)和铝镁质(/%:85.57Al2O3、11.36MgO、2.47CaO)坩埚对所熔炼的Inconel 690镍基合金(/%:0.01～0.03C、27.0～31.0Cr、7.0～11.0Fe)中氧、硫含量的影响。结果表明,铝镁质坩埚冶炼的合金中氧含量最低,为(10～15)×10-6[O]和(50～60)×10-6[S];CaO坩埚冶炼的合金中硫含量最低,为10×10-6[S]和(27～48)×10-6[O];MgO坩埚冶炼的合金中氧、硫含量较高,为(50～60)×10-6[S]和(24～35)×10-6[O]。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 热回复过程高强耐候钢Q450NQR1的高温力学性能

        胡辉, 董志华, 陈登福, 杨兴磊, 王冠, 周振宇
        2011, 32(6): 47-49.
        摘要：在热回复条件下,采用Gleeble-1500D热/力模拟实验机,研究测试了高强耐候钢Q450NQR1(/%:0.05～0.10C、0.30～0.50Si、0.80～1.00Mn、≤0.020P、≤0.008S、0.20～0.40Cu、0.15～0.35Ni、0.40～0.60Cr)200mm×1 350 mm铸坯试样在700～1 000℃,热拉伸应变率5×10-3s-1时的强度、塑性模量和断面收缩率。结果表明,随温度下降铸坯塑性模量(硬化系数)和强度增加,800℃时铸坯的强度随温度的变化速率出现明显转变;925～700℃时铸坯断面收缩率≤60%;为保证铸坯质量,在矫直过程铸坯表面温度应≥950℃。  
        关键词：高强耐候钢Q450NQR1;铸坯;热回复;高温力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 2507超级双相不锈钢的热变形行为

        王佳夫, 刘丽丽, 花福安, 李建平, 王国栋
        2011, 32(6): 50-52.
        摘要：用MMS-200热模拟实验机对2507超级双相不锈钢(/%:0.022C、0.58Si、25.35Cr、7.17Ni、4.05Mo、0.28N)12 mm热轧板在1 000～1150℃、应变速率0.01～10s-1下进行了热压缩实验。实验结果表明,在应变速率一定的条件下,变形温度越高,2507超级双相不锈钢峰值应力越低;在变形温度一定的条件下,峰值应力随着应变速率的增加而增加。根据热变形方程计算得到压缩变形时的平均表观应力指数n=3.25,热变形激活能Q=460kJ/mol。基于实验数据构建了2507超级双相不锈钢在相应变形条件下的热变形方程。  
        关键词：超级双相不锈钢;热变形;真应力-真应变;激活能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 精轧工艺对30 mm厚X65管线钢板组织和性能的影响

        熊玉彰, 李银华, 王世森, 徐进桥, 余宏伟
        2011, 32(6): 53-55.
        摘要：Nb-Ti微合金化X65管线钢(/%:0.07C、1.60Mn、0.35Mo)的生产工艺流程为130 t顶底复吹转炉-钢包吹氩-LF-RH-250 mm×1500 mm板坯连铸-连轧至30 mm板-控冷工艺。研究了第Ⅱ阶段开轧(890～940℃)轧后冷却温度(780～850℃)和冷却速度(8～20℃/s)对X65钢厚板拉伸、落锤性能和组织的影响。结果表明,Ⅱ阶段开轧温度为940℃,轧后冷却速度为20℃/s可以使X65钢厚板得到以针状铁素体和粒状贝氏体为主的组织,钢板抗拉强度665～695 MPa,屈服强度495～520 MPa,落锤纤维组织率约为92%,满足标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Al含量对2.2%Si无取向硅钢组织、织构和磁性能的影响

        苗晓, 张文康, 王一德
        2011, 32(6): 56-59.
        摘要：通过实验室25 kg真空感应炉冶炼和锻轧研究了0.26%～0.95%Al含量对0.5 mm 2.2%Si无取向硅钢冷轧板组织、织构和磁性能的影响。试验结果表明,0.26%～0.81%Al含量时,随钢中Al含量的增加,成品退火钢板的晶粒尺寸增加同时铁损减少;当Al含量大于0.81%时,随Al含量增加,钢板的晶粒尺寸减小,同时铁损增加。Al含量对硅钢板磁感的影响没有明显的规律。2.2%Si无取向硅钢的合适Al含量为0.48%～0.81%。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 张剑桥, 刘承志
        2011, 32(6): 60-61.
        摘要：316L超低碳不锈钢(/%:0.010～0.013C、17.50～17.67Cr、10.10～10.60Ni、1.89～2.02Mo、0.020～0.201N)由200 kg真空感应炉冶炼,并经550 mm轧机热轧成15 mm钢板。研究了1 050℃40 min水冷,750℃25～100 h空冷后316L钢的组织和冲击韧性。结果表明,随时效时间增加,316L钢的冲击功下降;同样时效时间,0.201%N的高氮316L钢的冲击功低于0.020%N较低氮316L钢,750℃100 h时效后两者的冲击功分别为40 J和150 J。低氮316L钢主要析出物为碳化物,在晶界和晶内呈细小弥散分布,尺寸为3～5μm;高氮316L钢析出物为100～200μm氮碳化物和σ-相,沿晶界分布。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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