最新刊期
      2011年第32卷第5期

        试验研究

      • 12CaO•7Al2O3基精炼渣脱硫试验

        曹余良, 王攀峰, 耿建林, 陈德胜, 韦士琨
        2011, 32(5): 1-4.
        摘要：在试验室用MoSi2井式电阻炉试验研究了12CaO·7Al2O3的预熔工艺和含10%～20%BaO、2%～6%MgO、1%～3%Li2O,(12CaO·7Al2O3)/SiO2=8～10的12CaO·7Al2O3基精炼渣对成分为(%)0.23C、1.29Mn、0.44Si、0.026P、0.023S、0.04Mo、0.02Cr、0.06Cu的低碳钢的脱硫能力。结果表明,12CaO·7Al2O3基预熔精炼渣具有较好的脱硫能力,在1590℃加入量为3%的条件下,能将钢液中的硫含量从0.030%降低到0.006%,脱硫率80.00%。通过运用正交方法对渣成分进行优化,得出12CaO·7Al2O3基精炼渣的优化渣系为:15%BaO,4%MgO,3%Li2O,(12CaO·7Al2O3)/SiO2=9。  
        关键词：12CaO·7Al2O3;精炼渣;脱硫;二次精炼   
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        更新时间：2026-01-21

      • 非真空吹氮工艺对316L奥氏体不锈钢吸氮行为的影响

        时彦林, 包燕平, 董中奇
        2011, 32(5): 5-7.
        摘要：在实验室通过刚玉坩埚-硅钼棒电阻炉研究了吹氮时间(0～50 min),氮气分压(35～100kPa),吹氮流量(总流量0.3 L/min;N2:Ar=1:3～3:1),钢液温度(1 773～1 833 K)对0.8 kg 316 L不锈钢液(%:0.031C、16.13Cr、10.12Ni、2.12Mo)中氮含量的影响。结果表明,钢中氮含量随着吹氮时间、氮分压的增加而增大,随吹氮流量增加钢液氮含量达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高。应用热力学模型和动力学模型对实验结果进行分析。  
        关键词：吹氮;316L不锈钢;热力学模型;动力学   
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        更新时间：2026-01-21

      • 首钢小方坯连铸机中间包数值模拟分析

        丁宁, 包燕平, 陈京生, 崔京玉, 孙齐松, 王立峰
        2011, 32(5): 8-10.
        摘要：针对首钢160 mm×160 mm方坯连铸机14.5 t中间包建立数学模型,采用流体力学计算软件Fluent对4流异型中间包内钢液流动和温度进行了数值计算,得出中间包钢液流动的速度场、温度场和停留时间分布曲线。计算结果表明,各流最大温度差为8 K,应避免低过热度浇铸;1流死区体积分率为20%略大于其余各流(10%～20%)外,中间包钢水流动参数可以满足生产的需要。  
        关键词：160mm×160mm铸坯;中间包;数值模拟;停留时间分布曲线;温度场   
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        更新时间：2026-01-21

      • Cr20Ni32AlTi合金平衡相的热力学模拟计算与分析

        杨常春, 王立新, 康永林, 秦升
        2011, 32(5): 11-13.
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 非碳冶金高温熔炼的研究

        侯明山, 范新有, 刘超, 董洪波, 李士琦
        2011, 32(5): 14-17.
        摘要：通过与碳冶金的对比分析,提出将太阳能、风能的利用与冶金技术结合的非碳冶金的概念,阐述了风光互补非碳冶金的理念。非碳冶金技术包括4项单元技术-光电转换、蓄电、配控电和冶金反应器,通过技术集成创新的1 kg非碳冶金实验炉系统进行了非碳冶金试验,并通过初步的系统能量分析,验证了系统参数。实验结果表明,直接使用风光互补技术可以获得1 600℃以上的熔炼高温,可进行各种金属的冶炼。  
        关键词：非碳冶金;风光互补;高温熔炼   
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        更新时间：2026-01-21

      • 新冶钢电弧炉粉尘精细还原实验研究

        汪玉娇, 范新有, 李士琦, 孙灵芝, 高金涛, 金晓辉, 刘润藻, 钱刚, 陈长西
        2011, 32(5): 18-21.
        摘要：对烘干后的电弧炉干粉尘进行基础特性研究,包括化学成分、XRD(X-ray diffraction)检测、粒度分布。根据铁氧化物、锌氧化物的还原热力学原理,提出了"电弧炉粉尘精细还原"的概念。探讨温度(910～1 010℃)和还原时间(2～4h)对电弧炉粉尘金属化率和脱锌率的影响,并利用SPSS(Statistical Product and Service Solutions)软件对实验结果进行方差分析和相关性分析结果表明,电弧炉粉尘TFe含量为47.26%,Zn含量为8.32%;在910～1010℃,使用纯H2对电弧炉粉尘进行精细还原,能实现铁氧化物和锌氧化物分别向MFe和Zn的转变,金属化率和脱锌率分别达到95%、98%左右;同时电弧炉粉尘精细还原的产物未有烧结现象发生。  
        关键词：电弧炉粉尘;精细还原;金属化率;脱锌率   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 运用智能控制技术改进交流电弧炉电极调节器的研究

        赵健, 刘平
        2011, 32(5): 22-25.
        摘要：Several kinds of solution modes are presented which integrate intelligent control technology ( FC-fuzzy controller, ANN-artificial neural network and GA-genetic algorithm) with traditional proportional plus integral plus derivative (PID) control model and are applied for electrode regulator of AC arc furnace to realize electrode control parameter optimization and current decoupling. The application prospects and development trend of intelligent PID control electrode regulator for AC arc furnace are summarized.  
        关键词：交流电弧炉;电极调节器;PID控制;智能控制;参数优化;解耦   
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        更新时间：2026-01-21

      • 国内外高强度船板钢的研发现状和发展

        陈妍, 齐殿威, 吴美庆
        2011, 32(5): 26-30.
        摘要：概述了近年来高强度船板钢的重点研发领域-低温韧性、优良耐腐蚀性、大线能量焊接性、疲劳性能等研究,介绍了最新高强度船板钢的研究和开发特点,生产典型高强度船板钢的关键技术。当前船板钢的开发趋势为通过低C、高Mn、复合微合金化、控轧控冷工艺和表面技术生产高强度、高韧性、耐腐蚀和制造工艺性能优良的船用钢板。  
        关键词：高强度船板钢;微合金化;韧性;焊接性;控轧控冷;研究和发展   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电渣重熔连续定向凝固René88DT镍基合金锭工艺参数的计算

        陈希春, 付锐, 冯涤, 任昊
        2011, 32(5): 31-34.
        摘要：René88DT镍基合金(%:0.02～0.05C、15.5～16.5Cr、3.8～4.2Mo、≤0.20Ta、12.5～13.5Co、0.6～1.0Nb、0.025～0.050Zr、3.5～3.9Ti、2.0～2.4Al、0.006～0.015B、3.8～4.2W、0.005～0.010Ce)母合金棒由200 kg真空感应炉熔炼,并按照凝固组织显微结构要求,通过控制铸锭凝固的二次枝晶间距和金属熔池形状及深度来确定重熔时熔化的速度,再通过热平衡计算得到相关的熔炼参数,由500 kg气氛保护抽锭式电渣重熔炉按连续定向凝固工艺熔炼出Φ160 mm×220 mm René88DT合金锭结果表明,计算重熔总时间与实际时间的误差仅为4.5%,熔池浅平,凝固组织均匀细小,获得了全〈100〉方向的柱状晶组织,二次枝晶间距为60～80μm。  
        关键词：电渣重熔连续定向凝固;René88DT 基合金;凝固组织控制;工艺参数   
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        更新时间：2026-01-21

      • 16 mm热轧不锈钢带退火酸洗生产线的设计特点

        徐远军, 李春明
        2011, 32(5): 35-37.
        摘要：介绍了最大卷重35 t、2～16 mm热轧不锈钢带退火酸洗线的工艺流程、关键设备和技术特点。该机组所生产的钢种有奥氏体、铁素体和马氏体不锈钢;退火炉使用天然气加热钢带,炉温可达1180℃,炉子总长96m;在酸洗前进行有效除鳞,酸洗的溶液为硫酸,硝酸+氢氟酸,酸洗最大速度为60 m/min,废水和废酸经回收再利用,酸雾经回收和处理。  
        关键词：热轧;不锈钢带;退火;酸洗   
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        更新时间：2026-01-21
      • 王文虎, 李冰, 郑高立, 许军民, 姚书芳
        2011, 32(5): 38-40.
        摘要：济源钢铁公司采用60 t顶底复吹转炉高拉碳操作法,控制转炉终点[C]0.08%～0.20%,出钢过程钢包底吹氩并加铝铁脱氧,LF采用CaO-Al2O3-SiO2高碱度渣精炼,连铸钢水过热度20～30℃,M+F电磁搅拌,全程吹氩保护浇铸,铸坯堆垛缓冷工艺生产150 mm×150 mm GCr15轴承钢铸坯。实践表明,GCr15轴承钢的氧含量为(6.3～11.9)×10-6平均氧含量为9×10-6连铸坯的低倍组织良好。  
        关键词：60 t BOF-LF(VD)-150 mm x 150 mm连铸;GCr15轴承钢;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t BOF-LF-Φ200 mm坯连铸工艺试制X52管线钢

        陈亮
        2011, 32(5): 41-42.
        摘要：由于方圆连铸机浇铸X52管线钢(%:0.14～0.18C、0.30～0.50Si、1.25～1.40Mn、≤0.025P、≤0.025S、0.03～0.06Nb)易发生水口堵塞和难控制铸坯质量,故采用转炉出钢时根据钢中的碳含量加入200～500kg/炉Fe-Al脱氧剂进行脱氧,在LF用高碱度渣(%:≥70CaO、≤5Al2O3、≤5SiO2、≥5CaF2、≤5MgO、≤0.05N)进行精炼,精炼结束软吹氩≥5 min等技术措施生产X52管线钢。结果表明,LF平均脱硫率37%,钢中S≤0.011%、P≤0.015%,Φ200 mm连铸圆坯表面质量良好,低倍各项评级均小于1.0级。  
        关键词：X52管线钢;转炉;LF精炼;Φ200 mm圆坯连铸   
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        更新时间：2026-01-21

      • 实芯纯钙线在LF精炼过程中的应用

        张宝, 施月明, 项利, 陈远清, 张延和
        2011, 32(5): 44-46.
        摘要：对比分析了实芯钙线(99.35%Ca)和钙铁线(30.53%Ca)在160 t、230 t和300 t LF精炼过程应用的冶金效果。喂纯钙线前后平均钢水的酸溶铝、硫含量和温度分别为0.036%、0.010%、1 587℃和0.029%、0.008%、1584℃。与喂钙铁线相比,喂实芯纯钙线,钙的收得率提高10%,喂线量少50%,喂线时间缩短2～3 min,钢水温降减少3～5℃,具有明显的冶金效果。  
        关键词：LF精炼;钙处理;实芯纯钙线;钙铁线   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热轧钢板表面翘皮缺陷的特征和形成机理

        陈书浩, 王新华, 黄福祥, 何肖飞
        2011, 32(5): 47-50.
        摘要：采用扫描电镜和光学显微镜对120 t转炉-RH-CC冶炼工艺生产的Q345E高强度合金钢热轧板表面翘皮缺陷进行了分析,发现在翘皮微区域出现了铁氧化物和保护渣残留物及二次氧化物,铁素体和珠光体排列没有规律,铁素体比例很高,脱碳严重。并发现,中间包氩气流量过大导致气泡包裹保护渣进入钢液形成铸坯表层皮下气孔,加热时二次氧化以及轧制时氧化铁皮压入钢板是热轧板中形成翘皮缺陷的主要原因。通过将中间包吹氩流量从65 L/min降至50 L/min、拉速由1.0 m/min调整到1.2 m/min等工艺措施,使翘皮缺陷发生率由3.68%降至0.8%。  
        关键词：表面翘皮;氩气流量;卷渣;皮下气孔;稳定性   
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        更新时间：2026-01-21

      • N含量对硼钢35MnB末端淬火性能的影响

        杨高成, 孙鸿平
        2011, 32(5): 51-52.
        摘要：35MnB钢由40 t EAF-LF-VD-180 mm×180 mm连铸的电弧炉流程和100 t BOF-LF-RH-200 mm×200mm连铸转炉流程冶炼。35MnB钢技术协议要求J19 HRC值为33～41。试验结果表明,电弧炉流程生产的35MnB钢J19HRC值为25～28,转炉流程生产的35MnB钢末端淬火试验J19HRC值为36～41。对比分析了电弧炉流程和转炉流程生产的35MnB钢的末端淬火性能。分析得出,电弧炉流程生产的35MnB钢中的平均N含量高达(80～90)×10-6、转炉流程为(45～50)×10-6电炉钢中高N含量影响了B对提高钢材淬透性的作用,为了保证钢材末端淬火性能,应控制钢中N含量≤50×10-6。  
        关键词：EAF-LF-VD-CC;BOF-LF-RH-CC;N含量;硼钢35MnB;末端淬火;淬透性   
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        更新时间：2026-01-21

      • Φ500 mm大圆坯连铸机的生产实践

        张志宏, 刘伟平, 李国光, 成国光
        2011, 32(5): 53-55.
        摘要：20钢(0.19%～0.23%C)Φ500 mm铸坯的生产流程为70 t转炉-LF-VD-Φ500 mm大圆坯连铸机从机械设备和二冷参数等方面进行研究和优化第1次生产试验连续浇铸8炉20钢,采用的优化工艺包括使用专用结晶器保护渣,控制过热度25～35℃,拉速0.30 m/min,比水量0.14 L/kg,结晶器电磁搅拌400 A/1.5 Hz等。检验结果表明,铸坯表面无可见冷疤、鼓肚等缺陷,中心缩孔0.5级,中心疏松1级,碳偏析≤1.12,钢中氧含量≤15×10-6氮含量≤65×10-6达到设计要求。  
        关键词：Φ500 mm圆铸坯;试生产;20钢;生产实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 210 t BOF-RH-CC炼钢过程无取向硅钢XG800WR洁净度的试验研究

        吴绍杰, 万勇, 陈伟庆, 于彦冲
        2011, 32(5): 56-59.
        摘要：两炉次无取向硅钢XG800WR(/%:0.003～0.004C、0.71～0.75Si、0.32～0.33Mn、0.004～0.007S、0.016P)的炼钢流程为铁水预处理(KR)-210 t顶底复吹转炉-钢包吹氩-RH脱碳精炼-230 mm×1220 mm板坯连铸。53 t中间包钢水过热度为25～30℃,钢包到中间包采用长水口全程吹氩保护浇铸,中间包至结晶器采用浸入式水口浇铸。结果表明,在RH、中间包、结晶器过程中钢中总氧以及夹杂物数量和尺寸均明显降低;但在钢包到中间包过程T[O]、[N]和钢中夹杂物数量增加,说明长水口浇铸过程存在二次氧化。连铸坯中T[O]、[N]平均他分别为11×10-6和30×10-6显微夹杂物数量平均为4个/mm~2。铸坯中的显微夹杂物主要为3～5 μm的AIN,同时存在少量的MnS、Al2O3·AIN和Al2O3·MgO·MnS。  
        关键词：BOF-RH-CC无取向硅钢;洁净度;T[O];[N];夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 周期轧管工艺生产Φ508 mm x 50 mm WB36钢管的研制

        王勇, 冉旭, 张敏
        2011, 32(5): 60-62.
        摘要：WB36钢管(%:0.16C、0.46～0.47Si、1.02～1.05Mn、0.008～0 010P、0.00IS、0.29～0.30Mo、1.17～1.20Ni、0.58Cu、0.02Nb、0.05 Al)冶金流程为45 t EAF-LF-VD-Φ600 mm铸坯-穿孔,Φ600 m×70 mm-Φ720周期轧管机组轧制.通过控制环形炉加热气氛,均热段温度～1 250℃,穿孔温度1 100℃,随后毛管在周期轧管机中以三向压应力状态进行轧制,WB36钢管淬-回火后的组织为铁素体+贝氏体,室温和高温力学性能以及焊接性能均符合EN10216-2标准要求  
        关键词：WB36钢管;大口径;周期轧管;试制   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • SPHC钢薄板坯的高温力学性能

        果晶晶, 陈健, 王书桓
        2011, 32(5): 63-65.
        摘要：用Gleeble热模拟试验机对SPHC钢(%:0.02C、0.18Mn、0.03Si、0.04Als)70 mm×1250 mm板坯进行600～1 350℃的力学性能的研究,并借助扫描电子显微镜和能谱仪分析了拉力试样的断口。结果表明,SPHC薄板坯的第Ⅰ和第Ⅲ脆性区分别为1 200℃～固相线及600～850℃,850～1 200℃薄板坯的塑性最好;第Ⅲ脆性区试样为沿晶界断裂;晶界处夹杂物及γ→α相变中形成的片状铁素体造成了晶界脆性,降低了第Ⅲ脆性区材料塑性。  
        关键词：SPHC钢;薄板坯;高温力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连杆用C70S6钢的胀断性能

        刘智雄, 惠卫军, 刘荣佩
        2011, 32(5): 66-68.
        摘要：对比分析了传统连杆用非调质钢F38MnVS(/%:0.37C、1.32Mn、0.18Si、0.008P、0.060S、0.12Cr、0.12V)锻坯的胀断性能和胀断连杆用非调质钢C70S6(/%:0.72C、0.57Mn、0.32Si、0.020P、0.060S、0.17Cr、0.03V)锻坯的胀断性能。结果表明,C70S6钢的胀断性能明显优于F38MnVS钢。C70S6钢的组织以片层状珠光体为主,铁素体的含量极低,胀断面以脆性断裂为主,达到胀断技术的要求。  
        关键词：非调质钢C70S6;组织;胀断性能;脆性断裂   
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        更新时间：2026-01-21
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