最新刊期
      2013年第34卷第4期

        试验研究

      • 菱镁矿基脱硫剂铁水预脱硫过程的热力学分析

        刘坤, 高鑫, 邢飞, 景成岩, 李晋
        2013, 34(4): 1-4.
        摘要：热力学计算和分析表明,常压下碳还原MgO的反应温度(7)为1854℃,难以实现菱镁矿基在铁水预处理条件下生成镁原位脱硫。当碳热还原反应在1250～1300℃发生时,镁蒸气的压强需小于0.994 kPa;在1350～1400℃时,镁蒸气压需小于1.004 kPa。铝粉和Fe2O3可作为发热剂加入,在热力学上有利于碳热还原反应的进行,达到加速镁蒸气的生成  
        关键词：菱镁矿;铁水预脱硫;碳热还原温度;发热剂;热力学分析   
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        更新时间：2026-01-21
      • 高亚男, 张艳菊, 郝瑞朝, 肖宏, 张高悦
        2013, 34(4): 5-9.
        摘要：为了研究推/张力(0～15 MPa)对不锈钢(Cr18Ni8,2 mm壁厚管)/碳钢(0.06%～0.12%C,Φ16 mm,圆棒)复合钢筋轧制过程的影响,应用有限元软件Msc.Marc建立了复合钢筋轧制过程的有限元模型。通过模拟考察了推/张力对不锈钢/碳钢复合钢筋的宽展变形,结合面的接触应力和不锈钢圆周壁厚的影响,重点通过实验考察了推力轧制对两金属结合强度的影响。结果表明,施加张力后轧件宽展量减小,而施加推力后其值增加;不锈钢壳与碳钢芯间的接触应力随推力的增加、张力的降低而增大。推力轧制有利于两金属的复合,可以提高复合不锈钢和碳钢芯的结合强度。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 基于改善30CrMo钢大棒材心部致密度轧制工艺有限元模拟

        王东兴, 张凌峰, 周颂红, 任毅, 钟荣, 曹诲
        2013, 34(4): 10-12.
        摘要：对表面和心部温度分别为1150℃和1240℃的30CrMo钢350 mm×450 mm铸坯轧制Φ230 mm棒材的工艺过程进行有限元模拟,以研究单道次10%～30%压下率、100 mm总压下量时双道次50 mm-50 mm、10 mm-90 mm、90 mm-10 mm等轧制工艺对棒材心部致密度的影响。结果表明,单道次压下率20%时心部致密度有一定改善,压下率30%改善明显;总压下量100 mm时50 mm-50 mm轧制工艺心部致密度改善最不明显,10 mm-90 mm工艺心部致密度改善最明显。现场轧制结果符合模拟结果。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 朱子江, 李文平, 雷泽龙, 李晶晶, 杜广巍, 郭汉杰
        2013, 34(4): 13-18.
        摘要：用10 kg感应炉进行了20%～40%高镁铝酸钙预熔渣(/%:5SiO2、37CaO、42Al2O3、13MgO、3FeO)配加60%～80%合成渣(/%:10SiO2、61CaO、25Al2O3、4MgO)及加5～10g/kg Al对初始(74～167)×10-6[S]的低碳钢(/%:0.06C、0.20Si、1.20Mn、0.020Nb、0.015Ti)的深脱硫试验。结果表明,钢液硫含量在精炼10 min内就可到达最低值,精炼过程随着钢液氧活度逐渐升高而渣硫化物容量逐渐降低,渣钢硫分配比减小,钢液有一定的回硫;较大的铝加入量、较低的初始硫含量和较大的渣硫化物容量有利脱硫反应的进行,也可以抑制钢液回硫;20%高镁铝酸钙预熔渣+80%合成渣脱硫效果较好,控制精炼渣成分(/%):50～60CaO、5～7MgO、28～32Al2O3、～8SiO2、Al加入量3 g/kg,钢中硫含量可降至0.0016%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • MgO-C-S ( FeS)反应的热力学过程

        刘坤, 高鑫, 邢飞, 赵奇, 刘宜州
        2013, 34(4): 19-21.
        摘要：采用Setsys Evolution同步热分析系统对(1)氧化镁+碳粉+单质硫,(2)氧化镁+碳粉+硫化亚铁,(3)氧化镁+碳粉+硫化亚铁+铝粉+赤铁矿(Fe2O3) 3种试验方案以10～25℃/min的升温速度在1 350℃氮气中试验研究了MgO-C-S(FeS)反应的热力学过程,得出差热-热重曲线。结果表明,MgO-C-FeS体系的反应温度要低于MgO-C-S体系的反应温度,在MgO-C-FeS体系中加入发热剂,会使体系的反应提前。  
        关键词：MgO-C-S(FeS)反应过程;氧化镁;脱硫;热分析   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 淮钢特殊钢大型圆坯连铸工艺装备特点及实践

        王忠英, 仝太钦, 刘兆方, 孙志祥, 叶梅珍
        2013, 34(4): 22-25.
        摘要：淮钢生产碳素、合金结构钢、锚链钢、轴承钢、齿轮钢及低合金高强度钢生产流程为80 t转炉-90 t LF-100 t RH-喂线-Φ380～Φ600 mm圆坯CC工艺。中间包容量40 t,自动控制弧形管式结晶器液面,喷水+气雾2次冷却,M-EMS+F-EMS电磁搅拌,连铸机拉速0.3～0.8 m/min,年生产能力120万t圆铸坯。文中介绍中间包、结晶器、电磁搅拌、二次冷却的设备特点和相关工艺的优化和圆坯冶金质量的改善。  
        关键词：特殊钢;大型圆坯;连铸;装备;特点;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 防止Q195L热轧窄带钢边裂的工艺实践

        路文刚, 林腾昌, 王成杰, 朱荣, 郭亚光, 肖绎
        2013, 34(4): 26-28.
        摘要：2 mm窄带钢Q195L (/%: ≤0.08C、0.05～0.10Si、0.30～0.40Mn、≤0.035P、≤0.035S)的生产流程为80 t转炉-钢包合金化和软吹氩-150 mm×150 mm方坯连铸-窄带轧制工艺。金相、扫描电镜、能谱仪等对窄带钢边裂分析表明,边裂处存在FeO和网状裂纹。通过控制钢水氧含量从原≤80×10-6降至≤60×10-6吹氩时间从≥3min增至≥5 min,中间包钢水过热度从原25～35℃降至15～25℃,加热炉两侧温差≤40℃,减小冷却水嘴间距,增加一次立轧压下量2～5 mm等工艺措施,防止了该钢边裂发生,取得了良好的生产效果。  
        关键词：Q195L窄带钢;边裂;沿晶裂纹;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 国内1215系低碳高硫易切削钢的工艺流程和内部质量控制

        林腾昌, 朱荣, 王成杰, 李文双, 马国宏
        2013, 34(4): 29-32.
        摘要：对国内100 t EAF-LF-CC和80 t、100 t、160 t转炉-LF-CC四条生产线生产的1215系低碳高硫易切削钢(/%:0.05～0.10C、≤0.013Si、1.06～1.33Mn、0.051～0.061P、0.24～0.36S、0.012 0～0.0140[O]、≤0.005Al)进行实物分析。结果表明,国内1215低碳高硫钢成分控制特点为通过适当提高Mn含量控制钢中的Mn/S (3.7～3.9),个别流程通过降低S含量可使Mn/S达4.4;160 t转炉流程在夹杂物控制上优于其余流程(Mn/S=3.8, MnS夹杂面积和长宽比波动较小)。.由于连铸坯元素偏析较小和轧后冷却速度控制得当,80 t转炉流程和160 t转炉流程生产的钢中无明显的带状组织,而100 t电弧炉流程和100 t转炉流程生产的钢中带状组织级别为3～4。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 冶炼硼钢控制硼含量的工艺实践

        孙永喜, 李法兴, 张君平, 郭晖, 刘金玲
        2013, 34(4): 33-35.
        摘要：23～40MnB和27MnTiB等硼钢的炼钢流程为50 t EAF-LF+VD-CC工艺。通过控制EAF终点[C],出钢时用碳粉、钢芯铝、硅锰预脱氧,LF精炼前钢水溶解氧≤20×10-6精炼渣碱度≥3.5,喂铝线控制LF末(FeO)+(MnO)≤1.5%(SiO2) ≤15% ,LF终点[Al]≥0.020%,喂钛铁包芯线,控制[Ti]0.030%～0.050%,同时喂硅钙包芯线控制钢中夹杂物形貌,并在VD脱气处理前底吹氩搅拌加入硼铁或喂入硼铁包芯线可有效地提高硼回收率至90%以上。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 大型钢锭轧板开裂和穿孔缺陷分析及浇铸工艺优化

        曹季林, 毛志刚, 赵向政
        2013, 34(4): 36-39.
        摘要：分析了S355JR和S355J2低碳钢(/%:0.17～0.20C、0.30～0.55Si、1.40～1.60Mn、≤0.020P、≤0.015S、0.020～0.040A1、0.020～0.030Nb)28～40 t钢锭轧成230～400 mm钢板出现的开裂和穿孔缺陷。通过提高浇钢工操作水平,根据钢水过热度控制本体浇铸和帽口浇铸时问;控制精炼终点[O]≤25×10-6以及钢中铝含量0.020%～0.040%等优化浇铸工艺措施使钢锭探伤合格率提高到96.8%。  
        关键词：低碳钢;28 ~40 t大型钢锭;厚板;轧板开裂;穿孔缺陷;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铁水喷吹脱硫渣新型隔断剂的开发试验

        刘勇, 陈跃军, 俞海明
        2013, 34(4): 40-42.
        摘要：在脱硫扒渣的过程中,不同批次铁水包扒出的铁水会相互渗透,导致渣铁凝固结成大块,难以破碎,针对这一问题第二炼钢厂开发了一种使用炼钢系统自产废料制备脱硫渣隔断剂(/%:6～15SiO2、20～35CaO、≥50Mg0、5～15FeO),使用该隔断剂后不仅降低了脱硫渣的加工处理难度,渣铁回收率由原来的10%增加至92%以上,而且减轻了环境污染。  
        关键词：脱硫渣;分层;隔断剂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 50 t UHP EAF-LF-VD-CC流程生产MnVS系非调质钢的质量控制

        赵冠夫, 王静松, 吴兵, 马传庆
        2013, 34(4): 43-45.
        摘要：针对MnVS系非调质钢生产时存在的硫收得率低、钢水可浇性差、钢材探伤合格率低等冶金质量问题,通过稳定喂硫线速度80～100 m/min,采用预熔精炼渣、精炼配加石灰使渣碱度≥3.0,优化连铸和轧制工艺参数等工艺措施,使硫平均收得率达84%,铸坯碳偏析程度减少,钢材低、高倍组织和顶锻一次合格率分别达100%、99.10%和100%,产品实物质量及综合性能均满足用户需求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t EAF-LF-VD-CC流程生产非调质钢的工艺实践

        黄周华, 左立杰, 颜丽华
        2013, 34(4): 46-48.
        摘要：非调质钢S38MnSiV(/%:0.41～0.45C、0.55～0.70Si、1.40～1.55Mn、≤0.025P、≤0.025S、0.10～0.20Cr、0.11～0.15V、0.012 0～0.020 0N)的生产流程为40%铁水+废钢-100 t EAF-LF-VD-160 mm×160 mm～260mm×340 mm CC工艺。通过控制电弧炉出钢终点[C] 0.15%～0.30%,出钢[P]≤0.012%,出钢温度1 640～1 680℃,高碱度渣精炼,控制钢液铝含量,VD后喂氮化锰线控制钢液中氮含量等工艺措施,8炉生产结果表明,钢中氧含量-[O]5×10-6～11×10-6[H]1.2×10-6～1.5×10-6[N]135×10-6～180×10-6260 mm×340 mm铸坯热孔成Φ140 mm棒材经880℃ 120 min正火风冷,580℃ 240 min回火空冷后的抗拉强度Rm为870～925 MPa,屈服强度Rel为560～605 MPa,其冶金质量满足标准要求。  
        关键词：S38MnSiV非调质钢, 100 t EAF-LF-VD-CC流程,&nbsp;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • SWRH82B钢盘条笔尖状断口的分析和工艺改进

        秦凤婷, 王红伟, 刘宗辉
        2013, 34(4): 49-52.
        摘要：通过光学显微镜、扫描电镜-能谱仪等分析了Φ12.5 mm SWRH82B钢(/%:0.80C、0.74Mn、0.22Si、0.013P、0.008S)盘条笔尖状断口形成的原因和断裂机理,得出中心碳偏析和网状渗碳体是产生笔尖状断口的主要原因。通过控制120 t转炉终点[C]≥0.20%,LF精炼过程控制[C]0.79%～0.81%,150 mm×150 mm方坯连铸时控制钢水过热度≤25℃,拉坯速度1.5m/min,弱二冷比水量0.30～0.45 L/kg,结晶器末端电磁搅拌3.5 Hz,300 A,控制终轧温度900～930℃,吐丝温度～750℃,冷却速度～5℃/min,使铸坯平均碳偏析指数由原来1.15降至1.08,等轴晶由20%提高至35%,索氏体率由85%提高至90%,网状降到2级以下,笔尖状断口率由原来的20%降至3%。  
        关键词：SWRH82B盘条;笔尖状断口;网状碳化物;中心碳偏析;工艺改进   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 直接淬火800 MPa低合金高强度钢板的开发

        王世森, 余宏伟, 张云燕, 李德发, 熊涛
        2013, 34(4): 53-55.
        摘要：开发的20 mm低成本铌钛硼微合金化低碳钢板(/%:0.06C、0.40Si、1.60Mn、0.010P、0.005S、0.050Nb、0.012Ti、0.002B)的生产流程为130 t顶底复吹转炉-LF-RH-250 mm板坯连铸-4300轧机轧制-直接淬火-回火工艺。通过终轧≥900℃,以≥20℃/s冷却速度直接淬火,500℃回火,20 mm钢板抗拉强度Rm为855 MPa,屈服强度Rp0.2771 MPa,延长率A 16%,0℃冲击功Akv2217～238J, -40℃ Akv2137～181J。该钢的回火组织为细小的贝氏体板条,宽度为0.5～1.0μm,并有较多弥散分布的30～90 nm Nb+Ti碳氮化物析出。  
        关键词：800 MPa低合金高强钢, 铌-钛-硼微合金化;钢板;直接淬火;回火;贝氏体   
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        更新时间：2026-01-21
      • 杨新武, 宛农, 周许, 王立新
        2013, 34(4): 56-58.
        摘要：30CrMoA钢(/%:0.30C、0.21Si、0.53Mn、0.003S、0.005P、0.98Cr、0.22Mo、0.06V)除砂器锻件为外径Φ405～493 mm内径Φ90～167 mm的管状工件,技术条件要求调质后-40℃横向冲击功≥20 J。经常用正火+调质工艺920℃正火(风冷)+880℃正火(风冷)+860℃淬火(空冷+水冷)+630～680℃回火(空冷)后横向Rm715～815 MPa,Rp0.2 545～665 MPa, A 19%～20%,Z 65%～68%,室温Akc36～101 J,-40℃ Akv11～21 J; 通过Thermo-calc软件计算得出该钢平衡相图及计算的Ac3温度确定优化调质工艺950℃正火(风冷)+820℃淬火(空冷+水冷)+660～670℃回火(空冷),其横向力学性能为Rm685～700 MPa,Rp0.2500～525 MPa, A 21%～22%,Z 63%～66%,室温Akv65～114 J,-40℃ Akv23～28 J,均符合技术条件要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 马良, 荣哲, 项利, 仇圣桃, 赵沛
        2013, 34(4): 59-61.
        摘要：2.9 mm热轧3%Si高牌号无取向硅钢板(/%:0.004 6C、3.04Si、0.32Mn、0.49Als、0.004S、0.013P、0.0042N)由CSP(Compact Strip Production紧凑式带材生产线)流程:120 t BOF-70 mm CC-热轧工艺生产。热轧终轧温度872℃,卷取温度683℃。铸坯及热轧板的组织和夹杂物的分析结果表明,铸坯组织为典型的贯穿柱状晶组织;热轧板边部为再结晶组织,中部为纤维组织带有少量再结晶晶粒;高牌号无取向硅钢的主要夹杂物为铸坯-Al2O3AlN和Cu2S+MnS;热轧板-Al2O3AlN,AIN+MnS和Cu2S+MnS。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 白亚冠, 聂义宏, 朱怀沈, 赵帅, 殷福星
        2013, 34(4): 62-66.
        摘要：试验的GH706合金(/%:0.034C、16.10Cr、41.13Ni、1.64Ti、2.93Nb、0.39Al)和改进型合金(/%:0.027C、16.30Cr、1.79Ti、2.05Nb、1.21Al)由200 kg真空感应炉熔炼并重熔成150 kg ESR锭,1 180℃ 16 h均匀化处理后锻成Φ15 mm棒材,并经980℃3 h,4 K/min冷至820℃2～10 h,空冷,720℃16 h炉冷热处理。结果表明,提高合金中的Al含量和降低Nb含量可促使γ′相析出;通过调整二级固溶处理的时间可控制η相析出,使合金具有良好的强塑性,在室温抗拉强度TS 1 200 MPa的水平下使断面收缩率接近30%。改进型合金在二级固溶处理为820℃2 h时,700℃抗拉强度为908 MPa,断面收缩率达54.8%。  
        关键词： GH706合金,&nbsp;Al-Nb, 700 °C. γ′相, η  相, 拉伸性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 预备热处理对508-3钢奥氏体晶粒尺寸的影响

        何西扣, 刘正东, 林肇杰
        2013, 34(4): 67-69.
        摘要：试验用钢508-3(/%:0.19C、0.26Si、1.48Mn、0.009F、0.007S、0.78Ni、0.50Mo、0.003Al)由真空感应炉冶炼,50kg铸锭,经1150℃锻成Φ16 mm棒材,终锻≥900℃。研究了正火温度(900～1 200℃)和多次正火工艺(900～1 200℃1 h-900℃1 h-890℃1 h)对508-3钢奥氏体晶粒尺寸的影响。结果表明,在900～1 200℃正火时,随着正火温度升高,奥氏体晶粒尺寸出现明显粗化,奥氏体晶粒度级别由6.5级粗化到3级。随后经过900℃二次正火,钢中原粗大的奥氏体晶粒可以细化到6级,再进行890℃三次正火后,奥氏体晶粒细化不明显。多次阶梯正火处理可以细化508-3钢粗大的奥氏体晶粒,但在同一温度重复正火时,钢中晶粒细化效果不明显。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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