最新刊期
      2015年第36卷第2期

        试验研究

      • 乔智, 秦哲, 廖建军, 施哲, 仇圣桃
        2015, 36(2): 1-4.
        摘要：0.88%Si无取向硅钢的生产工艺为100 t BOF出钢时加300kg石灰,终点[C]0.035%~0.05%,出钢温度1640~1650℃,RH吹氧脱碳,加99.0%Al-Fe合金6.69 kg/t,加70%Si-Fe合金15.70 kg/t,70 mm板坯连铸过程全程保护浇铸,使用镁质碱性中间包覆盖剂。分析结果表明,RH终点[O]28×10-6铸坯[O]22×10-6RH-前[N]为16×10-6RH过程增氮4×10-6RH结束到铸坯增氮6×10-6RH脱碳终点时钢中夹杂物以球形MnO·Al2O3为主;RH出站时以不规则形状的Al2O3为主,并伴有少量单独存在的CaS夹杂;中间包钢液内的夹杂物主要以不规则形状的Al2O3为主;铸坯中多为不规则形状的Al2O3以及少量AlN,还有少量由结晶器卷渣引起的含Na成分的复合夹杂物。  
        关键词：100t顶底复吹转炉-RH-70mm板坯连铸流程;0.88% Si无取向硅钢;T[O];[N];夹杂物行为   
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        更新时间：2026-01-21
      • 孙健
        2015, 36(2): 5-8.
        摘要：利用FLUENT软件计算了不吹氩时420 mm×1100 mm板坯连铸结晶器中心面、水口液面、出口处钢液流场和温度场,并计算了吹氩时结晶器钢液流场的分布特征,优化得出结晶器最佳吹氩量为3 L/min。现场试验表明,吹氩后结晶器内液渣层分布合理,钢流循环较好,液面较稳定,铸坯裂纹报废率降低15%。  
        关键词：板坯;结晶器;吹氩;流场;温度场;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t底吹氩钢包插入浸渍管对钢液流场影响的数值模拟

        吴超, 沈明钢, 张德慧, 周晓东
        2015, 36(2): 9-12.
        摘要：以100t单孔底吹氩钢包为原型,应用三维连续性方程、动量N-S方程及湍流κ-ε双方程模拟了底吹氩过程中钢包内的钢液流动状态。利用Mixture多相流模型对单孔吹氩（0~700 L/min）过程进行数值模拟,对比分析插入直径691.05 mm,深650 mmn浸渍管前后钢包内的流动状态和钢液表面的卷渣。结果表明,无浸渍管时,临界卷渣吹气量为102 L/min,插入浸渍管后,临界卷渣吹气量增大到217 L/min。插入浸渍圆筒可以在增加吹氩量的条件下提高钢液搅拌效果,加速钢液混匀。  
        关键词：100t钢包;底吹氩;浸渍管;卷渣   
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        更新时间：2026-01-21
      • 肖太平, 倪红卫, 孔勇江, 吴扬, 张华
        2015, 36(2): 13-16.
        摘要：利用离散相模型研究水口扩张角（0~12°）对230mm×1300 mm板坯结晶器流场及氩气泡行为影响。并用水模型实验进行了验证。结果表明,扩张角增大,能显著减小注流冲击深度及氩气泡在自由液面上浮区域;尤其当扩张角为9°时,结晶器流场较好,自由液面波动较小,有利于夹杂物去除及减轻界面卷渣几率。双流230mm板坯连铸工业性试验表明,安装扩张角9°的水口一流铸坯较安装无扩张角水口的另一流铸坯表面夹渣发生率降低了5.9%~14.8%。  
        关键词：板坯连铸;水口扩张角;数值模拟;水模型;吹氩   
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        更新时间：2026-01-21
      • 党爱国, 崔娟, 李永超, 冯艳
        2015, 36(2): 17-20.
        摘要：通过数值模拟和现场实测的方法研究了在连铸、保温输送、堆垛冷却、加热炉加热等工艺过程中325 mm ×280 mm GCr15轴承钢连铸坯温度的变化。结果表明,铸坯在出拉矫机后的单辊道输送过程不同部位的冷却速率差异较大(角部10℃/min、表面7.1℃/min、芯部4.6℃/min),而在保温车输送过程(角部4℃/min、表面2.9℃/min、芯部1.67℃/min)及堆垛冷却期间不同部位的冷却速率差异较小,因此缩短在连铸机尾部的停留时间有利于防止因冷却不均产生微小裂纹。热送热装较冷装工艺可使铸坯的加热时间减少20 min。  
        关键词：325 mm x 280 mm铸坯;GCr15轴承钢;温度;保温输送;堆冷;加热;数值模拟;现场实测   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热连轧粗轧辊磨损的有限元数值模拟和工艺优化

        李小龙, 周立新, 周敦世, 冯亮
        2015, 36(2): 21-24.
        摘要：针对轧钢厂GCr15轴承钢240 mm × 240 mm方坯粗轧阶段轧辊磨损较严重的情况,采用Archard磨损数学模型模拟分析了轧件压下量、轧辊硬度、热传导系数及摩擦因子在一道次成形后对轧辊磨损规律的影响。模拟结果表明,轧辊硬度越高,轧辊抗磨损能力越强;热传导系数对轧辊磨损的影响较小;当摩擦因子f＞0.25时,其摩擦因子对轧辊磨损量变化明显;当轧件压下量在△h＜50 mm 时,轧件压下量对轧辊的磨损量影响显著。根据所得结果,结合现场轧制工艺和轧辊材质,将使用的球墨铸铁Ⅰ轧辊[抗拉强度≥400 MPa,硬度HRC值40,热传导系数18 kW/（m2·℃）,摩擦因子0.3]改成球墨铸铁Ⅱ轧辊[抗拉强度≥500 MPa,硬度HRC值45,热传导系数17kW,/（m2·℃）,摩擦因子0.2],并将压下量由70 mm降至50 mm,使轧辊单槽过钢量由优化前10000 t提高至优化后的18000~20000 t。  
        关键词：GCr15钢;240 mm x 240 mm连铸坯;粗轧辊;磨损;数值模拟;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 邢梅峦, 包燕平, 林路
        2015, 36(2): 25-27.
        摘要：0.79%~0.86% C SWRH82B高碳钢的生产流程为130 t顶底复吹转炉-LF-8流150 mm×150 mm坯连铸工艺。通过转炉吹炼时采用较高泡沫渣高度,终点枪位较其他钢种高100~150 mm,转炉全程底吹氩0.02~0.05 m3/（t·min）,圆流出钢,LF精炼时快速成渣,合适的吹氩量20~30 m3/h,连铸全程保护等工艺措施,有效控制钢中氮含量,205炉氮含量分析表明,钢中氮含量为13.7×10-6~37.4×10-6平均氮含量为23.3×10-6  
        关键词：130 t 顶底复吹转炉-LF-CC流程;SWRH82B高碳钢;氮含量;控制;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 锻造变形方式对叶片钢1Cr12Ni2Mo2VN横向冲击韧性的影响

        陈列, 曹小军, 佐辉, 钱才让, 刘雅政, 李俊儒, 甄建才, 晁智勇
        2015, 36(2): 28-31.
        摘要：分析了常规锻造-拔长,镦粗-拔长,镦粗-拔长-镦粗-拔长,镦粗-换向拔长 4种锻造方式对叶片钢1Cr12Ni2Mo2VN(%:0.10C，0.17Si，0.74Mn，0.014P，0.002S，11.8Cr，2.43Ni，1.65Mo，0.32V，0.0352N)2.5t电渣锭锻造成Φ220 mm棒材横向冲击韧性的影响。结果表明,单道次大压下量的镦拔锻造及镦拔次数的增加可显著提高叶片钢的横向冲击韧性,2镦2拔后的棒材经1050℃1h油冷,660℃2h空冷后的横向冲击功为141 J,横纵向冲击值比可达90%以上,组织均匀,晶粒细化。  
        关键词：叶片钢lCr12Ni2Mo2VN;镦拔锻造;横向冲击韧性   
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        更新时间：2026-01-21
      • 邓力, 彭其春, 宋佳霖, 邱雷, 盛喜松, 邓品团
        2015, 36(2): 32-35.
        摘要：MA超低碳钢（/%:≤0.005C,0.007~0.012Si,0.07~0.15Mn,≤0.025P,≤0.025S,≤0.035Als,≤0.0020N）的生产流程为KB-150 t BOF（终点[C]≤0.020%）-RH-200 mm板CC工艺。试验分析了结晶器保护渣,中间包覆盖剂,钢包耐火材料对钢液增碳量影响。结果表明,结晶器增碳量（△C 0.0003%~0.0008%）明显高于中间包增碳量（△C 0.0001%~0.0005%）,通过稳定冶金操作,控制保护渣原始碳量为1%~2%,向保护渣中添加MnO2（3.5%~4.0%）,控制覆盖剂量等工艺措施,可有效地减少钢液增碳。  
        关键词：MA超低碳钢;KB-150 t BOF-RH-CC流程;结晶器保护渣;中间包覆盖剂;钢水增碳   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t顶底复吹转炉终点碳含量控制对钢水脱磷的影响

        罗开敏, 李晶, 周朝刚, 韩啸, 胡晓光
        2015, 36(2): 36-39.
        摘要：研究了120 t转炉在终点钢水平均温度1630℃,平均终渣碱度4.0时,终点[C]（0.029%~0.176%）对终点[P]和磷分配比的影响。34炉次冶炼结果表明,终点出钢磷含量随着碳含量的减小而降低,当碳含量低于0.06%时,有利于实现磷含量低于0.005%出钢;随着终点碳含量的降低,渣钢间的磷分配比增大,炉渣脱磷能力增强;在同等工艺条件下,终点碳含量越低,供氧时间越长,吹氧和碳氧反应对熔池的搅拌作用有利于进一步脱磷。  
        关键词：120 t顶底复吹转炉;脱磷;磷分配比;终点碳控制   
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        更新时间：2026-01-21
      • 陈建东, 梁素英, 苏德利, 范耀东
        2015, 36(2): 40-43.
        摘要：过KR铁水预脱硫[S]≤0.008%,BOF预脱氧加铝量由0.010%~0.025%提高到0.020%~0.035%,LF精炼时加Fe-Ca丝由3.0 m/t增至4.0 m/t,LF精炼时间≥35 min,白渣≥15 min,改进中间包结构,控制中间包钢水温度1520~1540℃,M-EMS电流由160 A提高至200 A,改善二次段喷雾冷却,控制拉速2.2~2.4m/min等工艺措施,生产的SWRCH35K冷镦钢（/%:0.29~0.31C，0.07~0.11Si，0.69~0.71Mn，0.009~0.010P，0.008S，0.038~0.041A1）160 mm×160 mm铸坯的碳偏析指数≤1.06,Φ6.5~20 mm热轧盘条组织为P+F,用其生产的8.8级及以上的标准件,免退火后模具损耗率仅约为8.5%。  
        关键词：120 t BOF-吹氩-LF-CC流程;SWRCH35K冷镦钢;盘条;精炼渣;中间包结构;夹杂物;冶金质量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 叶片钢1Cr12Ni2Mo2VN 1.1 t 电渣锭重熔工艺的优化

        严清忠, 陈列, 李发文, 佐辉, 吴彬, 鲁延明, 李征, 赵海东, 成国光
        2015, 36(2): 44-47.
        摘要：叶片钢1Cr12Ni2Mo2VN电极坯母材（/%:0.10C，0.24Si，0.81Mn，0.013P，0.002S，11.75Cr，2.63Ni，1.70Mo，0.32V，0.033N）的生产流程为30 t EAF-VOD-LF-2.67 t铸锭-退火-Φ250 mm锻坯。通过将ANF-6二元渣改成高纯度、低杂质NEUD06预熔四元渣,平均熔速由5.27 kg/min降低至3.5~4.0 kg/min等工艺措施,成功地生产出Φ430mm叶片钢1Cr12Ni2Mo2VN电渣锭（/%:0.10~0.12C，0.75~0.86Mn，0.21~0.24Si，0.011~0.014P，0.0001S，11.76~11.82Cr，2.54~2.61Ni，1.63~1.71Mo，0.31~0.32V，0.039N）。检验结果表明，电渣锭的组织为马氏体+0.5%~1.5% δ-铁素体，非金属夹杂物总和为1.5~2.0级，[O]15×10-6~17×10-6[H]1.24×10-6~1.47×10-6保证了电渣钢的质量。  
        关键词：叶片钢1Cr12Ni2Mo2VN;电渣重熔;夹杂物;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 冷却速度对0.45C钢铸坯夹杂物和组织的影响

        张庆军, 吴耀光, 崔志敏, 朱立光
        2015, 36(2): 48-51.
        摘要：借助控制冷却速度的高温激光共聚焦显微镜,结合光学显微镜和扫描电镜、能谱分析仪研究1150℃至500℃时,冷却速度100~10℃/min对0.45C钢铸坯中夹杂物的属性、诱发晶内铁素体形核行为的影响。结果表明,随冷却速度减小,高熔点夹杂物基本没有变化,低熔点夹杂物的数量和尺寸有增加的趋势,尤其是钒的碳氮化物数量增加明显;随冷却速度降低,析出的晶内铁素体的数量增加,平均粒径增大,铁素体比例先增加后减小。当30℃/min连续冷却时,钢中夹杂物尺寸小于10μm比例高达93%,铁素体平均粒径为9.2μm,铁素体面积比例达30.2%。  
        关键词：0.45C钢;铸坯;冷却速度;夹杂物;晶内铁素体;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热变形参数对Cr14-Co13-Mo5-Ni2齿轮钢晶粒的影响

        葛栋, 李京社, 王林珠, 杨宏博, 杨树峰
        2015, 36(2): 52-55.
        摘要：试验Cr14-Co13-Mo5-Ni2齿轮钢由5 t VIM+1 t VAR双真空冶炼,利用Gleeble-1500热模拟机试验研究了Cr14-Co13-Mo5-Ni2钢形变温度(1040~1080℃),形变量(20%~60%)和形变速率1~20 s-1对钢的晶粒尺寸的影响。结果表明,形变温度1040℃、形变量60%、形变速率20 s-1时,Cr14-Co13-Mo5-Ni2齿轮钢具有细小圆整均匀的晶粒组织,晶粒平均尺寸为4.03 μm。  
        关键词：Cr14-Co13-Mo5-Ni2齿轮钢;热变形参数;晶粒细化;热模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 稀土元素Ce对204Cu奥氏体不锈钢耐腐蚀性能的影响

        董方, 吴建光, 霍普
        2015, 36(2): 56-59.
        摘要：204Cu奥氏体不锈钢(/%:0.125~0.131C，0.32~0.34Si，8.51~8.73Mn，0.002~0.006S，0.035~0.007P，16.40~16.64Cr，2.53~2.72Ni，2.33~2.38Cu，0.257~0.271N，0~0.064Ce)由10 kg真空感应炉熔炼,锻成25 mm×25 mm方坯,并进行1150℃ 2 h水冷的固溶处理。利用重量法和电化学法的交流阻抗和极化曲线技术研究了0~0.064%Ce对204Cu不锈钢在25℃ 3.5%NaCl溶液中耐腐蚀性能的影响。结果表明,204Cu不锈钢中加入一定量的稀土元素Ce,204Cu不锈钢的阳极极化电位值正移,降低腐蚀电流密度,增加极化电阻,可以显著提高其耐腐蚀性能,当向钢中加入0.029%Ce时,204Cu不锈钢可以获得最佳的耐腐蚀性能。  
        关键词：稀土元素Ce;204Cu不锈钢;交流阻抗;极化曲线;耐腐蚀性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 0C16Ni5Mo钢Φ120 ~ 160 mm棒材成分和力学性能的回归分析

        张秀丽, 孙永庆, 梁剑雄, 杨志勇, 刘振宝, 李文辉
        2015, 36(2): 60-61.
        摘要：0Cr16Ni5Mo钢由6 t真空感应炉+电渣重熔工艺冶炼,并锻造成Φ120~160 mm钢材,终锻温度≥900℃,力学性能试样经950℃ 1 h空冷+520℃ 4 h回火处理。对该钢47炉次的棒材回归分析,得到了0Cr16Ni5Mo钢材成分与力学性能的定量回归关系式：σs=-1043.3+5507.6[C]-1177.0[Si]+212.6[Ni]+1160.3[Mo]；σb=-648.2+4136.7[C]-424.7[Si]+137.2[Ni]+1018.4[Mo]；A=11.9-137.6[C]+25.1[Si]-4.9[Ni]-2.5[Cr]-29.9[Mo]；Akv=-473.3-451.3[Si]+103.3[Ni]+321.3[Mo],其显著性水平为0.1。  
        关键词：0Cr16Ni5Mo钢;Φ120 ~ 160 mm棒材;化学成分;力学性能;回归分析   
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        更新时间：2026-01-21
      • 刘金鑫, 赵敏, 冯桂萍, 赵智刚, 程丽杰, 于忠洋
        2015, 36(2): 62-63.
        摘要：试验18CrNiMo7-6重型齿轮钢(/%:0.165C,0.59Mn,0.24Si,0.006S,0.008P,1.56Ni,1.71Cr,0.28Mo,0.034M,0.0129N)的生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-12.5 t铸锭工艺。试验研究了钢锭加热工艺(1200~1220℃,7-8 h~13-15 h),锻材完全退火(900℃ 12 h,≤80℃/h至650℃50 h,空冷)、等温退火(900℃ 12 h,空冷至650℃50 h,空冷)和正火(900℃ 12 h,空冷)工艺对Φ540 mm锻材带状组织的影响。结果表明,钢锭1200~1220℃ 7-8 h加热,锻材经完全退火、等温退火或正火处理后其带状级别分别为4.0,3.5和3.0,钢锭经1200~1220℃ 13-15 h加热,锻材经正火处理后其带状级别为2.5,为最佳工艺。  
        关键词：18CrNiMo7-6齿轮钢;Φ540 mm锻材;铸锭高温扩散;正火;退火;带状组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 超快冷工艺对X100管线钢14.8 mm热轧带卷力学性能的影响

        周峰, 吴开明, 陈建新
        2015, 36(2): 64-67.
        摘要：试验研究终轧温度790~850℃,轧后用超快冷与层流冷却相结合,40~60℃/s冷令却至580℃,卷取温度380℃时X100管线钢(/%:0.05C,0.25Si,1.97Mn,0.008F,0.002S,0.26Cu,0.36Cr,0.38Ni,0.22Mo,0.03V,0.02Ti,0.09Nb,0.029Als)14.8 mm热轧带卷的组织和力学性能。结果表明,该钢带卷的晶粒度为13.5级,带状组织0~0.5级,组织为粒状贝氏体+马氏体,并含有0.2~0.8 μm马氏体/奥氏体岛,-20℃冲击功265~277 J,具有良好的综合力学性能,满足《天然气输送管道X100螺旋缝埋弧焊管用热轧板卷技术条件》标准要求。  
        关键词：X100管线钢;14.8 mm热轧带卷;超快冷;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
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