最新刊期
      2006年第27卷第3期

        综述

      • 废钢-电弧炉炼钢流程和循环经济

        李士琦, 张汉东, 陈煜, 郝经伟
        2006, 27(3): 1-4.
        摘要：分析了世界和中国电炉钢的发展以及废钢-电弧炉炼钢流程的资源和能源特征,得出该流程是有利于循环经济和环境保护的生产流程。2003年世界电炉钢比达33.1%,我国电炉钢比仅为17.6%,根据我国的资源和能源条件,随着能源结构的改善和废钢积累量的增加,我国废钢-电弧炉炼钢流程有较大的长远发展空间。  
        关键词：电弧炉炼钢;废钢;循环经济   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铁水为主要原料的不锈钢冶炼新工艺的开发

        王一德, 徐芳泓
        2006, 27(3): 35-38.
        摘要：太钢开发了通过预处理装置采用粉剂喷吹法对铁水进行脱硅、脱磷和脱硫;以30 t EBT UHPEAF熔化铁合金和部分废钢、75 t K-OBM-S顶底复吹转炉和VOD精炼的冶炼不锈钢工艺,生产能力已达50万t/a。重点介绍了工艺流程的选择、主体设备的确定和铁水脱磷、K-OBM-S冶炼不锈钢模型、无氩冶炼多种不锈钢和高质量超纯铁素体不锈钢冶炼等关键工艺技术的开发和效果。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 汽车用微合金化非调质钢的进展

        刘瑞宁, 王福明
        2006, 27(3): 39-43.
        摘要：与淬回火调质钢比较,空冷非调质钢不但能降低成本,而且可避免热处理所引起的零件变形,减少机械性能的偏差。介绍了空冷铁素体-珠光体高韧性非调质钢、贝氏体和马氏体非调质钢的进展以及当前国内非调质钢的生产和应用。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • Φ200mm H11芯棒钢热连轧过程张力影响因素的有限元分析

        洪慧平, 程满, 康永林, 冯长桃, 陈溪强
        2006, 27(3): 5-7.
        摘要：应用MSC.MARC三维热力耦合弹塑性大变形有限元法及其接触分析技术,仿真研究了Φ200mm H11芯棒钢热连轧过程。分析得出,降低末道次轧辊速度Vr会增强道次间的堆钢程度;提高末道次轧辊转速Vr会增强道次间的拉钢程度;可通过合理修正Vr值来改善堆、拉钢关系以及轧制负荷变化和轧材宽展量,以提高圆钢成品精度。提出大规格圆钢热连轧过程应采用微堆钢轧制技术,以保持轧制力、力矩稳定和满足轧材尺寸精度要求。  
        关键词：Φ200mm圆钢;热连轧;张力;有限元分析   
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        更新时间：2026-01-21

      • 石灰基铁水预脱硫剂最佳配方和用量的试验研究

        张羡夫, 方岩, 杨艳玲
        2006, 27(3): 8-10.
        摘要：根据铁水预脱硫反应的热力学函数和脱硫反应速率,分析了有利于铁水预脱硫的条件。用10kg中频感应炉及无级变速螺旋搅拌器进行了石灰基铁水预脱硫试验,通过正交试验,得出使用成分为44%石灰、3%焦炭、22%电石、18%萤石、13%工业碱和用量为10 kg/t的脱硫剂对铁水进行预脱硫,可使硫含量降至0.010%0.013%,脱硫率达86.25%。  
        关键词：正交试验;铁水;石灰基预脱硫   
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        更新时间：2026-01-21

      • X80级管线钢的组织和力学性能

        张小立, 冯耀荣, 赵文轸, 霍春勇, 庄传晶, 吉玲康, 孟强
        2006, 27(3): 11-13.
        摘要：对成分(%)为:0.04C,1.87Mn,0.27Mo,0.06Nb,0.006V,0.017Ti的X80级管线钢进行了组织和冲击韧性、强度试验,并与X70级管线钢进行对比。试验结果表明,当X80钢的组织为针状铁素体和细小弥散的贝氏体时,该钢有较好的强韧性,抗拉强度达750 MPa,屈强比接近0.85,高于X70级管线钢。  
        关键词：X80 级管线钢;组 织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 304不锈钢2mm连铸薄带中的裂纹分布和形成分析

        王振敏, 方圆, 张跃, 黄运华, 齐俊杰
        2006, 27(3): 14-16.
        摘要：用扫描电镜(SEM)观察和分析了双辊连铸法生产的304不锈钢1 200 mm×2 mm铸带表面和内部裂纹的形貌和形成。由于采用导热性好的铜制结晶辊,薄带表面和内部产生了长140 mm、深0.33 mm的裂纹,薄带断面有分层现象。试验结果表明,铜制结晶辊使钢液的冷却速度达到(1~4)×103K/s,薄带接触辊面温度低,凝固区的温度梯度高达105K/m,温差产生的内应力和应力集中导致裂纹产生;MnS、MnO、Cr2O3等夹杂物是裂纹源。  
        关键词：连铸薄带;裂纹;304不锈钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • B2O3对CaO基渣精炼的助熔作用和脱硫的影响

        蒋兴元, 李波, 李桂荣, 黄成兵, 王宏明, 祝贞学, 戴起勋
        2006, 27(3): 17-19.
        摘要：使用RTW-08熔体物性测定仪通过旋转粘度计法测定了熔渣的粘度。试验结果表明,B2O3和CaF2在46%CaO-10%BaO-11.2%SiO2-11.6%Al2O3基础渣系中的助熔效果相当;在CaO-SiO2-10%BaO-11.6%Al2O3-10%CaF2基渣的碱度(CaO+BaO)/(SiO2+B2O3)为2.5和2.8时,用B2O3替代1/4 SiO2后精炼渣高温熔化性能稳定,粘度值降低至0.3~0.5 Pa.s;碱度2.8时,含20.6%SiO2渣剂的脱硫率为85%(S含量由0.008%降至0.001 6%),而含10.3%SiO2-10.3%B2O3渣剂的脱硫率为91.3%(S含量由0.008%降至0.000 7%)。  
        关键词：B?O? 助熔剂;CaO基渣;粘度;脱硫   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸板坯行波电磁搅拌器磁感应强度的影响因素

        邢淑清, 麻永林, 宿国栋, 黄海娥, 李建超
        2006, 27(3): 20-22.
        摘要：采用三维高斯计在实验室测定了自行研制的板坯连铸用行波搅拌器的磁场变化规律。结果表明,在给定输入频率与两相对磁极间距下研制的双侧搅拌器的磁感应强度随输入电流的增加呈线性增加,为了使搅拌器中心的磁感应强度达到600×10-4T,输入电流约为600 A。在(180~220)mm×(900~1 630)mm板坯连铸机单侧二冷电磁搅拌现场测试结果表明,如采用所研制的双侧直线型电磁搅拌器时,输入电流只要445~595 A,中心磁场的磁感应强度即可达(450~600)×10-4T,有效地提高了搅拌效率。  
        关键词：板坯连铸;&nbsp;电磁搅拌;磁感应强度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钙处理对含0.048%~0.065%S中碳结构钢中硫化物的影响

        李国忠, 简龙, 陈伟庆, 惠荣
        2006, 27(3): 23-25.
        摘要：在实验室用碳管炉研究了含0.048%0.065%硫的中碳钢(%:0.46~0.57C,0.83~0.94Mn,0.21~0.24Cr,0.03~0.04Mo)钙处理时,加入Ca-Si和FeS先后顺序以及钢中Ca/S值对该钢硫化物形态和数量的影响。结果表明,先加FeS后加Ca-Si处理时,钢中硫化物的长度与数量均较先加Ca-Si后加FeS处理时有明显降低。随钢中Ca/S值增加,钢中颗粒状复合夹杂物的数量增加,同时长条状的塑性硫化物夹杂数量减少,但尺寸增大。采用Ca-Si复合处理时,钢中合理的Ca/S值约为0.03。  
        关键词：中碳结构钢;钙处理;硫化物   
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        更新时间：2026-01-21
      • 刘浩, 陈晓, 李平和, 郑红, 吴青松, 刘清友
        2006, 27(3): 26-28.
        摘要：用透射电镜实验研究了(%):0.08C-1.0Mn-Nb+Ti<0.10微合金高强度钢经53%冷变形1.5 mm板650℃和680℃退火的组织和第二相析出行为。结果表明,试验钢中的第二相为(Ti,Nb)(C,N)复合析出相,第二相粒子尺寸一般为20~30 nm,随退火温度提高,第二相粒子的数量增加。由于退火过程第二相析出强化和第二相粒子抑制晶粒长大,使钢中晶粒细小,该钢650℃退火组织具有较高强度(屈服强度≥480 MPa)。  
        关键词：冷轧;Nb-Ti微合金化;高强度钢;第二相析出;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 内冷却器-U形管对板坯连铸结晶器内钢水流动的影响

        晋艳娟, 崔小朝
        2006, 27(3): 29-31.
        摘要：针对1 240 mm×200 mm板坯连铸提出了一种钢水内外复合冷却技术,即在“结晶器内设置内冷却器-U形管”,起到提高传热效率和改善钢液流动之目的。运用流体力学分析软件,就内外复合冷却结晶器内钢水的流动状态进行了数值模拟,发现内冷却器可以使结晶器内钢水的流动状态均匀,部分起到电磁制动之功效,有利于钢液中的夹杂物上浮。  
        关键词：内冷却器;板坯连铸;钢水;流动;模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钙元素对钢液相线温度的影响

        袁方明, 王新华, 杨学富
        2006, 27(3): 32-34.
        摘要：用差热分析法(DTA)测定了含0.000 9%~0.003 0%Ca的0.14%~0.76%C-0.48%~1.48%Mn钢及不含Ca的0.15%~0.63%C-0.56%~1.32%Mn钢的液相线温度。通过比较分析测定值和计算值,得到钙元素对钢液相线温度的影响系数A值的平均数为-0.142 5,并对传统液相线温度计算公式进行了修正,提高钙处理钢水浇铸时过热度控制的精度。  
        关键词：钙处理;钢的液相线;差热分析   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 温度对轧辊磨损测量结果的影响

        徐光, 熊俊伟, 刘显军, 李海滨
        2006, 27(3): 44-45.
        摘要：现场实测了涟钢CSP热连轧厂Φ600 mm×2 000 mm材质为(%):3.50C-1.20Si-1.20Mn-2.10Cr-4.50Ni-0.80Mo高铬高镍铸铁CVC轧辊的磨损情况。结果表明,轧辊的磨损呈现典型的箱形,温度对轧辊磨损的影响较大,影响最大部分位于箱底中部,最大差值达85.1μm。因轧辊磨床的磨削精度≤10μm,因此轧辊在磨削前应冷却至10℃以下。  
        关键词：轧 辊;温 度;磨 损;测 量   
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        更新时间：2026-01-21

      • N80级油管典型缺陷分析及控制的工艺实践

        彭自胜, 徐景峰, 杨敏, 彭其春
        2006, 27(3): 46-48.
        摘要：分析36Mn2V钢N80级油管的典型缺陷———鱼鳞外折、夹渣性大外折和渣坑的组成、特征和形成原因,通过控制钢水终点[C]≥0.05%,LF钢水[Al]为0.02%,有效进行钙处理,控制下渣量,稳定中间包钢水液面≥600 mm,使N80油管典型缺陷出现率由5%~6%下降到2%以下,成材率由82.20%提高至86.65%。  
        关键词：N80油管;36Mn2V钢;缺陷;夹杂物;控制措施   
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        更新时间：2026-01-21

      • 60t转炉-60t LF冶炼GCr15轴承钢氧含量的控制

        邢梅峦, 李晶
        2006, 27(3): 49-50.
        摘要：石钢采用60 t转炉-60 t LF-150 mm×150 mm方坯连铸工艺生产GCr15轴承钢。工艺实践表明,采用高拉碳操作法,转炉平均终点碳含量为0.30%;改进工艺控制转炉出钢下渣量;LF精炼时采用CaO-SiO2-Al2O3高碱度渣;连铸时钢包到中间包采用套管和吹氩保护,中间包水口使用密封垫,有效地控制了钢中的氧含量。统计表明25炉轴承钢氧含量为(6.5~11.9)×10-6平均氧含量为10.2×10-6。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • ML08Al钢150mm×150mm连铸坯的生产实践

        郭平, 郑颖, 石玉宏
        2006, 27(3): 51-52.
        摘要：包钢采用83 t转炉,83 t钢包炉(LF),6机6流150 mm×150 mm方坯连铸机生产低碳低硅铝镇静钢ML08Al(%:≤0.08C,0.20~0.50Mn,≤0.06Si,0.02Al)。生产实践表明,转炉出钢时用43%Al、13%Mn、2%Ti的铝锰钛合金替代铝锭进行脱氧,可使钢中铝含量稳定在0.02%~0.09%;将钢中的硫含量降至0.01%以下时,可减少钢液中CaS的产生,基本消除中间包水口堵塞;转炉出钢过程减少下渣量,并加入400 kg石灰,调整LF精炼过程脱氧剂加入量和加入时间,以减少回硅量,使钢中硅含量≤0.06%。  
        关键词：150 mm×150mm方坯;ML08Al钢;连铸;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低碳含铅易切削钢150mm×150mm连铸坯的生产实践

        何勇, 刘春堂, 周英豪, 周修涛, 白映林
        2006, 27(3): 53-54.
        摘要：贵阳特殊钢公司采用60 t Consteel电弧炉-EBT出钢合金化-LF-连铸机工艺生产(%):≤0.15C,0.85~1.15Mn,0.26~0.35S,0.15~0.35Pb易切削钢12L14。生产结果表明,通过给料机向中间包冲击区连续加入直径20 mm铅丸,加入速度为120粒/min,同时进行中间包吹氩搅拌,铸坯断面铅含量差值为±0.02%,铅回收率为60%~70%。用户使用结果表明,该钢具有良好的切削性能。  
        关键词：含铅易切削钢;方坯连铸;中间包加铅   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铆螺钢冷镦开裂的分析和精炼工艺的改进

        刘建勋, 李壮, 吴迪
        2006, 27(3): 55-56.
        摘要：采用铁水预处理-LD-钢包吹氩工艺生产铆螺钢,通过对0.23%C~0.69%Mn铆螺钢冷镦开裂组织和夹杂物的扫描电镜和能谱分析得出,钢中存在多种元素复合夹杂物是铆螺钢冷镦开裂的主要原因。通过将钢包底吹氩压力由0.3 MPa提高到0.6~1.0 MPa,并由原工艺吹氩1 min后软吹氩、总吹氩时间为3 min改为吹氩3 min后软吹氩、保证总吹氩时间≥6 min,同时改进中间包烘烤工艺减少MgO夹杂,从而有效地避免了铆螺钢冷镦时的开裂现象。  
        关键词：铆螺钢;冷镦开裂;复合夹杂物;钢包吹氩   
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        更新时间：2026-01-21

      • 莱钢50t EBT EAF-LF(VD)-CC生产GCr15轴承钢的工艺实践

        李法兴, 兰新哲, 宋永辉, 胡蒙均, 孙永喜
        2006, 27(3): 57-58.
        摘要：莱钢采用EAF全程泡沫渣埋弧操作,EBT出钢合金化,LF 2次精炼渣碱度4.0~5.0,精炼渣的主要成分(%)为:45~50CaO,9~13SiO29~13Al2O37~8MgO,SiC扩散脱氧和40~60 L/min流量氩气搅拌,VD处理时间≥15 min,连铸全程保护浇铸生产GCr15轴承钢。GCr15轴承钢中的平均氧含量为7.9×10-6最高氧含量为10×10-6。  
        关键词：GCr15轴承钢;EAF-LF(VD)-CC;&nbsp;氧含量   
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        更新时间：2026-01-21
      • 夏辉华, 王翔, 袁仁平, 周英豪
        2006, 27(3): 59-60.
        摘要：通过Consteel电弧炉偏心底出钢留渣作业,熔炼过程温度控制为1 560~1 590℃,全程泡沫渣冶炼,出钢时[P]≤0.010%;LF时用低碱度复合精炼渣精炼,VD处理时,真空度≤67 Pa,氩气搅拌20 min;150 mm×150 mm方坯连铸采用全程保护浇铸和结晶器电磁搅拌,使贵阳特钢GCr15轴承钢中的氧含量为(5~11)×10-6平均氧含量为9×10-6。  
        关键词：GCr15轴承钢;Consteel EAF, LF(VD);&nbsp;氧含量   
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        更新时间：2026-01-21

      • LF精炼气瓶钢的Si-Ca-Ba合金脱氧工艺

        及占林, 王炳禄
        2006, 27(3): 61-62.
        摘要：天津钢管公司采用150 t EAF-150 t LF(VD)-CC工艺生产30CrMo,37Mn等气瓶钢Φ210~310 mm圆管坯。生产统计数据表明,在LF精炼时用Si≥50%,Ca≥12%,Ba≥13%合金替代全用Al脱氧,使[Alt]从0.026%降至0.006%,钢中氧含量为25×10-6提高了钢的清洁度,减少了轧制过程中钢材的裂纹废品。  
        关键词：气瓶钢;LF精;炼 Si-Ca-Ba合金;脱氧   
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