最新刊期
      2006年第27卷第2期

        综述

      • HSLA钢冶金工艺技术的进展

        王祖滨, 付俊岩
        2006, 27(2): 1-5.
        摘要：20世纪90年代以来,薄板坯连铸连轧技术及中厚板坯炉卷轧制工艺,进入了低合金高强度钢(HSLA)的生产流程;并在该流程中对HSLA钢热机械控制轧制工艺(TMCP)取得了不少有益的经验。目前薄板坯连铸连轧CSP(Compact Strip Production)工艺所开发的钢种有:(1)ECC、UCC和IF软钢;(2)高强度多相DP和TRIP钢;(3)X80级管线钢。介绍了薄板坯连铸连轧和中厚板坯炉卷轧制工艺开发的HSLA钢品种的工艺特点和工艺优化。  
        关键词：HSLA钢;薄板坯连铸连轧;中厚板坯炉卷轧制;进展   
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 2.25Cr-1Mo合金钢回火脆化过时效现象的研究

        周昌玉, 孙宇, 张国栋
        2006, 27(2): 6-8.
        摘要：研究了2.25Cr-1Mo合金钢在回火温度下时效处理时,发生回火脆化和回火脆化的过时效反偏聚现象。应用非平衡偏聚的动力学理论,确定了成分(%)为0.15C、2.32Cr、0.95Mo、0.009P的2.25Cr-1Mo合金钢在650℃140 h回火时钢中磷的非平衡晶界偏聚规律。试验得出,2.25Cr-1Mo合金钢650℃磷非平衡偏聚的临界时间tc为20 h,晶界磷的原子浓度,由初始状态的0.016%提高至最大值2.79%。根据试验数据进行的动力学计算,得出的计算曲线与试验结果吻合,验证了非平衡晶界偏聚空位-复合体模型的扩散机制。  
        关键词：2.25Cr-1Mo合金钢;回火脆化;非平衡偏聚;过时效   
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        更新时间：2026-01-21

      • 不锈钢-碳钢复合板多道次小变形轧制温度场的数值模拟

        庞玉华, 吴成, 严平
        2006, 27(2): 9-12.
        摘要：基于弹塑性热力耦合有限元法研究了72 mm Q235钢基板和14 mm 304不锈钢复板11道次变形至12 mm复合板的热轧过程,并应用有限元MARC软件二次开发技术建立了温度场模型。模拟结果表明,变形区内,复合板表面温度持续下降,界面温度略有升高;变形区外,表面温度有所回升;随轧制过程进行,轧件高度方向温度梯度逐渐减小;界面处温度呈“S”形,变形区温度变化显著,且随轧制速度提高,升温明显。  
        关键词：不锈钢-碳钢复合板;热轧;温度分布;热力耦合;有限元模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • K-OBM-S转炉冶炼不锈钢过程的数学模拟和应用

        董艳伍, 姜周华, 龚伟, 李建民, 尝天印, 王彦明, 刘卫东
        2006, 27(2): 13-16.
        摘要：K-OBM-S转炉是以铁水和电弧炉预熔钢液为原料冶炼不锈钢的精炼设备。以转炉冶炼普碳钢的顶吹模型和AOD法冶炼不锈钢模型为基础,建立了适用于80 t K-OBM-S转炉冶炼不锈钢的数学模型。对二步法冶炼2Cr13型不锈钢和三步法冶炼0Cr18Ni9型不锈钢的过程验证结果表明,大部分终点碳含量的误差≤±0.03%,终点铬含量误差≤±0.3%,110炉0Cr18Ni9钢目标碳(0.10%～0.25%)命中率为95.6%,终点目标铬(17.1%17.6%)的命中率为85.2%。  
        关键词：K-OBM-S转炉;不锈钢冶炼;数学模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧和固溶处理对改进型202不锈钢组织和力学性能的影响

        范植金, 黄静, 李洪波, 许文启, 汤小兰
        2006, 27(2): 17-19.
        摘要：研究总冷轧变形量12.5%～46.4%和900～1150℃固溶处理对成分(%)为:0.04C,8.18Mn,15.21Cr,4.05Ni,1.65Cu,0.12N的改进型202亚稳奥氏体不锈钢3 mm板组织和性能的影响。结果表明,经总变形量46.4%冷轧后,形变诱发产生约26%α′马氏体,该钢的强度达1200 MPa;固溶处理使α′马氏体发生逆转变(α′→γ),900℃固溶可使α′马氏体完全转变成γ奥氏体并完成全部再结晶;改进型不锈钢经900～1100℃固溶处理具有预期的组织和良好的综合力学性能。  
        关键词：改进型202不锈钢;冷变形;固溶;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 1.18Cu 高纯钢等温时效时富铜相的析出行为

        安治国, 任慧平, 刘宗昌, 王海燕
        2006, 27(2): 20-22.
        摘要：用扫描电子显微镜(SEM)、高分辨电子显微镜(HREM)和HV50硬度计,试验研究了含铜高纯钢(%:0.014C,0.10Mn,0.05Si,1.18Cu,＜0.002S，0.006P) 650℃ 100 s～300 h等温时效时的组织和硬度。结果表明,650℃等温时效时富铜相优先在铁素体晶界析出,随等温时效时间增加,富铜相尺寸增大。650℃等温时效103s时,富铜过渡相与铁素体基体保持共格性,使硬度达到最大值。在过时效期间,富铜过渡相逐渐演化成fcc ε-Cu颗粒  
        关键词：含铜高纯钢;时效硬化;富铜过渡相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 铁素体区热轧Ti-IF钢的组织和性能

        景财年, 王作成, 韩福涛, 张文平, 衣彦宏
        2006, 27(2): 23-24.
        摘要：试验研究了含0.007%磷的普通Ti-IF(无间隙原子)钢(0.004 5%C-0.07%Ti)和含0.080%磷的高强度Ti-IF钢(0.005 2%C-0.08%Ti)24 mm板在800680℃铁素体区经4道次热轧成3 mm板,再经750℃3h退火后的组织、二相粒子和机械性能。试验结果表明,普通Ti-IF钢的拉伸强度为270 MPa,延伸率为45%,塑性应变比r值1.309,高强度Ti-IF钢的拉伸强度为315 MPa,延伸率44%,r值1.098。两钢板为再结晶铁素体组织,钢板中心组织较边部粗大,但在高强度Ti-IF钢中有FeTiP二相粒子析出。  
        关键词：Ti-IF钢;磷;铁素体区轧制;组织;二相粒子   
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        更新时间：2026-01-21
      • 钟海林, 杨钢, 王立民, 孙力军, 高永亮
        2006, 27(2): 25-27.
        摘要：研究了新型沉淀硬化不锈钢1Cr16Ni3Cu1MoW 100700℃回火对钢的组织和机械性能的影响。试验结果表明,不锈钢1Cr16Ni3Cu1MoW经1 070℃1 h固溶处理,油冷,-70℃冷处理2 h,485℃时效2h,σb达1475 MPa,且冲击功AKU2仍能达到119 J;经1070℃1 h固溶处理,油冷,-192℃冷处理2 h,500℃时效2 h,σb达到峰值,为1605 MPa,此时AKU2为88 J。  
        关键词：沉淀硬化;不锈钢;固溶;时效   
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        更新时间：2026-01-21

      • Q235B 薄板坯高温塑性的研究

        孙彦辉, 赵长亮, 成小军, 吴光亮, 周春泉, 蔡开科
        2006, 27(2): 28-30.
        摘要：根据Gleeble1500热/应变模拟试验机测试的CSP薄板坯连铸工艺生产的成分(%)为0.16~0.20C,0.020~0.060AltQ235B钢的70 mm ×1 500 mm薄板坯600~1400℃热塑性曲线,得出连铸坯第Ⅲ脆性区为700~900℃,如在此温度范围矫直,铸坯易产生裂纹。通过扫描电镜分析断口形貌和电子探针的成分分析,得出形变诱导铁素体呈网状析出和奥氏体在低温区域析出氮化物(AlN)导致铸坯脆化。  
        关键词：CSP工艺;Q235B钢;薄板坯;高温塑性;裂纹   
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        更新时间：2026-01-21

      • 重钢85t复吹转炉的水模型试验

        鱼洋洋, 唐萍, 周亮, 龙贻菊, 陈文满, 梁庆, 安昌遐
        2006, 27(2): 31-33.
        摘要：通过重钢85 t复吹转炉1∶8的水模型,试验研究了顶枪枪位、底吹流量对转炉熔池混匀时间、炉口喷溅量、冲击深度和液面扰动的影响。实验表明,模型获得最大搅拌能的顶枪枪位为50~100 mm;枪位在90~110 mm时,由射流冲击引起的物理喷溅量达到最大值。建立了重钢85 t转炉复吹工艺参数:冶炼前期顶枪枪位为1600~1760 mm,底吹流量240~350 m3/h;中期两参数分别为1100~1300 mm和160~200 m3/h,后期两参数分别为1040~1120 mm和200~350 m3/h。  
        关键词：复吹转炉;水模型;混匀时期;喷溅量;液面扰动   
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        更新时间：2026-01-21

      • 板坯连铸中间包钢液流场的数值模拟和操作优化

        贾凌锋, 孙于萍, 乐可襄
        2006, 27(2): 34-36.
        摘要：以济钢第一炼钢厂4#板坯连铸中间包为原型,应用湍流流动数学模型对不同堰坝设计方案进行计算机数值模拟,优化中间包的堰坝设计。结果表明,对上口面积3500 mm × 800 mm、底部面积3200 mm × 650 mm的中间包,包内钢水深度为800 mm时,当挡堰高550 mm,挡坝高350 mm,挡堰与水口入口处距离800mm,挡堰与挡坝相对距离400 mm时,钢液具有较好的流动方式,有利于夹杂物上浮。  
        关键词：板坯连铸;中间包;钢水流场;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸时超低碳钢结晶器内钢液增碳的研究

        刘承军, 王德永, 史培阳, 闵义, 姜茂发
        2006, 27(2): 37-39.
        摘要：通过理论解析和实验测定,研究不同类型和配入量的碳质材料的连铸保护渣对0.003%C超低碳钢连铸结晶器(200 mm×100 mm)内钢液增碳的影响。结果表明,铸坯速度2.0 m/min在稳态浇注条件下,超低碳钢连铸结晶器内钢液增碳量仅为(1.2~2.4)×10-6在非稳态浇注时期,钢液最大增碳量达67.9×10-6。保护渣的3种配加碳质材料中,石墨对结晶器内钢液增碳量影响最大,碳黑次之,活性碳最小。随着渣中碳质材料配入量的增加,钢液增碳量增大。  
        关键词：增碳;连铸保护渣;超低碳钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • VOD精炼过程的水模型实验

        王东, 包燕平, 徐保美, 李建民, 李志斌, 李道明
        2006, 27(2): 40-42.
        摘要：通过相当于太钢75 t椭圆形钢包容量1/9的水模型,采用N2模拟底吹氩和顶吹氧试验,研究了VOD底吹位置和吹气量对钢液混匀时间的影响。试验结果表明,模型合理吹气量为1.1~1.3 m3/h,相当于75t钢水VOD处理的吹气量350~460 L/min;单底吹砖位置越靠近钢包中心,混匀时间越短;用双底吹砖或三底吹砖吹气时,混匀时间明显缩短,但存在最佳底砖分布位置。顶底复吹时,为取得较好的效果,亦存在顶吹-底吹气量的最佳配合及相应的有利位置。  
        关键词：VOD精炼;水模型;混匀时间   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • C90耐腐蚀油管用钢Cr3的开发

        高泽平, 周维汉
        2006, 27(2): 43-45.
        摘要：根据C90耐腐蚀油管对力学性能和抗腐蚀性能的要求,设计和开发出成分(%)为:C 0.24,Cr3.05,Mo 0.48,Ti 0.02的Cr3型C90级耐腐蚀油管用钢。衡钢采用30 t EBT电弧炉-LF(VD)-Φ110~140 mm HCC工艺生产的Cr3型C90级耐腐蚀管用钢力学性能为σ0.5680 MPa,σb780 MPa,δ5024%,AKV51~60 J。按API5CT试验,该钢抗硫化氢应力腐蚀率为:液相0.2375 mm/a,气相0.6263 mm/a,优于28CrMoTi钢和SM90钢。  
        关键词：Cr3钢;C90级油井管钢;耐蚀性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 涟钢CSP连铸连轧流程的技术装备和生产实践

        吴光亮, 郑柏平, 焦国华, 周明伟, 罗刚
        2006, 27(2): 46-48.
        摘要：涟钢CSP连铸连轧流程为SMS-DEMAG公司的第2代CSP技术。主要流程为3×100 t顶底复吹转炉-3×100 t钢包炉(LF)-2流4555 mm CSP连铸-辊底式均热炉-7架连轧机。该生产线2004年投产,预计2005年产量超过270万t。简要分析和介绍了涟钢CSP流程的装备、技术特性和生产实践,并提出进一步挖掘涟钢CSP流程潜力的技术思路。  
        关键词：涟钢;CSP技术;生产实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • Nb-Ti微合金化钢QStE380TM汽车大梁用热轧钢板的研制

        王宝峰, 丁国, 赵丽萍, 王雪莲, 李德刚
        2006, 27(2): 49-51.
        摘要：采用铁水预处理-210 t顶底复吹转炉-LF精炼-2流立弯型CSP铸机(65 mm厚铸坯)-6机架SMS轧机控轧控冷工艺试制了成分(%)为:0.04~0.08C,0.20~0.35Si,1.20~1.35Mn,≤0.015P,≤0.010S,0.015~0.025Nb,0.005~0.015Ti QStE380TM汽车大梁用6~12 mm热轧钢板。检验结果表明,钢板组织为铁素体+少量珠光体,晶粒尺寸4~7μm,其机械性能均符合标准要求,钢板不同方向屈服强度最大差值为30 MPa,抗拉强度最大差值20 MPa,大多数钢板常温冲击功为140~180 J。  
        关键词：Nb-Ti 微合金化;CSP工艺;汽车大梁用钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • Fe-Al-Mg脱氧剂对SS400钢板材纯净度和性能的影响

        张祥艳, 李晶, 白连臣, 陈礼彬
        2006, 27(2): 52-53.
        摘要：在150 t转炉-出钢脱氧合金化-钢包底吹氩-LF精炼-72.0~92.5 mm板坯连铸-2.75~5.50 mm带材连轧工艺生产中,试验了在转炉出钢时使用Fe-Al-Mg(2.5%Mg,60%Al)脱氧剂对含0.17~0.22C的SS400钢薄板坯纯净度和力学性能的影响。结果表明,用Fe-Al-Mg复合脱氧剂所生产的板材中的夹杂物数量(硅酸盐夹杂0.5级)和尺寸较用Fe-Al脱氧剂生产的板材中夹杂物数量(硅酸盐夹杂3.0级)和尺寸大幅度降低;前者抗拉强度较后者提高10~20 MPa。  
        关键词：150 t转炉;SS400钢;薄板连铸;Fe-Al-Mg脱氧剂;纯净度;机械性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 90 t钢包喂丝的工艺实践

        赵保国, 兰岳光, 王天瑶
        2006, 27(2): 54-55.
        摘要：总结了以LD-LF(WF)-CC生产流程生产20、34Mn6、BTN/1等钢时,在90 t钢包中以2.4~3.0m/min的喂丝速度喂硅钙线(Φ13 mm)和铝线的工艺实践。工艺实践表明,当喂入钙量达200×10-6时,钢中残余钙含量至最大值35×10-6钙处理时钢水平均脱氧率为25%,钢中夹杂物数量明显减少并使钢中夹杂物变性;当钢包喂铝线时,随喂丝速度由1.5 m/s提高至3.0 m/s时,铝的回收率由25%提高至70%。一般铝的收得率为60%~70%,CaSi的收得率为15%~20%。  
        关键词：钢包;精炼;喂丝   
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        更新时间：2026-01-21

      • 提高45t AOD炉龄的工艺实践

        王贵平, 范红军
        2006, 27(2): 56-57.
        摘要：通过采用镁钙砖取代镁铬砖作为太钢45 t AOD精炼炉的炉衬材料,制定合理的AOD炉衬烘烤制度,缩短精炼时间,控制炉渣碱度CaO/SiO2=1.8~2.0,(CaO+MgO)/SiO2=2.0~2.4,使45 t AOD炉龄由50炉次提高到189炉次。  
        关键词：AOD;精炼;炉龄;工艺   
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        更新时间：2026-01-21

      • 淬回火工艺对马氏体不锈钢3Cr17Mo组织和力学性能的影响

        赵亮, 马党参, 刘建华, 陈再枝, 雍岐龙, 戴永年
        2006, 27(2): 58-60.
        摘要：试验研究了960~1140℃淬火、200~650℃回火工艺对成分(%)为0.39C,16.73Cr,1.07Mo,0.25V,0.09Cu的塑料模具用马氏体不锈钢3Cr17Mo组织和力学性能的影响。结果表明,3Cr17Mo钢的淬火组织为板条马氏体+铁素体+(Fe,Cr)23C6碳化物;经1000~1060℃淬火、260~300℃或550~600℃回火后,3Cr17Mo钢具有良好的综合力学性能。  
        关键词：塑料模具钢;马氏体不锈钢3Cr17Mo;淬回火热处理;组织;性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 赵鸿燕
        2006, 27(2): 61-62.
        摘要：试验分析了2.5 t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAlVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明,4种渣系中75%CaF2-15%Al2O3-10%CaO三元提纯渣的Ti烧损率最低,为7.0%,并且避免了70%CaF2-30%Al2O3的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。  
        关键词：电渣重熔;高温合金0Cr15Ni25Ti2MoAlVB;Ti烧损率   
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        更新时间：2026-01-21
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