最新刊期
      2007年第28卷第4期

        试验研究

      • 44Si2CrV钢弹簧的室温蠕变

        刘德富
        2007, 28(4): 1-3.
        摘要：试验结果得出,44Si2CrV钢弹簧经淬火+中温回火处理并除掉表面脱碳层后,在室温下所受应力超过临界蠕变应力值时即发生蠕变;钢的抗拉(或剪切)强度越高,临界蠕变应力越高。44Si2CrV钢900℃淬火,500℃回火,临界蠕变应力 τcc=700 MPa;900℃淬火,380℃回火, τcc=800 MPa。蠕变开始时的塑性变形速率较大,之后急剧减小,在一定应力下保持一定时间后蠕变停止。经长时间压缩,蠕变变形已经停止的弹簧,于200℃保温2 h后空冷,弹簧的自由高度伸长,并且在原来的应力下加载,弹簧蠕变又重新开始。  
        关键词：弹簧钢;室温蠕变;临界蠕变应力;回复   
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        更新时间：2026-01-21

      • 基于氧化物冶金技术的管线钢凝固脱氧热力学

        薛正良, 齐江华, 赵栋楠, 程常桂, 吴杰, 郭斌
        2007, 28(4): 4-6.
        摘要：通过X100管线钢(%:0.03～0.05C、1.70～1.90Mn、0.15～0.25Si、≤0.001S、≤0.002P)凝固过程脱氧热力学研究,确定了在凝固过程中的固液两相区析出Ti2O3夹杂的最佳钢液组成。研究表明,为使X100管线钢在凝固前沿的固液两相区中析出细小的Ti2O3夹杂颗粒,关键在于控制钢液中钛含量≤0.01%,铝含量≤0.002%,氧含量≤0.001%,氮含量≤0.004%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • GCr15轴承钢高温力学性能的研究

        朱立光, 路文刚
        2007, 28(4): 7-9.
        摘要：用Gleeble-3500热模拟试验机测试了GCr15(0.98%C、1.51%Cr)轴承钢连铸坯的高温力学性能,得出GCr15钢的零塑性温度为1400℃,零强度温度为1450℃,良好塑性区为1250～950℃,第Ⅲ脆性区为950～600℃,并用扫描电镜分析了塑性区与脆性区的断口形貌。研究结果表明,GCr15钢连铸坯的矫直温度应控制≥950℃。  
        关键词：GCr15轴承钢;连铸坯;高温力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 板坯连铸结晶器钢液流场的数值模拟和优化

        贾凌锋, 乐可襄
        2007, 28(4): 10-12.
        摘要：用CFD三维计算软件,采用k、ε双方程模型在给定的数值计算条件下,对900 mm高的板坯连铸结晶器内钢液流场进行了数值模拟,研究结晶器工艺参数对结晶器液面湍动能和窄边冲击压力的影响。结果表明:对于断面尺寸为220 mm×900 mm的板坯结晶器,水口插入深度为180 mm,水口倾角为向下15°,拉坯速度为1.6～1.8 m/min时,结晶器内钢液具有较好的流动方式。  
        关键词：板坯连铸;结晶器;湍动能;冲击压力;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 130 t钢包底吹氩喷嘴布置模式优化的水模型试验

        幸伟, 倪红卫, 沈巧珍, 张华, 何环宇
        2007, 28(4): 13-15.
        摘要：通过建立的130 t钢包水力学模型,用电导法测定了单喷嘴、双喷嘴垂直分布和对称分布时不同供气量下钢水混匀时间。结果表明,双喷嘴喷吹的混匀时间较单喷嘴的混匀时间短,搅拌效果优于单喷嘴。单喷嘴底吹氩,喷嘴距钢包底部中心0.55R(钢包底半径)时混匀时间最短;双喷嘴间距由0.40R增至0.70R时混匀时间明显减少。  
        关键词：钢包;底吹氩搅拌;水模型;混匀时间   
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        更新时间：2026-01-21

      • 合金碳化物对剪板机刃具钢HM的组织和性能的影响

        鲁松, 高甲生, 侯清宇
        2007, 28(4): 16-17.
        摘要：试验研究了HM钢(%:0.48C、5.1Cr、2.0Mo、1.0V、2.0W)和H13钢(%:0.38C、5.1Cr、1.4Mo、1.0V)的组织、冲击韧性和耐磨性。结果表明,HM钢中W、Mo元素含量较H13钢高,存在更多未溶碳化物阻碍奥氏体晶粒长大,细化晶粒,使平均冲击值比H13钢提高35.5%;HM钢高温回火时,马氏体基体弥散析出更多的碳化物,二次硬化效果显著,平均耐磨性比H13钢提高34.8%。  
        关键词：剪切刃具;HM钢;合金碳化物;韧性;耐磨性   
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        更新时间：2026-01-21

      • GCH5轴承钢轧件内部应力的有限元分析

        陈红卫, 闫志波, 刘瑞宁, 苏兰
        2007, 28(4): 18-20.
        摘要：采用有限元分析软件DEFORM,对石钢GCr15轴承钢300 mm×220 mm铸坯650轧机箱形孔轧制1～4道次轧件内部应力进行模拟,分析了侧壁斜度和轧制温度对应力的影响。结果表明1/[(H+h)/2]最小的第1道次不利于改善钢材的内部质量;侧壁倾角越小,宽度方向的拉应力(σx)越小;1050℃轧制时各点断裂因子小于1100℃各点断裂因子。  
        关键词：650轧机;孔型;GCr15轴承钢;内应力;有限元分析   
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        更新时间：2026-01-21
      • 邓波, 杨钢, 钟毅, 张凌义, 王立民, 郭富强
        2007, 28(4): 21-23.
        摘要：304L超低碳奥氏体不锈钢由25kg真空感应炉冶炼,用透射电镜(TEM)研究了该钢铸态组织200℃等径角挤压变形(ECAP)后组织演变和铸态组织1道次ECAP+1150℃1.5 h,AC处理(固溶组织)再进行ECAP后的组织。结果表明,304L钢铸态组织1道次ECAP变形过程中主要的变形机制为滑移变形,同时出现少量的孪晶变形;304L钢固溶组织在ECAP变形过程中孪晶变形数量急剧增加,孪晶和滑移共同进行,细化原始晶粒组织演变。  
        关键词：304L奥氏体不锈钢;等径角挤压变形;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • Q215钢棒材热轧后湍流冷却过程温度场数值模拟

        晋艳娟, 张柱, 崔小朝, 刘勇, 孙宏晓
        2007, 28(4): 24-26.
        摘要：利用湍流管式冷却系统可以提高棒材热轧后冷却效率,使棒材表面形成回火马氏体,提高其力学性能。运用有限元分析软件MSC.Marc分析了Φ25 mm Q215钢棒材热轧后湍流冷却过程的温度场。结果表明,棒材离开湍流式冷却系统1 s时,棒材表面由950.0℃(终轧温度)降至768.0℃,芯部温度降至861.2℃;棒材离开湍流式冷却系统后,空冷3 s时表面温度升至792.6℃。生产应用结果表明,棒材进行普通冷却后的强度极限为310 MPa,用湍流式3段冷却后棒材的强度极限达410 MPa。  
        关键词：控制轧制,&nbsp;湍流冷却, 温度场, 数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 辊径比对带钢轧制平直度影响的有限元模拟分析

        赵宝禄, 陆建生, 宋鹏, 张德丰, 宋群玲, 宁德宇, 杨豪
        2007, 28(4): 27-29.
        摘要：采用大变形弹性有限元法,借助MSC.Marc有限元软件,建立了昆明钢铁公司双机架紧凑式可逆炉卷轧机轧制过程的二维模型,对C45(0.43%～0.49%C)钢的2 mm×1200 mm带钢轧制平直度进行模拟。对带钢沿宽度方向上的应力分布进行三维模拟,得出上、下工作辊的辊径比对带钢平直度的影响。结果表明,当辊径比为420/418.5时,带钢的平直度最佳。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 铝脱氧钢中尖晶石夹杂物的生成与转变

        李海波, 林伟, 王新华, 陈天明, 杨素波
        2007, 28(4): 30-32.
        摘要：研究了140 t LD-LF-RH-CC流程冶炼超低氧钢时精炼过程铝脱氧钢中夹杂物的变化。试验钢出钢过程加足够的铝脱氧,以尽快降低钢液中溶解氧。为使Al2O3转变为钙铝酸盐夹杂,选用CaO-Al2O3精炼渣系,渣中含3.00%～8.42%SiO2。结果表明,精炼时钢液中夹杂物的变化趋势为:纯Al2O3→尖晶石夹杂→CaO-Al2O3-MgO复合夹杂物,炉渣中8.42%SiO2炉次夹杂物转变慢于3.00%SiO2炉次;当炉渣CaO/Al2O3为1.60时,钢中夹杂物大多转变为低熔点CaO-Al2O3-MgO复合夹杂。精炼渣的成分控制应为(%):55～60CaO,35～40Al2O35～10MgO。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 双辊薄带连铸304不锈钢中非金属夹杂物研究

        黄福祥, 王盛林, 张炯明, 王新华, 方园, 于艳
        2007, 28(4): 33-35.
        摘要：采用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)对双辊薄带连铸304不锈钢中的大型夹杂物和微细夹杂物进行了研究。结果表明,薄带中的夹杂物一般呈球形,主要为CaO-MnO-Al2O3-SiO2组成的复杂氧化物和硫化锰;薄带中除了有少量的50μm大型氧化物夹杂外,其余均为≤10μm细小的氧化物和硫化物夹杂;与传统连铸相比,双辊薄带连铸304不锈钢薄带中的细小氧化物夹杂尺寸明显减小,数量相对增多;在钢液凝固过程中形成最后聚集在晶界夹杂的直径大多小于0.7μm。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 精炼渣组成对钢渣硫分配比的影响

        陈跃峰, 王雨
        2007, 28(4): 36-38.
        摘要：采用二次正交回归实验设计方法在中频感应炉内进行碱度R(CaO/SiO2)2～7的CaO-SiO2-MgO- Al2O3精炼渣系的脱硫实验,建立渣系组分与钢-渣硫分配比Ls关系的数学模型,实验渣碱度、渣指数MI (R:Al2O3)、CaF2、MgO和FeO含量对硫分配比Ls的影响。结果表明,渣碱度R 3.5～5.0、渣指数MI 0.25～0.40时脱硫效果较好;精炼渣最佳组分为(%):9CaF2、8MgO、13Al2O3、<0.5FeO,R值=4。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸结晶器铜板及镀层的应用进展

        高泽平
        2007, 28(4): 39-41.
        摘要：在正常冷却条件下,结晶器内壁工作温度为250～350℃,结晶器铜板应具有良好的导热性和抗变形能力,有较高的高温强度、表面精度和耐磨性。Ag-Cu和Cr-Zr-Cu板使用寿命优于脱氧铜和紫铜。结晶器铜板镀层的作用是:避免结晶器铜板产生星状裂纹;防止铜渗入铸坯;提高润滑性和耐磨性。目前主要采用Ni+Cr和Ni-Co镀层及其他开发的新合金镀层。文中分析了铜板及镀层的特点和应用情况。  
        关键词：连铸结晶器;铜板;镀层   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 油气输送用耐腐蚀双金属复合管

        钱乐中
        2007, 28(4): 42-44.
        摘要：双金属复合管外层为碳钢,如B(L245)、X42(L290)、X52(L360)、X60(L415)、X70(L485)等钢级,钢管内层为18-8型奥氏体不锈钢或铁素体-奥氏体双相不锈钢。介绍了内外层复合工艺、外覆防腐技术、管体间焊接工艺和双金属复合管的性能和使用。  
        关键词：碳钢-不锈钢复合管;双金属复合工艺;焊接   
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        更新时间：2026-01-21

      • 50W1300冷轧无取向电工钢带的工业试制

        李士琦, 王忠诚, 赵宏, 刘润藻, 王玉刚
        2007, 28(4): 45-47.
        摘要：采用40 t氧气顶吹转炉-180 mm×495 mm板坯连铸-连轧工艺流程,试制了0.5 mm×480 mm 3 t 50W1300冷轧电工钢带(铸坯成分%:0.04～0.06C、0.82～0.96Si、0.35～0.40Mn、0.015～0.017P、0.014～0.019S)。通过钢包吹氩,控制钢水终点温度1650～1670℃,钢中氧含量由72.9×10-6降至22.9×10-6。试制的冷轧无取向电工钢带成品的电磁性能和力学性能均达到GB/T2521-1996中50W1300标准要求,适用于小型电动机转子的制造。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 铸坯缺陷对SWRH82B钢盘条冷拔质量的影响

        赵莉萍, 麻永林, 王玉峰, 刘宗昌
        2007, 28(4): 48-49.
        摘要：通过扫描电镜对280 mm×380 mm连铸坯生产的SWRH82B钢盘条(%:0.80～0.84C、0.75～0.85Mn、0.18～0.22Cr、0.015～0.035Al)冷拔断裂的断口显微组织和成分进行观察和能谱分析,得出碳的富集、氧化物、硫化物夹杂和显微空洞是冷拔盘条断裂源。采用二冷区末端电磁搅拌等技术控制连铸坯夹杂物、成分偏析和组织,可保证SWRH82B钢盘条冷拔质量。  
        关键词：SWRH82B钢;铸坯;碳偏析;夹杂物;盘条冷拔断裂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 攀钢120 t转炉-LF+RH流程20CrMnTiH窄淬透性带齿轮钢的试制

        蒲学坤, 柯晓涛, 邓通武
        2007, 28(4): 50-51.
        摘要：攀钢采用120 t转炉-130 t LF+RH-280 mm×380 mm方坯连铸-热轧工艺生产Φ25～160 mm 20CrMnTiH齿轮钢(%:0.20～0.22C、0.25～0.31Si、0,93～1.00Mn、1.03～1.15Cr、0.05～0.08Ti)。检验结果表明,钢中氧含量(10～20)×10-6(平均14×10-6),淬透性(J9J15)带宽△HRC值≤7,机械性能和组织均符合GB/ T5216-2004标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 40 t电弧炉高效化生产实践

        陶建军, 杜建锋, 任振海, 朱惠刚
        2007, 28(4): 52-53.
        摘要：兴澄特钢3座40 t电弧炉(变压器容量每座15MVA)经过氧枪等改造和添加铁水等工艺措施优化后,使每炉冶炼时间由3 h降至60～70 min,电耗降至160 kWh/t,氧耗为50 m3/t,电极消耗2.0 kg/t,3座电弧炉年产能力达85万t。操作实践表明,每炉20～25 t的铁水加入量可使40 t电弧炉得到最佳的经济指标。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 低碳高硫易切削钢带状组织对冷拔材裂纹形成的影响

        徐芗明
        2007, 28(4): 54-55.
        摘要：低碳高硫易切削结构钢(%:0.07C、0.86Mn、0.06P、0.32S)Φ11.5 mm冷拔材出现0.3 mm深的一次纵裂纹,造成批量废品。经取样分析表明,Φ14 mm冷拔坯(热轧材)的带状组织达4级,冷拔一次断面缩减率达32.52%,致使在冷拔过程中产生裂纹。通过控制连铸时钢水过热度,在冷拔坯连轧过程精轧温度由850℃提高到1050℃,喷淋冷却,650℃回红,使Φ14 mm冷拔坯带状组织降至1.5级以下;冷拔时一次断面缩减率降低至30.5%以下,从而避免了Φ11.5 mm冷拔材纵裂纹的产生。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 南钢100 t电弧炉吹氧制度优化的生产试验

        李晶, 危尚好, 余健, 周剑
        2007, 28(4): 56-57.
        摘要：南钢100 t超高功率电弧炉的氧枪主要有炉门水冷碳氧枪及炉壁小氧枪,炉料为生铁+铁水40 t,废钢70 t,优化前总氧耗为43～45 m3/t。优化试验表明,生铁+铁水总量不变的情况下,针对不同铁水加入量,采用不同供氧制度,能够有效地提高氧气利用率,平均总氧耗降低至38 m3/t。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 天津钢管集团股份有限公司T91高压锅炉钢管材的试制

        谷立功, 肖功业, 王国亮
        2007, 28(4): 58-59.
        摘要：天津钢管集团股份有限公司采用废钢+DRI+生铁-100 t UHP EAF-LF(VD)-CCM(EMS)Φ210 mm圆坯-热轧Φ89 mm×7 mm管-冷轧工艺流程试生产了T91(10Cr9Mo1VNb)钢Φ51 mm×6 mm和Φ60 mm×6 mm冷轧管。测试了所生产的T91钢管过冷奥氏体连续冷却转变曲线和钢管的力学性能。结果表明,由于添加V(0.20%)和Nb(0.09%)并控制钢中N含量(0.032%),使T91钢管的室温和200～600℃力学性能满足ASME SA-213M要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21
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